JPS5952728A - 管または容器の健全性評価方法 - Google Patents
管または容器の健全性評価方法Info
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- JPS5952728A JPS5952728A JP16450282A JP16450282A JPS5952728A JP S5952728 A JPS5952728 A JP S5952728A JP 16450282 A JP16450282 A JP 16450282A JP 16450282 A JP16450282 A JP 16450282A JP S5952728 A JPS5952728 A JP S5952728A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/02—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum
- G01M3/26—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by measuring rate of loss or gain of fluid, e.g. by pressure-responsive devices, by flow detectors
- G01M3/28—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by measuring rate of loss or gain of fluid, e.g. by pressure-responsive devices, by flow detectors for pipes, cables or tubes; for pipe joints or seals; for valves ; for welds
- G01M3/2807—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by measuring rate of loss or gain of fluid, e.g. by pressure-responsive devices, by flow detectors for pipes, cables or tubes; for pipe joints or seals; for valves ; for welds for pipes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、たとえば地中埋設管などの被試験管や被試験
容器の健全性を評価するためにヂ施される健全性の評価
方法に関する。
容器の健全性を評価するためにヂ施される健全性の評価
方法に関する。
本明細書では、「健全性」とは被試凱管や被試験容器に
おける腐食や亀裂の有無やその程度、耐圧性、耐久性な
どを言う。
おける腐食や亀裂の有無やその程度、耐圧性、耐久性な
どを言う。
現在、地中埋設管は、埋設後一定の年限がたったものを
その健全性を評価するために掘り返している。しかし地
中埋設管は、その埋設環境によって腐食状態に差がある
。したがってこの方法では、多くの健全な地中埋設管も
掘り返すことになりノ１（（駄が多い。そのため、地中
埋設管を埋設した捷までその健全性を評価し、修繕工法
を選定する必要がある。
その健全性を評価するために掘り返している。しかし地
中埋設管は、その埋設環境によって腐食状態に差がある
。したがってこの方法では、多くの健全な地中埋設管も
掘り返すことになりノ１（（駄が多い。そのため、地中
埋設管を埋設した捷までその健全性を評価し、修繕工法
を選定する必要がある。
従来から地中埋設管の健全性の評価を行なうために、地
中埋設管内に管内テレビを入れたり、磁界を発生させて
生じる渦電流によって健全性を評価するセンサなどを用
いたシしているけれども、これらの方法では、地中埋設
管が小径の場合は適用できず、地中埋設管が曲っている
場合には適用するのが困難である。捷たこれらの方法で
は、評価する対象部分全体に亘って測定せざるを得す、
測定のだめの時間、労力および経費が多大となる。
中埋設管内に管内テレビを入れたり、磁界を発生させて
生じる渦電流によって健全性を評価するセンサなどを用
いたシしているけれども、これらの方法では、地中埋設
管が小径の場合は適用できず、地中埋設管が曲っている
場合には適用するのが困難である。捷たこれらの方法で
は、評価する対象部分全体に亘って測定せざるを得す、
測定のだめの時間、労力および経費が多大となる。
木発ＩＪＩの目的は、被試験管または被試戦容器の形状
や大きさに拘らず健全性を・確実に評価し、・併せて健
全性の評価のための時間、労力および経費を大幅に削減
した菅または容器の健全性評価方法を提供することであ
る。
や大きさに拘らず健全性を・確実に評価し、・併せて健
全性の評価のための時間、労力および経費を大幅に削減
した菅または容器の健全性評価方法を提供することであ
る。
以下、図面に基ついて本発明の実施例につい工説明する
。第１図は土壊４０中の地中埋設管１内に気体圧力ＰＯ
Ｋｇ／ｍ を加えたときの漏洩個所を示す闇路化した
部分断面図である。第１図（ａ）は地の穴が生じた場合
の腐食洩れを示しており、管内圧力をＰＯＫｇ／ｍ 、
管外近傍圧力をＰＩ Ｋｇ／ｍ 、大気圧をＰａｏ Ｋ
ｇ／ｍ”とするさ、気体の漏洩流量Ｑ、ｍ”／８ は、
第１式で示される。
。第１図は土壊４０中の地中埋設管１内に気体圧力ＰＯ
Ｋｇ／ｍ を加えたときの漏洩個所を示す闇路化した
部分断面図である。第１図（ａ）は地の穴が生じた場合
の腐食洩れを示しており、管内圧力をＰＯＫｇ／ｍ 、
管外近傍圧力をＰＩ Ｋｇ／ｍ 、大気圧をＰａｏ Ｋ
ｇ／ｍ”とするさ、気体の漏洩流量Ｑ、ｍ”／８ は、
第１式で示される。
ここでｐＯは管内ガス密度Ｋｇ−ｓ／ｍ 、 には
断熱指数を示している。
断熱指数を示している。
第１図（ｂ）は土壌４０中の地中埋設管ｌ内に９０Ｋｇ
７ｍの気体圧を加えたときのねじ部を示している。この
第１図（ｂ）に示されるねじ都は、第１図（ｃ）に示さ
れる長さｒ（ｍ３Ｃ亘る直径ｄ［＋ｎ、１１の営に近似
することができる。このねじ部からの洩れすなわち継手
洩れの場合の漏洩流量Ｑｍ”／ｓ は、第２式％式％ Ｒｅはレイノルズ数を示す。
７ｍの気体圧を加えたときのねじ部を示している。この
第１図（ｂ）に示されるねじ都は、第１図（ｃ）に示さ
れる長さｒ（ｍ３Ｃ亘る直径ｄ［＋ｎ、１１の営に近似
することができる。このねじ部からの洩れすなわち継手
洩れの場合の漏洩流量Ｑｍ”／ｓ は、第２式％式％ Ｒｅはレイノルズ数を示す。
第１式および第２式においてＰｌ＝Ｐ■とすると、地中
埋設管１が大気圧開放下にあると仮定した場合の漏ａ／
、を量Ｑ ｍＢ／ｓを表わすことになる。地中埋設管１
の周囲の土壌の影響を考慮して漏洩流量Ｑ ｍ３／ｓ
を算出するには、次の第３式を１１１述の第１式また
は第２式とともに用いる。
埋設管１が大気圧開放下にあると仮定した場合の漏ａ／
、を量Ｑ ｍＢ／ｓを表わすことになる。地中埋設管１
の周囲の土壌の影響を考慮して漏洩流量Ｑ ｍ３／ｓ
を算出するには、次の第３式を１１１述の第１式また
は第２式とともに用いる。
μ
ここでμはガスの粘度Ｋｇ・ｓ／ｍ”、γは漏洩点から
の距離ｍ、には土壊の通気係故ｍ２を表わす。後述の第
２図中では、γ＝０．０５ｍとする。ｋはたとえば粘土
ではに＝１．８６Ｘ１０ ｍ であり、砂ではに
＝２．７９ＸｌＯ”＝２ である。土壌４０中における
地中埋設管ｌからのＪ謁゛食洩れの場合の漏洩流量Ｑ
ｍ３／ｓは、第１式と第３式において管外近傍圧力ｐＩ
Ｋｇ／ｍ２をパラメータとして漏洩流ｆｆｉＱｍ３／８
を算出すればよい。土壌４０中における地中埋設管
１からの継手洩れの場合の漏シ曳流量Ｑｍ３／８ は
、第２式と第３式から同様に算出すればよい。
の距離ｍ、には土壊の通気係故ｍ２を表わす。後述の第
２図中では、γ＝０．０５ｍとする。ｋはたとえば粘土
ではに＝１．８６Ｘ１０ ｍ であり、砂ではに
＝２．７９ＸｌＯ”＝２ である。土壌４０中における
地中埋設管ｌからのＪ謁゛食洩れの場合の漏洩流量Ｑ
ｍ３／ｓは、第１式と第３式において管外近傍圧力ｐＩ
Ｋｇ／ｍ２をパラメータとして漏洩流ｆｆｉＱｍ３／８
を算出すればよい。土壌４０中における地中埋設管
１からの継手洩れの場合の漏シ曳流量Ｑｍ３／８ は
、第２式と第３式から同様に算出すればよい。
＋ｐ１述の第１式、第２式、第３式のｌ−Ａ係に基つい
て第２図に示すような蟻；内圧力ＰＯＫｇ／ａｍ Ｇと
漏洩流量Ｑ ｌ／Ｂとの関イ糸が得られる。（黄＋１ｉ
ｔｈは焦・内圧力 ＰＯＫｇ／ｃｍ２Ｇを示し、４ａ
１ｌｉＪ＋ １４ ｒ＋、＋ｒ 我流ｊＪ Ｑ ｌ／
ｓを示している。ライン８，９，１０．１１は、継手の
隙間が０．５ ｍｍ、１ ｍｍ、２ ｍｍ、３ ｍｍ
ＯＪ）＠’ｆ：手τ曳れをそれぞれ示しており、これら
はいずれも大気圧開放下にあると仮定した場合の変化で
ある。ライン１２，１３，１４，１５，１６，１７，１
８゜１９は１人の直径が０．５ ｍｍ、ｌ ｍｍ、２
ｍｍ、：３ ｍｍ。
て第２図に示すような蟻；内圧力ＰＯＫｇ／ａｍ Ｇと
漏洩流量Ｑ ｌ／Ｂとの関イ糸が得られる。（黄＋１ｉ
ｔｈは焦・内圧力 ＰＯＫｇ／ｃｍ２Ｇを示し、４ａ
１ｌｉＪ＋ １４ ｒ＋、＋ｒ 我流ｊＪ Ｑ ｌ／
ｓを示している。ライン８，９，１０．１１は、継手の
隙間が０．５ ｍｍ、１ ｍｍ、２ ｍｍ、３ ｍｍ
ＯＪ）＠’ｆ：手τ曳れをそれぞれ示しており、これら
はいずれも大気圧開放下にあると仮定した場合の変化で
ある。ライン１２，１３，１４，１５，１６，１７，１
８゜１９は１人の直径が０．５ ｍｍ、ｌ ｍｍ、２
ｍｍ、：３ ｍｍ。
４ ｍｍ、５ ｍｍ、１０ ｍｍ、２０ ｍｍ、の腐食
洩れをそれぞれ示しており、これらはいずれも大気圧１
？Ｉ放下にあると仮定した場合の変化である。ライン２
０゜２１ 、２２ 、２３ 、２４ 、２５ 、２６
＋１．ｔ、穴の直径が１ｍｍ、２ｍへ ３ ｍｍ１４
ｍｍ、５ ｍｍ１１０ ｍｍ、２０ ｍｍ のＩＮ食己
れをそれぞれ示し、地中埋設管１が間隙の少ない土壌た
とえば粘土中にあると仮定した場合の変化である。穴の
直径が０．５ｍｍ の場合の粘土中での変化はライン１
２とほぼ一致している。ライン２７，２８．２９．３０
．３１は穴の直径が３ ｍｍ１４ ｍｍ、５ ｍｍ１１
０ ｍｍ１２０ ｍｍ の腐・食洩れをそれぞれ示し、
地中埋設管１が間隙の多い土壌たとえば砂の中にあると
仮定した場合の変化である。穴の直径が０．５ ｍｍ１
１ ｍｍ、２ ｍｍ の場合の砂の中での変化は、それ
ぞれライン１２゜１３．１４にほぼ一致している。
洩れをそれぞれ示しており、これらはいずれも大気圧１
？Ｉ放下にあると仮定した場合の変化である。ライン２
０゜２１ 、２２ 、２３ 、２４ 、２５ 、２６
＋１．ｔ、穴の直径が１ｍｍ、２ｍへ ３ ｍｍ１４
ｍｍ、５ ｍｍ１１０ ｍｍ、２０ ｍｍ のＩＮ食己
れをそれぞれ示し、地中埋設管１が間隙の少ない土壌た
とえば粘土中にあると仮定した場合の変化である。穴の
直径が０．５ｍｍ の場合の粘土中での変化はライン１
２とほぼ一致している。ライン２７，２８．２９．３０
．３１は穴の直径が３ ｍｍ１４ ｍｍ、５ ｍｍ１１
０ ｍｍ１２０ ｍｍ の腐・食洩れをそれぞれ示し、
地中埋設管１が間隙の多い土壌たとえば砂の中にあると
仮定した場合の変化である。穴の直径が０．５ ｍｍ１
１ ｍｍ、２ ｍｍ の場合の砂の中での変化は、それ
ぞれライン１２゜１３．１４にほぼ一致している。
第２図を参照して、継手洩れを示すライン８〜１１と、
＊貧洩れを示すライン１２〜３１とは、その漏洩流量の
変化パターンが相違している。継手洩れの場合は、管内
圧力と漏洩流量との間には比例関係かあり、漏洩流量は
管内圧力の増加に２れて増大するけれども、腐食洩れの
場合は成る圧力付近から漏洩流量はほぼ一定となり増加
しなくなる。したがってこの漏洩流量の変化バク−ンの
和漢によって地中埋設管１の洩れが、継手洩れか、腐食
洩れかの判別が可能となる。継手洩れと腐食洩れのどち
らも生じている場合であっても、主なる漏洩原因がどち
らであるか判定することが可能である。漏洩部の大きさ
によっても漏γ曵流嵐の変化パターンが異なり、特にこ
の場合は、漏洩流量の変化パターンにおいて管内圧力や
漏洩流量の１血の大きさを考慮することによって腐食状
帥の１・（］定が可能となる。さらに土星の影響を考ｊ
５ばすることによって、よりｔｆｆｆｌ実に地中埋設管
の健全性を評価することができる。
＊貧洩れを示すライン１２〜３１とは、その漏洩流量の
変化パターンが相違している。継手洩れの場合は、管内
圧力と漏洩流量との間には比例関係かあり、漏洩流量は
管内圧力の増加に２れて増大するけれども、腐食洩れの
場合は成る圧力付近から漏洩流量はほぼ一定となり増加
しなくなる。したがってこの漏洩流量の変化バク−ンの
和漢によって地中埋設管１の洩れが、継手洩れか、腐食
洩れかの判別が可能となる。継手洩れと腐食洩れのどち
らも生じている場合であっても、主なる漏洩原因がどち
らであるか判定することが可能である。漏洩部の大きさ
によっても漏γ曵流嵐の変化パターンが異なり、特にこ
の場合は、漏洩流量の変化パターンにおいて管内圧力や
漏洩流量の１血の大きさを考慮することによって腐食状
帥の１・（］定が可能となる。さらに土星の影響を考ｊ
５ばすることによって、よりｔｆｆｆｌ実に地中埋設管
の健全性を評価することができる。
第３図は本発明の一実施例のイ黄１戎を示すための図で
ある。両端が密封された彼試瞼管１、たとえば地中に埋
設されたガスの木管や支Ｉｉオを約１００ｍの長さで区
切り、区切るべき位置の地中を掘削し、区切るべき位置
で１ｔＪ記本管や支管を１．／Ｊ断後、その両＋Ｊ）Ｒ
７部を密閉したものに圧力源２からたとえば気体が管路
６を経て圧入される。この愼′路６としては、たＬえば
地中埋設管１に形成されている顧客用の引込み憤・すな
わち洪ｍ１１・の１１１７・１所を用いればよい。圧力
源２からの圧力は、ガバナ３によって設定された圧力に
調整される。ガバナ３と地中埋設管１との間の管路６か
ら分岐した管路７には、圧力検出計４が設けられる。ガ
バナ３と地中埋設管１との間の管路６には、流量計５が
設けられる。
ある。両端が密封された彼試瞼管１、たとえば地中に埋
設されたガスの木管や支Ｉｉオを約１００ｍの長さで区
切り、区切るべき位置の地中を掘削し、区切るべき位置
で１ｔＪ記本管や支管を１．／Ｊ断後、その両＋Ｊ）Ｒ
７部を密閉したものに圧力源２からたとえば気体が管路
６を経て圧入される。この愼′路６としては、たＬえば
地中埋設管１に形成されている顧客用の引込み憤・すな
わち洪ｍ１１・の１１１７・１所を用いればよい。圧力
源２からの圧力は、ガバナ３によって設定された圧力に
調整される。ガバナ３と地中埋設管１との間の管路６か
ら分岐した管路７には、圧力検出計４が設けられる。ガ
バナ３と地中埋設管１との間の管路６には、流量計５が
設けられる。
圧力源２からの気体圧をたとえば０．１〜１０Ｋｇ／ｃ
ｍ２Ｇに亘って数点の圧力点で段階的に負荷し、各圧力
点における地中埋設管１からの漏洩流量を流量計５で検
出する。このとき気体圧を段階的に変化させるのは、各
圧力点での安定した状態の漏洩流量を検出するためであ
る。このようにして求められた漏洩流量の変化パターン
を、第２図に示されるような予め準備された漏洩流量の
便化パターンと比較することによって、漏洩部の形状す
なわち腐食洩れか継手洩れかの判別や、漏洩個所の状況
すなわち漏洩部の大きさなどを判定することが可能とな
る。
ｍ２Ｇに亘って数点の圧力点で段階的に負荷し、各圧力
点における地中埋設管１からの漏洩流量を流量計５で検
出する。このとき気体圧を段階的に変化させるのは、各
圧力点での安定した状態の漏洩流量を検出するためであ
る。このようにして求められた漏洩流量の変化パターン
を、第２図に示されるような予め準備された漏洩流量の
便化パターンと比較することによって、漏洩部の形状す
なわち腐食洩れか継手洩れかの判別や、漏洩個所の状況
すなわち漏洩部の大きさなどを判定することが可能とな
る。
第４図は本発明の他の実施例の構成を示すだめの図であ
る。両端が密封された被舐暖憤・たとえば時運の実施例
と同様々地中埋設管１には、圧力源２から流体たとえば
気体が管路６を経て［ｊｌＪ述の実施例と同様に圧入さ
れる。圧力源２からの気体圧は、管路６に設けられたガ
バナ３によって設定圧力に調整される。ガバナ３の気体
の圧送方向下流側には、弁３２が設けられる。ガバナ３
と升３２との間の管路６からは、管路３４が分岐し、そ
の管路３４には弁３３、圧力検出δ１゛４、その圧力検
出計４のための分岐管７、比軟タンク３５、差圧計３６
が気体の圧送方向の下流に向かって順次設けられる。Ｉ
′ｌ＠−路３４は、弁３２と地中埋設管１との間の管路
６に連結される。
る。両端が密封された被舐暖憤・たとえば時運の実施例
と同様々地中埋設管１には、圧力源２から流体たとえば
気体が管路６を経て［ｊｌＪ述の実施例と同様に圧入さ
れる。圧力源２からの気体圧は、管路６に設けられたガ
バナ３によって設定圧力に調整される。ガバナ３の気体
の圧送方向下流側には、弁３２が設けられる。ガバナ３
と升３２との間の管路６からは、管路３４が分岐し、そ
の管路３４には弁３３、圧力検出δ１゛４、その圧力検
出計４のための分岐管７、比軟タンク３５、差圧計３６
が気体の圧送方向の下流に向かって順次設けられる。Ｉ
′ｌ＠−路３４は、弁３２と地中埋設管１との間の管路
６に連結される。
始めに弁３２．３３を開いて所定の圧力ＰＯ’（＋１−
加える。次に弁３２．３３を閉じ時１ｉｊｔ後の圧力の
降下星すなわち比較タンク３５と狡試輔営１との差圧が
ΔＰである場合に１・１、地中埋設管１の内容積を■０
とすると次式で漏洩流量−Ｑが求められる。
加える。次に弁３２．３３を閉じ時１ｉｊｔ後の圧力の
降下星すなわち比較タンク３５と狡試輔営１との差圧が
ΔＰである場合に１・１、地中埋設管１の内容積を■０
とすると次式で漏洩流量−Ｑが求められる。
ｒ υ 七
いくつかの段階的に変化させた圧力点において漏洩流星
を測定し、その測定された漏洩流量変化パターンと前述
の第２図の漏洩流星のｙ化パターンとの比較によって地
中埋設管１の健全性を評価する。この実施例は、前述の
実施例に比べて漏洩流量が比較的小さい場合に有効であ
る。
を測定し、その測定された漏洩流量変化パターンと前述
の第２図の漏洩流星のｙ化パターンとの比較によって地
中埋設管１の健全性を評価する。この実施例は、前述の
実施例に比べて漏洩流量が比較的小さい場合に有効であ
る。
第５図は測定された管内圧力と漏洩流量との関係を示す
図である。この図は前述の第３図捷たけ第４図に示され
た構成に基づいて測定された管内圧力と漏洩流星の変化
を示している。たとえば第５図に示された漏洩流量の変
化パターン七前述の第２図に示されるような予め準備さ
れた漏洩流量の変化パターン七から地中埋設管の健全性
を評価し、その健全性の程度によって修繕工法を次のよ
うに選定する。第５図（ａ）のライン４１は、管内圧力
の増加につれて漏洩流量が一定の割合で増加している。
図である。この図は前述の第３図捷たけ第４図に示され
た構成に基づいて測定された管内圧力と漏洩流星の変化
を示している。たとえば第５図に示された漏洩流量の変
化パターン七前述の第２図に示されるような予め準備さ
れた漏洩流量の変化パターン七から地中埋設管の健全性
を評価し、その健全性の程度によって修繕工法を次のよ
うに選定する。第５図（ａ）のライン４１は、管内圧力
の増加につれて漏洩流量が一定の割合で増加している。
これによって継手洩れであることが判別でき、継手部に
シール剤を噴霧する工法を施せばよい。第５図（ｂ）の
ライン４２は管内圧力が高いときに漏洩流量の増加の割
合が減少している。さらに管内圧力と漏洩流量の値の大
きさを考慮することによって継手洩れと直径２ ｍｍ
以下の小さな腐食洩れとが生じていることがわかる。第
５１Ｃ，）のライン４３は管内圧力がｌ Ｋｇ／ｃｍ”
Ｇ付近からは圧力が増加しても漏洩流量はほぼ一定で増
加しない。
シール剤を噴霧する工法を施せばよい。第５図（ｂ）の
ライン４２は管内圧力が高いときに漏洩流量の増加の割
合が減少している。さらに管内圧力と漏洩流量の値の大
きさを考慮することによって継手洩れと直径２ ｍｍ
以下の小さな腐食洩れとが生じていることがわかる。第
５１Ｃ，）のライン４３は管内圧力がｌ Ｋｇ／ｃｍ”
Ｇ付近からは圧力が増加しても漏洩流量はほぼ一定で増
加しない。
さらに管内圧力と７洩流量の値の大きさを考慮すること
によって、直径２ ｍｍ以下の小さな腐食洩れが生じて
いることがわかる。この第５図（ｂ）および（ｃ）の場
合は、管体の内向に樹脂などをライニングする工法を施
せばよい。第５図（、ｉ）のライン４４は、管内圧力Ｉ
Ｋｇ／ａｍ Ｇ付近から圧力が」相加しても漏洩流量
はほぼ一定で増加しない。さらに第５図（ｃ）のライン
４３に比べて漏洩Ｔａ菫の１唾が大きい。
によって、直径２ ｍｍ以下の小さな腐食洩れが生じて
いることがわかる。この第５図（ｂ）および（ｃ）の場
合は、管体の内向に樹脂などをライニングする工法を施
せばよい。第５図（、ｉ）のライン４４は、管内圧力Ｉ
Ｋｇ／ａｍ Ｇ付近から圧力が」相加しても漏洩流量
はほぼ一定で増加しない。さらに第５図（ｃ）のライン
４３に比べて漏洩Ｔａ菫の１唾が大きい。
これは直径５ ｍｍ程度の大きな１４食２曳れが生じて
いることを示している。第５図（ｅ）のライン４５は、
成る圧力から急激に漏洩流星が増加しており、耐圧性が
なく 、１０ Ｋｇ／Ｃｍ２Ｇ で亀裂が生じたこと
がわかる。第５図（ｄ）および′ｇＩＪ５図（ｅ）の場
合は、管体を掘り返して入替えなければならない。
いることを示している。第５図（ｅ）のライン４５は、
成る圧力から急激に漏洩流星が増加しており、耐圧性が
なく 、１０ Ｋｇ／Ｃｍ２Ｇ で亀裂が生じたこと
がわかる。第５図（ｄ）および′ｇＩＪ５図（ｅ）の場
合は、管体を掘り返して入替えなければならない。
第６図は管体の耐圧性を説明するだめの図である。第６
図（１）は管体表面が直径断面２ａに亘って部分的に腐
食し、腐食残肉厚がｈになった場合のモデルを示してい
る。腐食部の大きさ２ａと、腐食残肉厚すと、管内圧力
Ｐとの関係は次の第４式％式％ ここでσは管体の引張強度である。第６図（２）は管内
圧力Ｐ ＝ １０ Ｋｇ／ｃｍ２Ｇ のときの腐食部の
大きさ２ａｍｍと、腐食残肉厚ｈｍｍとの関係を示す図
である。第６図（２）を参照して、たとえば直径断面２
０ ｍｍに亘って腐食減肉した場合には、ｌ ＯＫｇ／
ｃｍ２Ｇ の管内圧力では、残肉厚０．５ ｍｍで亀
裂が生じる。直径断面８０ｍｍに亘って腐食減肉した場
合には、１０ Ｋｇ／ｃｍ２Ｇの管内圧力では、残肉厚
２ｎｔｍでも亀裂が生じる。またｌ ＯＫｇ、／ａｍ
Ｇ の管内圧力で亀裂が生じなければ、第６図（２ンの
斜線を施しだ頭載にあることになる。このように腐食部
の大きさと、）Ｒ食残肉厚との関係から、成る圧力水準
で亀裂が生じなければ耐圧性の評価ができることになる
。
図（１）は管体表面が直径断面２ａに亘って部分的に腐
食し、腐食残肉厚がｈになった場合のモデルを示してい
る。腐食部の大きさ２ａと、腐食残肉厚すと、管内圧力
Ｐとの関係は次の第４式％式％ ここでσは管体の引張強度である。第６図（２）は管内
圧力Ｐ ＝ １０ Ｋｇ／ｃｍ２Ｇ のときの腐食部の
大きさ２ａｍｍと、腐食残肉厚ｈｍｍとの関係を示す図
である。第６図（２）を参照して、たとえば直径断面２
０ ｍｍに亘って腐食減肉した場合には、ｌ ＯＫｇ／
ｃｍ２Ｇ の管内圧力では、残肉厚０．５ ｍｍで亀
裂が生じる。直径断面８０ｍｍに亘って腐食減肉した場
合には、１０ Ｋｇ／ｃｍ２Ｇの管内圧力では、残肉厚
２ｎｔｍでも亀裂が生じる。またｌ ＯＫｇ、／ａｍ
Ｇ の管内圧力で亀裂が生じなければ、第６図（２ンの
斜線を施しだ頭載にあることになる。このように腐食部
の大きさと、）Ｒ食残肉厚との関係から、成る圧力水準
で亀裂が生じなければ耐圧性の評価ができることになる
。
第７図は継手ねじ都の耐圧性を説明するための図である
。第７路巨ｌ）は、継手ねじ都が最初の因厚ｄＯから残
肉厚ｄまで減肉したモデルを示している０必要残肉厚ｄ
と、管の内径りと、管内圧力Ｐとの関係は次の％５式で
与えられる。
。第７路巨ｌ）は、継手ねじ都が最初の因厚ｄＯから残
肉厚ｄまで減肉したモデルを示している０必要残肉厚ｄ
と、管の内径りと、管内圧力Ｐとの関係は次の％５式で
与えられる。
ここでσは管体の引張強度を、αは応力集中保故をそれ
ぞれ示している。第７図（２ンは、管内圧力が１０ Ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇ のときの管の内径Ｄ ｍｍと、１１４
食残肉厚ｄｍｍ との関係を示す図である。第７図（
２）を参照して、たとえば管の呼び内径が ｌ−Ｂでは
残肉厚が０．０８ ｍｍになると１０ Ｋｇ／ａｍ Ｇ
の管内゛圧・力で亀裂が発生する。営の呼ひ内径が３
Ｂでｕａ肉厚が０．１９ｍｍになると、ｌ ＯＫｇ／ｃ
ｍ２Ｇの管内圧力で亀裂が発生する。また１ ０ Ｋｇ
／ｃｍ２Ｇ の管内圧力で亀裂が生じなければ、第７
図（２）の斜線を施した姐域にあることになる１、シた
がって成る圧力水準で亀裂が生じなければ耐圧性の評価
ができることになる。
ぞれ示している。第７図（２ンは、管内圧力が１０ Ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇ のときの管の内径Ｄ ｍｍと、１１４
食残肉厚ｄｍｍ との関係を示す図である。第７図（
２）を参照して、たとえば管の呼び内径が ｌ−Ｂでは
残肉厚が０．０８ ｍｍになると１０ Ｋｇ／ａｍ Ｇ
の管内゛圧・力で亀裂が発生する。営の呼ひ内径が３
Ｂでｕａ肉厚が０．１９ｍｍになると、ｌ ＯＫｇ／ｃ
ｍ２Ｇの管内圧力で亀裂が発生する。また１ ０ Ｋｇ
／ｃｍ２Ｇ の管内圧力で亀裂が生じなければ、第７
図（２）の斜線を施した姐域にあることになる１、シた
がって成る圧力水準で亀裂が生じなければ耐圧性の評価
ができることになる。
前述の実施例では、地中埋設管ｌに加える気体の圧力を
段階的に変化させて漏洩流量を測定しだけれども、本発
明の他の実施例として気体の圧力を連続的に変化させて
７Ｍ奴流量を測定し、予め準備された漏洩流量の変化パ
ターンと比較することによって漏洩部の形状や大きさを
＃４Ｊ定するようにしてもよい。
段階的に変化させて漏洩流量を測定しだけれども、本発
明の他の実施例として気体の圧力を連続的に変化させて
７Ｍ奴流量を測定し、予め準備された漏洩流量の変化パ
ターンと比較することによって漏洩部の形状や大きさを
＃４Ｊ定するようにしてもよい。
ｎｆＪ述の実施例では、流体として気体が用いられたけ
れども本発明の他の実施例として気体に代えて液体が用
いられてもよい。
れども本発明の他の実施例として気体に代えて液体が用
いられてもよい。
以上のように本発明によれば、被試験管または被試験容
器に圧力流体供給源を接続し、圧力を連続的捷たけ段階
的に変化させながら漏洩流量を測定し、その測定された
漏洩流量の便化パターンと、予め漏洩部の形状、大きさ
、周囲の状況ごとに圧力の変化に対応して準備された漏
洩流量の変化ノ、ククーンとを比較することによって被
試験管まだは被試験容器の健全性を評価するようにした
ので、漏洩部の形状すなわち腐食や亀裂による穴からの
洩れか、ねじ部からの洩れすなわち継手洩れかの判別や
、漏洩部の大きさの判定が可能となる。さらに圧力の変
化によって漏洩流量が変化しなければ、耐圧性について
の評価ができることになる。
器に圧力流体供給源を接続し、圧力を連続的捷たけ段階
的に変化させながら漏洩流量を測定し、その測定された
漏洩流量の便化パターンと、予め漏洩部の形状、大きさ
、周囲の状況ごとに圧力の変化に対応して準備された漏
洩流量の変化ノ、ククーンとを比較することによって被
試験管まだは被試験容器の健全性を評価するようにした
ので、漏洩部の形状すなわち腐食や亀裂による穴からの
洩れか、ねじ部からの洩れすなわち継手洩れかの判別や
、漏洩部の大きさの判定が可能となる。さらに圧力の変
化によって漏洩流量が変化しなければ、耐圧性について
の評価ができることになる。
また被試験管または仮試＠容器の評−ＩｌｌＩＩＩは、
被試験管や被試験容器の試験区間ごとに一括してできる
ので、先行技術のように測定個所の政が多くなることは
なく、評価のだめの時間、労力および経費を大１唱に削
減することができるとともに、被試験管や被試験容器の
形状や大きさに拘らず健全性を評価することがｄＪ′能
である。
被試験管や被試験容器の試験区間ごとに一括してできる
ので、先行技術のように測定個所の政が多くなることは
なく、評価のだめの時間、労力および経費を大１唱に削
減することができるとともに、被試験管や被試験容器の
形状や大きさに拘らず健全性を評価することがｄＪ′能
である。
第１図は漏洩個所を示す簡略化した部分断■図、第２図
は管内圧力と漏洩流量との間係を示す図、第３図は本発
明の一実施例の構成を示すだめの図、第４図は本発明の
他の実施例の構成を示すだめの図、第５図は測定された
管内圧力と漏（曵流量との関係を示す図、ｆＪ６図は管
体の耐圧性を説明するための図、第７図は継手ねじ郡の
四″圧性を説明するだめの図である。 １・・・地中埋設管、２・・・圧力源、４・・圧力検出
計、５・・流鍬計、３５・・比較タンク、ＰＯ・・・庁
内圧力、Ｑ・漏洩流量 代理人 弁理士 四教圭一部 第１図 第６図 （１） （２） 腐食部の大きさ２ａ（ｍｍ） 第７図 （１） （２） 管の内径［）（ｍｍ）
は管内圧力と漏洩流量との間係を示す図、第３図は本発
明の一実施例の構成を示すだめの図、第４図は本発明の
他の実施例の構成を示すだめの図、第５図は測定された
管内圧力と漏（曵流量との関係を示す図、ｆＪ６図は管
体の耐圧性を説明するための図、第７図は継手ねじ郡の
四″圧性を説明するだめの図である。 １・・・地中埋設管、２・・・圧力源、４・・圧力検出
計、５・・流鍬計、３５・・比較タンク、ＰＯ・・・庁
内圧力、Ｑ・漏洩流量 代理人 弁理士 四教圭一部 第１図 第６図 （１） （２） 腐食部の大きさ２ａ（ｍｍ） 第７図 （１） （２） 管の内径［）（ｍｍ）
Claims (2)
- （１）被試験管または被試験容器において想定しうる漏
洩部の形状、大きさおよび周囲の状況ご七に圧力変化に
対応する漏洩流量の変化パターンを予め準備し、被試＠
管または被試験容器に圧力流体供給源を接続し、圧力流
体の圧力を連続的または段階的に変化させながら前記被
試験管または被試験容器における漏洩流量を測定し、そ
の測定された漏洩流量の変化パターンと前記準備された
漏洩流量の変化パターンとを比較することによって前記
彼試ＶＡ管または被試験容器の漏洩の程度を評価するこ
とを特徴とする管または容器の健全性評価方法。 - （２）被試験管または被試験容器において想定しう。 る漏洩部の形状、大きさおよび周囲の状況ごとに圧力狭
化に対応する漏洩流量の変化パターンを予め準備し、被
試験管または被試験容器に圧力流体供給源を接続し、圧
力流体の圧力を連続的または段階的に変化させながら前
記被試験管または被試験容器における漏洩流量を測定し
、その測定された漏洩流量の変化パターンと前記準備さ
れた漏洩流量の変化パターンとを比較することによって
前記被試験管または被試験容器の耐圧性を評価するこ七
を特徴とする管または容器の健全性評価方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16450282A JPS5952728A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 管または容器の健全性評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16450282A JPS5952728A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 管または容器の健全性評価方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019890A Division JPH02236134A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 管または容器の健全性評価方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5952728A true JPS5952728A (ja) | 1984-03-27 |
| JPH0410018B2 JPH0410018B2 (ja) | 1992-02-24 |
Family
ID=15794370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16450282A Granted JPS5952728A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 管または容器の健全性評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952728A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013134180A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Cosmo Instruments Co Ltd | 流量計測方法及びそれを使った流量計測装置 |
-
1982
- 1982-09-20 JP JP16450282A patent/JPS5952728A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013134180A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Cosmo Instruments Co Ltd | 流量計測方法及びそれを使った流量計測装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0410018B2 (ja) | 1992-02-24 |
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