JPS5953343B2 - 非磁性ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
非磁性ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPS5953343B2 JPS5953343B2 JP55172340A JP17234080A JPS5953343B2 JP S5953343 B2 JPS5953343 B2 JP S5953343B2 JP 55172340 A JP55172340 A JP 55172340A JP 17234080 A JP17234080 A JP 17234080A JP S5953343 B2 JPS5953343 B2 JP S5953343B2
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- stainless steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性、機械的性質の優れた安価な非磁性ステ
ンレス鋼およびその製造方法に関する。
ンレス鋼およびその製造方法に関する。
近年、化学、発電、超低温、原子力などプラントの大型
化に伴ない使用条件が苛酷化し、使用される電流、磁場
が巨大なものとなり、配管部材や構造部材においては、
要求される性能も耐食性、機械的性質のみならず非磁性
であることが強く求められるようになつてきた。オース
テナイト系ステンレス鋼の代表的鋼種であるＳＵＳ３０
４は、耐食性、機械的性質、加工性が優れ、かつ非磁性
であるため広く使用されている。
化に伴ない使用条件が苛酷化し、使用される電流、磁場
が巨大なものとなり、配管部材や構造部材においては、
要求される性能も耐食性、機械的性質のみならず非磁性
であることが強く求められるようになつてきた。オース
テナイト系ステンレス鋼の代表的鋼種であるＳＵＳ３０
４は、耐食性、機械的性質、加工性が優れ、かつ非磁性
であるため広く使用されている。
また、溶接施工を含む場合には前記ＳＵＳ３０４では耐
粒界腐食性が不十分であり、耐粒界腐食性の優れたＳＵ
Ｓ３０４Ｌが使用されている。しかしながら、これらの
鋼において減面率が大きく取れない大型部品では、凝固
時、偏析デルタ−フェライトが残留するという問題があ
る。また、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌは準安定オー
ステナイト系ステンレス鋼でもあるため、矯正など冷間
加工によりマルテンサイトが誘起され磁気に感するよう
になつてしまうという欠点をも有している。このように
、前記ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌでは非磁性が不十
分であり、溶接施工を含む大型配管部材や大型構造部材
に適さないため、ＳＵＳ３０４並みの機械的性質、加工
性を有し、かっＳＵＳ３０４Ｌ並みの耐粒界腐食性、一
般耐食性を有した安価な非磁性ステンレス鋼の開発が要
望されていた。本発明はこのような要望に応じて開発さ
れた耐食性、加工性、機械的性質の優れた安価な非磁性
ステンレス鋼を提供するものである。
粒界腐食性が不十分であり、耐粒界腐食性の優れたＳＵ
Ｓ３０４Ｌが使用されている。しかしながら、これらの
鋼において減面率が大きく取れない大型部品では、凝固
時、偏析デルタ−フェライトが残留するという問題があ
る。また、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌは準安定オー
ステナイト系ステンレス鋼でもあるため、矯正など冷間
加工によりマルテンサイトが誘起され磁気に感するよう
になつてしまうという欠点をも有している。このように
、前記ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌでは非磁性が不十
分であり、溶接施工を含む大型配管部材や大型構造部材
に適さないため、ＳＵＳ３０４並みの機械的性質、加工
性を有し、かっＳＵＳ３０４Ｌ並みの耐粒界腐食性、一
般耐食性を有した安価な非磁性ステンレス鋼の開発が要
望されていた。本発明はこのような要望に応じて開発さ
れた耐食性、加工性、機械的性質の優れた安価な非磁性
ステンレス鋼を提供するものである。
なお、本発明においていう非磁性とは透磁率１．０３以
下をさすものである。一般に、オーステナイト系ステン
レス鋼において磁化の原因は、凝固時の偏析デルタフェ
ライトと、冷間加工により誘起されるマルテンサイトで
ある。
下をさすものである。一般に、オーステナイト系ステン
レス鋼において磁化の原因は、凝固時の偏析デルタフェ
ライトと、冷間加工により誘起されるマルテンサイトで
ある。
したがつて、一般に非磁性を要求される場合には、Ｎｉ
含有量を増加しオーステナイト相の安定化を図ることが
なされている。しかし、Ｎｉ量を高めれば、コストアッ
プにつながり、かつ強度が低下し好ましくない。他方、
低コストとするためＳＵＳ３Ｏ４ＬＮのようにＳＵＳ３
Ｏ４Ｌに多量のＮを含有せしめれば、オーステナイト相
の安定性は高まるが、耐粒界腐食性が劣化し、さらに、
強度が必要以上に向上し、加工性、切削性が低下するの
で好ましくない。
含有量を増加しオーステナイト相の安定化を図ることが
なされている。しかし、Ｎｉ量を高めれば、コストアッ
プにつながり、かつ強度が低下し好ましくない。他方、
低コストとするためＳＵＳ３Ｏ４ＬＮのようにＳＵＳ３
Ｏ４Ｌに多量のＮを含有せしめれば、オーステナイト相
の安定性は高まるが、耐粒界腐食性が劣化し、さらに、
強度が必要以上に向上し、加工性、切削性が低下するの
で好ましくない。
そこで、本発明者等は従来鋼の欠点を克服するため研究
を重ねた結果、第１にＮの適量の添加はＳＵＳ３Ｏ４並
みの機械的性質、加工性と、ＳＵＳ３Ｏ４Ｌ並みの優れ
た耐粒界腐食性を同時に得る。
を重ねた結果、第１にＮの適量の添加はＳＵＳ３Ｏ４並
みの機械的性質、加工性と、ＳＵＳ３Ｏ４Ｌ並みの優れ
た耐粒界腐食性を同時に得る。
しかもオーステナイト相の安定性の改善に役立つこと。
第２に、偏析デルタフエライトについては、適量のＮ添
加と併せてＳｉの上限を規制し、必要に応じて高温で長
時間加熱することが最も安価に解決し得る手段であるこ
とを見い出した。なお、この場合、本発明鋼のＮｉ量は
通常の市販ＳＵＳ３Ｏ４Ｌ（７）Ｎｉ量９．６〜１０．
６％程度で十分である。また、第３として、加工誘起マ
ルテンサイトについては、適量のＮ添加とＭｎ量を高め
てＮｉ当量Ｔ２５．，Ｏ以上とすることで本発明鋼の諸
性能を損うことな・《解決し得ることを見Ｓ出Ｌ《耐食
性、゛機械的性質（加工性のすぐれた安価な非磁性ステ
ンレスを開発した。
第２に、偏析デルタフエライトについては、適量のＮ添
加と併せてＳｉの上限を規制し、必要に応じて高温で長
時間加熱することが最も安価に解決し得る手段であるこ
とを見い出した。なお、この場合、本発明鋼のＮｉ量は
通常の市販ＳＵＳ３Ｏ４Ｌ（７）Ｎｉ量９．６〜１０．
６％程度で十分である。また、第３として、加工誘起マ
ルテンサイトについては、適量のＮ添加とＭｎ量を高め
てＮｉ当量Ｔ２５．，Ｏ以上とすることで本発明鋼の諸
性能を損うことな・《解決し得ることを見Ｓ出Ｌ《耐食
性、゛機械的性質（加工性のすぐれた安価な非磁性ステ
ンレスを開発した。
、゛な台マ，８１旨は次式にＪ４つて求められるもので
あるｉ゛・““゛”−ゞ”″ ゛ 冫１２．６（
Ｃ＋Ｎ） ＋Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋０．
６５Ｃｒさらに、本発明鋼はＮｉ量が９．６〜１０．６
％とその含有量が少ないため、鋼塊または連続鋳造片の
状態では偏析デルタフエライトを２〜６％含有している
。
あるｉ゛・““゛”−ゞ”″ ゛ 冫１２．６（
Ｃ＋Ｎ） ＋Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋０．
６５Ｃｒさらに、本発明鋼はＮｉ量が９．６〜１０．６
％とその含有量が少ないため、鋼塊または連続鋳造片の
状態では偏析デルタフエライトを２〜６％含有している
。
鍜圧比が８０を越える場合には加工によｌ消滅Ｌでしま
書Ｑで関題がないが、滅面率を大きくとれない大型構造
部材にお〜）ては凝？時の偏析デルタフエライトが残留
してしまう。第２発明は大型構造部材において、偏析デ
ルタフエライトが残留する場合、これを消滅させるため
のものであり、その特徴とするところは高温で長時間加
熱することである。
書Ｑで関題がないが、滅面率を大きくとれない大型構造
部材にお〜）ては凝？時の偏析デルタフエライトが残留
してしまう。第２発明は大型構造部材において、偏析デ
ルタフエライトが残留する場合、これを消滅させるため
のものであり、その特徴とするところは高温で長時間加
熱することである。
この点について以下に詳述する。
凝固時の偏析デルタフエライト量を２％以下にするには
、Ｎｉ含有量を増せばよいが、しかしながら素材コスト
が上り、全体として高価な非磁性ステンレス鋼となつて
しまう。
、Ｎｉ含有量を増せばよいが、しかしながら素材コスト
が上り、全体として高価な非磁性ステンレス鋼となつて
しまう。
本発明はＳＵＳ３Ｏ４並みのＮｉ量で非磁性を得るるも
のであり、鋼塊または連続鋳造片に残留する２〜６％偏
析デルタフエライトを分解消失させるためには、１１０
０〜１２８０℃の高温度域で、６〜１５時間加熱保持す
ることにより、デルタフエライト量を０．２％以下にす
ることが素材コストおよび製造コストのいずれからも最
も効果的であることを見い出したものである。
のであり、鋼塊または連続鋳造片に残留する２〜６％偏
析デルタフエライトを分解消失させるためには、１１０
０〜１２８０℃の高温度域で、６〜１５時間加熱保持す
ることにより、デルタフエライト量を０．２％以下にす
ることが素材コストおよび製造コストのいずれからも最
も効果的であることを見い出したものである。
最も望ましい実施態様としては、偏析デルタフエライト
量を３〜５％として、分塊圧延前の加熱において、１２
００〜１２８０℃の温度で７〜１２時間加熱、保持して
、分解消滅させる方法である。
量を３〜５％として、分塊圧延前の加熱において、１２
００〜１２８０℃の温度で７〜１２時間加熱、保持して
、分解消滅させる方法である。
また、デルタフエライト量が５〜６％と比較的高い場場
合には、圧延前に１２００〜１２８０℃で１５時間程度
保持すれば、デルタフエライトは球状化し、かつ局部的
に平衡状態となり、これ以上デルタフエライトの分解は
ほとんど進行しないが、一度圧延すればデルタフエライ
トは球状のものから細長いひも状のものに変形し、再加
熱によつて急速に分解を始める。このように、本発明に
おいては残留デルタフエライト量が多い場合にも、圧延
前に１２００〜１２８０℃で６〜１５時間程度加熱、保
持し、かつ必要に応じて固溶体化処理の再加熱条件を１
１００〜１２００℃、１〜３時間保持するという２段階
加熱により解消し得るものである。
合には、圧延前に１２００〜１２８０℃で１５時間程度
保持すれば、デルタフエライトは球状化し、かつ局部的
に平衡状態となり、これ以上デルタフエライトの分解は
ほとんど進行しないが、一度圧延すればデルタフエライ
トは球状のものから細長いひも状のものに変形し、再加
熱によつて急速に分解を始める。このように、本発明に
おいては残留デルタフエライト量が多い場合にも、圧延
前に１２００〜１２８０℃で６〜１５時間程度加熱、保
持し、かつ必要に応じて固溶体化処理の再加熱条件を１
１００〜１２００℃、１〜３時間保持するという２段階
加熱により解消し得るものである。
なお、第１図は鋼塊中の残留デルタフエライト量とＮｉ
バランスとの関係を示したものであり、これからしても
鋼塊中のデルタフエライト量を２〜６％にするにはＮｉ
バランスを−０．５〜１．５の範囲内にすればよいこと
が分る。
バランスとの関係を示したものであり、これからしても
鋼塊中のデルタフエライト量を２〜６％にするにはＮｉ
バランスを−０．５〜１．５の範囲内にすればよいこと
が分る。
なお、Ｎｉバランスは次式によつて求められるものであ
る。３０Ｃ＋２０Ｎ＋Ｎｉ−１．３Ｃｒ−２３１＋１３
．５また、製品コストと鋼塊中の残留デルタフエライト
量との関係を要約して示すと第２図のようになる。
る。３０Ｃ＋２０Ｎ＋Ｎｉ−１．３Ｃｒ−２３１＋１３
．５また、製品コストと鋼塊中の残留デルタフエライト
量との関係を要約して示すと第２図のようになる。
図中１の領域は通常の製造法で非磁性を保証し得る範囲
で、図中（１１）の領域は本発明の長時間、加熱により
非磁性を保証し得る範囲で、図中（１１１）の領域は本
発明の加熱方法においてもフエライト量を０．２％以下
に分解消滅させることが困難な範囲である。すなわち、
鋼塊または連続鋳造片の凝固時の偏析デルタフエライト
量が多くなるほど素材コストは安価となるが、偏析デル
タフエライト量が６％を越えると長時間加熱によつても
フエライト量を０．２％以下に分解消失させることが困
難となり、かえつて製品コストが高くなつてしまう。し
たがつて、安価に非磁性ステンレス鋼を得るには素材コ
ストと製造コストを勘案して、偏析デルタフエライト量
が２〜６％残留する素材を用いて、製造過程において分
解、消失させる方法が最も得策であることが分る。以下
に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
で、図中（１１）の領域は本発明の長時間、加熱により
非磁性を保証し得る範囲で、図中（１１１）の領域は本
発明の加熱方法においてもフエライト量を０．２％以下
に分解消滅させることが困難な範囲である。すなわち、
鋼塊または連続鋳造片の凝固時の偏析デルタフエライト
量が多くなるほど素材コストは安価となるが、偏析デル
タフエライト量が６％を越えると長時間加熱によつても
フエライト量を０．２％以下に分解消失させることが困
難となり、かえつて製品コストが高くなつてしまう。し
たがつて、安価に非磁性ステンレス鋼を得るには素材コ
ストと製造コストを勘案して、偏析デルタフエライト量
が２〜６％残留する素材を用いて、製造過程において分
解、消失させる方法が最も得策であることが分る。以下
に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
ＣはＮと同様に強力なオーステナイト相安定化元素であ
るが、反面Ｃは耐食性、特に耐粒界腐食性を低下せしめ
るものでその上限を０．０３％とした。
るが、反面Ｃは耐食性、特に耐粒界腐食性を低下せしめ
るものでその上限を０．０３％とした。
Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であるが、強力なフエラ
イト形成元素でもあるのでその上限を０．５０％とした
。なお、好ましくは、０．４０％以下である。Ｍｎは脱
酸剤、脱硫剤として有用な元素であり鋼の熱間加工性を
も改善するものである。
イト形成元素でもあるのでその上限を０．５０％とした
。なお、好ましくは、０．４０％以下である。Ｍｎは脱
酸剤、脱硫剤として有用な元素であり鋼の熱間加工性を
も改善するものである。
本発明においては常温でのオーステナイト相を最も安定
させて、Ｎｉ当量を増大させる主要な元素であるので１
．００％以上の含有が必要である。しかし、３％を越え
て含有させると本発明鋼の耐食性を損うので、その上限
を３．００％とした。Ｃｒはオーステナイト系ステンレ
ス鋼の優れた耐食性を得る上で必要な基本元素であり、
１８％以上の含有が必要である。
させて、Ｎｉ当量を増大させる主要な元素であるので１
．００％以上の含有が必要である。しかし、３％を越え
て含有させると本発明鋼の耐食性を損うので、その上限
を３．００％とした。Ｃｒはオーステナイト系ステンレ
ス鋼の優れた耐食性を得る上で必要な基本元素であり、
１８％以上の含有が必要である。
しかし、Ｃｒは強力なフエライト形成元素でもあるので
その上限を１９％とした。Ｎｉはオーステナイト系ステ
ンレス鋼の基本元素で、優れた耐食性、冷鍜性および非
磁性を付与する元素である。
その上限を１９％とした。Ｎｉはオーステナイト系ステ
ンレス鋼の基本元素で、優れた耐食性、冷鍜性および非
磁性を付与する元素である。
本発明は安価な非磁性鋼を得ることを目的とするもので
あるので、高価なＮｉの使用を非磁性を保証するに必要
最小限にとどめその含有量を９．６％とした。また、１
０．６％を越えて含有させると、鋼塊または連続鋳造片
の状態で残留デルタフエライト量が２％以下になり、本
発明の特徴を生かせないのでその上限を１０．６％とし
た。Ｎは強力なオーステナイト形成元素で、偏析デルタ
フエライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制し、
安価に非磁性を得ために必要な元素である。
あるので、高価なＮｉの使用を非磁性を保証するに必要
最小限にとどめその含有量を９．６％とした。また、１
０．６％を越えて含有させると、鋼塊または連続鋳造片
の状態で残留デルタフエライト量が２％以下になり、本
発明の特徴を生かせないのでその上限を１０．６％とし
た。Ｎは強力なオーステナイト形成元素で、偏析デルタ
フエライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制し、
安価に非磁性を得ために必要な元素である。
さらに、Ｎは固溶強化能が大きく、本発明のように低Ｃ
オーステナイト系ステンレス鋼の耐粒界腐食性を損うこ
となく強度不足を補う元素でもあり、これらの性能を発
揮させるには、０．０６％以上の含有が必要である。し
かしながら、０．０９％を越えて含有させると粒界腐食
感受性を高めるので、その上限を０．０９％とした。な
お、好ましくは、０．０６〜０．０７％である。つぎに
本発明鋼の特徴を従来鋼と比べ実施例でもつて明らかに
する。
オーステナイト系ステンレス鋼の耐粒界腐食性を損うこ
となく強度不足を補う元素でもあり、これらの性能を発
揮させるには、０．０６％以上の含有が必要である。し
かしながら、０．０９％を越えて含有させると粒界腐食
感受性を高めるので、その上限を０．０９％とした。な
お、好ましくは、０．０６〜０．０７％である。つぎに
本発明鋼の特徴を従来鋼と比べ実施例でもつて明らかに
する。
第１表は、これらの供試鋼の化学成分を示すものである
。
。
第１表においてＡ１〜Ａ４鋼は従来鋼で、Ａ１はＳＵＳ
３Ｏ４、Ａ２、Ａ３はＳＵＳ３Ｏ４Ｌで、Ａ２はＮｉ量
が規格下限に近いもので、Ａ３はＮｉ量が規格上限に近
いものである。
３Ｏ４、Ａ２、Ａ３はＳＵＳ３Ｏ４Ｌで、Ａ２はＮｉ量
が規格下限に近いもので、Ａ３はＮｉ量が規格上限に近
いものである。
また、Ａ４はＳＵＳ３Ｏ４Ｌ＜７）Ｎｉ量を増加させた
ものである。Ｂ１〜Ｂ５鋼は本発明鋼である。
ものである。Ｂ１〜Ｂ５鋼は本発明鋼である。
第２表は第１表の固溶体化熱処理を施したＡ１〜Ａ４鋼
、Ｂ１〜Ｂ５鋼の強度、耐食性、非磁性を示したもので
ある。
、Ｂ１〜Ｂ５鋼の強度、耐食性、非磁性を示したもので
ある。
強度については、ＪＩＳ４号試験片を用いて耐力、引張
り強さ、伸びを測定した。
り強さ、伸びを測定した。
耐食性については耐硫酸性、耐孔食性、耐粒界腐食性に
ついて測定し、耐硫酸性は沸謄した５％Ｈ，ＳＯ４水溶
液中に６Ｈｒ浸漬した場合の腐食減量を示したもので、
耐孔食性は４０℃の４％ＦｅＣｌ３水溶液中に２４Ｈｒ
浸漬した場合の腐食減量を示したもので、耐粒界腐食性
は６５０℃で２Ｈｒ鋭敏化処理後、ＪＩＳＧＯ５７５の
硫酸一硫酸銅腐食試験を行ない、ついで、曲げ試験にお
けるワレの有無を示したものである。
ついて測定し、耐硫酸性は沸謄した５％Ｈ，ＳＯ４水溶
液中に６Ｈｒ浸漬した場合の腐食減量を示したもので、
耐孔食性は４０℃の４％ＦｅＣｌ３水溶液中に２４Ｈｒ
浸漬した場合の腐食減量を示したもので、耐粒界腐食性
は６５０℃で２Ｈｒ鋭敏化処理後、ＪＩＳＧＯ５７５の
硫酸一硫酸銅腐食試験を行ない、ついで、曲げ試験にお
けるワレの有無を示したものである。
非磁性については、２．６ｔ鋼塊に、造塊後、（１）は
１２６５℃で３Ｈｒ加熱後、３８φ （鍜圧比１５８）
に圧延したもの、 （１１）は１２６５℃で３Ｈｒ加熱
後、６０φ、１００φ、２００φ （鍜圧比は６０φが
７１．１００φが２６、２００φが６である）に圧延し
たもの、（Ｉ）は１２６５℃１０Ｈｒ加熱後、６０φ、
１００φ、２００φに圧延したもの、（ＩＶ）は（Ｉ）
の圧延後、１１５０℃で２Ｈｒ固溶体化熱処理を施した
もの、 （Ｖ）は（）の処理後、３０％冷間圧縮を施し
たもので、○印は透磁率（μ）１．０３以下、×印は（
μ）１．０３を越えるものである。
１２６５℃で３Ｈｒ加熱後、３８φ （鍜圧比１５８）
に圧延したもの、 （１１）は１２６５℃で３Ｈｒ加熱
後、６０φ、１００φ、２００φ （鍜圧比は６０φが
７１．１００φが２６、２００φが６である）に圧延し
たもの、（Ｉ）は１２６５℃１０Ｈｒ加熱後、６０φ、
１００φ、２００φに圧延したもの、（ＩＶ）は（Ｉ）
の圧延後、１１５０℃で２Ｈｒ固溶体化熱処理を施した
もの、 （Ｖ）は（）の処理後、３０％冷間圧縮を施し
たもので、○印は透磁率（μ）１．０３以下、×印は（
μ）１．０３を越えるものである。
第２表から知られるように、従来鋼であるＡ１鋼は強度
については優れているが、耐粒界腐食性、非磁性につい
ては劣るものである。
については優れているが、耐粒界腐食性、非磁性につい
ては劣るものである。
Ａ１鋼のＣ量を下げ、かつＮｉ量を増加したＡ２鋼は優
れた耐食性を有しているが、強度が不足し、かつ、非磁
性を得ることができないものである。Ａ２鋼のＮｉ量を
さらに増加させたＡ３鋼は非磁性、耐食性については優
れているが、強度についてはＡ２鋼と同様に低いもので
ある。Ａ４鋼は１４．４６％と多量のＮｉ量を含有させ
たことにより通常圧延により非磁性を得ることができる
が、強度、耐粒界腐食性については劣るものである。こ
れらに対して、本発明鋼であるＢ１〜Ｂ５鋼はＳＵＳ３
Ｏ４Ｌをペースとして、適量のＮを含有させるとともに
Ｍｎ量を高め、かつ、Ｓｉ量を規制することにより、Ｎ
ｉバランスを−０．５〜１．５となし、Ｎｉ当量を２５
．０以上になしたことにより、強度については、耐力２
２．５ｋｇ／ｍ！ｌ以上、引張り強さ５６ｋｇ／Ｍｉｉ
，以上、伸び５４％以上と優れており、耐食性について
も、耐硫酸性、７５〜８９ｇ／ｍ・・Ｈｒ、耐孔食性６
．０〜６．９ｇ／ＭｈＨｒとその腐食減量が少なく優れ
ており、耐粒界腐食性についてもＳＵＳ３Ｏ４ＬでるＡ
２，Ａ３鋼同様にワレの発生がないものである。
れた耐食性を有しているが、強度が不足し、かつ、非磁
性を得ることができないものである。Ａ２鋼のＮｉ量を
さらに増加させたＡ３鋼は非磁性、耐食性については優
れているが、強度についてはＡ２鋼と同様に低いもので
ある。Ａ４鋼は１４．４６％と多量のＮｉ量を含有させ
たことにより通常圧延により非磁性を得ることができる
が、強度、耐粒界腐食性については劣るものである。こ
れらに対して、本発明鋼であるＢ１〜Ｂ５鋼はＳＵＳ３
Ｏ４Ｌをペースとして、適量のＮを含有させるとともに
Ｍｎ量を高め、かつ、Ｓｉ量を規制することにより、Ｎ
ｉバランスを−０．５〜１．５となし、Ｎｉ当量を２５
．０以上になしたことにより、強度については、耐力２
２．５ｋｇ／ｍ！ｌ以上、引張り強さ５６ｋｇ／Ｍｉｉ
，以上、伸び５４％以上と優れており、耐食性について
も、耐硫酸性、７５〜８９ｇ／ｍ・・Ｈｒ、耐孔食性６
．０〜６．９ｇ／ＭｈＨｒとその腐食減量が少なく優れ
ており、耐粒界腐食性についてもＳＵＳ３Ｏ４ＬでるＡ
２，Ａ３鋼同様にワレの発生がないものである。
非磁性についてはＮｉ含有量が９．６８〜１０．５１％
と低いため、（１）の鍜圧比が８０を越えるものについ
ては非磁性を保証し得るが、（１１）の鍜圧比が８０以
下下で、通常の１２６５℃で３Ｈ助口熱という圧延前の
加熱では非磁性を保証することはできないが、 （１１
１）の１２６５℃で１０Ｈｒ加熱後に圧延したものはＢ
５鋼を除いていずれも非磁性を保証でき、また、Ｎｉお
よびＮの含有量が少ないためＮｉバランスが−０．３で
あるＢ５鋼については圧延後、１１５０℃で２Ｈｒ固溶
体化熱処理を施すことにより非磁性を保証し得るもので
、また、圧延後に３０％の冷間圧縮を施すことによつて
も、マルテンサイトが誘起されることがないもので、Ｂ
１〜Ｂ５鋼のいずれについても非磁性を保証し得るもの
であり、非磁性についても低Ｎｉで安価に保証し得るも
のである。これからしても、本発明鋼はＳＵＳ３Ｏ４と
同等以上の強度を有し、耐食性についてもＳＵＳ３Ｏ４
Ｌと同等以上であり、優れた非磁性ステンレス鋼である
ことが分る。
と低いため、（１）の鍜圧比が８０を越えるものについ
ては非磁性を保証し得るが、（１１）の鍜圧比が８０以
下下で、通常の１２６５℃で３Ｈ助口熱という圧延前の
加熱では非磁性を保証することはできないが、 （１１
１）の１２６５℃で１０Ｈｒ加熱後に圧延したものはＢ
５鋼を除いていずれも非磁性を保証でき、また、Ｎｉお
よびＮの含有量が少ないためＮｉバランスが−０．３で
あるＢ５鋼については圧延後、１１５０℃で２Ｈｒ固溶
体化熱処理を施すことにより非磁性を保証し得るもので
、また、圧延後に３０％の冷間圧縮を施すことによつて
も、マルテンサイトが誘起されることがないもので、Ｂ
１〜Ｂ５鋼のいずれについても非磁性を保証し得るもの
であり、非磁性についても低Ｎｉで安価に保証し得るも
のである。これからしても、本発明鋼はＳＵＳ３Ｏ４と
同等以上の強度を有し、耐食性についてもＳＵＳ３Ｏ４
Ｌと同等以上であり、優れた非磁性ステンレス鋼である
ことが分る。
上述のように本発明鋼は安価な非磁性鋼を得るに、高価
なＮｉの使用を最小必要量にとどめて、適量のＮを含有
させるとともに、Ｍｎ量を高め、かつＳｉ量を規制する
ことにより、Ｎｉバランスを一０．５〜１．５かつＮｉ
当量を２５．０％以上とし、強度、耐食性を劣化させる
ことなく非磁性を得ることに成功したものであり、さら
に、大型構造部材について偏析デルタフエライトが残留
する場合にも、高温でも長時間加熱することにより分解
、消滅させ得るものであり、溶接施工を含む大型配管部
材や大型構造部材として高い実用性を有するものである
。
なＮｉの使用を最小必要量にとどめて、適量のＮを含有
させるとともに、Ｍｎ量を高め、かつＳｉ量を規制する
ことにより、Ｎｉバランスを一０．５〜１．５かつＮｉ
当量を２５．０％以上とし、強度、耐食性を劣化させる
ことなく非磁性を得ることに成功したものであり、さら
に、大型構造部材について偏析デルタフエライトが残留
する場合にも、高温でも長時間加熱することにより分解
、消滅させ得るものであり、溶接施工を含む大型配管部
材や大型構造部材として高い実用性を有するものである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にしてＣ０．０３％以下、Ｓｉ０．５０％以
下、Ｍｎ１．００〜３．００％、Ｎｉ９．６〜１０．６
％、Ｃｒ１８〜１９％、Ｎ０．０６〜０．０９％を含有
し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなり、Ｎｉバラン
スが−０．５〜１．５であり、かつＮｉ当量が２５．０
以上であることを特徴とする非磁性ステンレス鋼。 ２ 重量比にしてＣ０．０３％以下、Ｓｉ０．５０％以
下、Ｍｎ１．００〜３．００％、Ｎｉ９．６〜１０．６
％、Ｃｒ１８〜１９％、Ｎ０．０６〜０．０９％を含有
し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなり、Ｎｉバラン
スが−０．５〜１．５であり、かつＮｉ当量が２５．０
以上である鋼塊または連続鋳造片を１１００〜１２８０
℃の温度で６〜１５時間保持した後、鍜圧比８０以下の
熱間加工において透磁率が１．０３以下とすることを特
徴とすると非磁性ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55172340A JPS5953343B2 (ja) | 1980-12-06 | 1980-12-06 | 非磁性ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55172340A JPS5953343B2 (ja) | 1980-12-06 | 1980-12-06 | 非磁性ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5798625A JPS5798625A (en) | 1982-06-18 |
| JPS5953343B2 true JPS5953343B2 (ja) | 1984-12-24 |
Family
ID=15940083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55172340A Expired JPS5953343B2 (ja) | 1980-12-06 | 1980-12-06 | 非磁性ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953343B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995024512A1 (fr) * | 1994-03-08 | 1995-09-14 | Nippon Steel Corporation | Alliage et tube d'acier multicouche resistant a la corrosion atmospherique destine a la combustion des carburants contenant du vanadium, de l'azote, du soufre et du chlore |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062931B2 (ja) * | 1983-09-30 | 1994-01-12 | 住友金属工業株式会社 | 電子装置部品用ステンレス系非磁性鋼 |
| KR100744129B1 (ko) | 2006-02-10 | 2007-08-01 | 삼성전자주식회사 | 밸런서와 이를 구비한 ｈｓａ 및, 상기 밸런서와, 상기ｈｓａ의 오버몰드 제조방법 |
| CN106282844B (zh) * | 2016-08-31 | 2018-05-08 | 河北中泊防爆工具集团股份有限公司 | 一种高强度耐腐蚀无磁不锈钢工具及其制备方法 |
| KR102015510B1 (ko) * | 2017-12-06 | 2019-08-28 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN112695151B (zh) * | 2020-12-18 | 2022-01-25 | 东北大学 | 一种加压感应制备高氮奥氏体不锈钢所需凝固压力获取方法及制备方法 |
| WO2022145539A1 (ko) * | 2020-12-30 | 2022-07-07 | 주식회사 포스코 | 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5129697B2 (ja) * | 1972-08-23 | 1976-08-27 | ||
| JPS5345102B2 (ja) * | 1973-05-11 | 1978-12-04 | ||
| JPS527318A (en) * | 1975-07-08 | 1977-01-20 | Nippon Steel Corp | Stainless steel having excellent malleability |
| JPS5489916A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Non-magnetic stainless steel |
-
1980
- 1980-12-06 JP JP55172340A patent/JPS5953343B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995024512A1 (fr) * | 1994-03-08 | 1995-09-14 | Nippon Steel Corporation | Alliage et tube d'acier multicouche resistant a la corrosion atmospherique destine a la combustion des carburants contenant du vanadium, de l'azote, du soufre et du chlore |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5798625A (en) | 1982-06-18 |
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