JPS5953720A - 改良されたｐａｎ基材炭素繊維及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、改良されたＰＡＮ基拐炭素繊維及びその製費
法に閃する。

ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ　）基材炭繁繊維の商ｇ
ｉ％　ｌのｆｔ１Ｉｉ値は従来技術において周知である
。

一般的に言って、ＰＡＮ基材炭素繊維は、ポリアクリロ
ニトリルを紡糸して繊維にし、その繊維を空気中におい
て高温に上昇させることによって不融化し、しかる後そ
の不融化繊維をスレッドラインにおいて不活性雰囲気中
で高温で張力下に炭素化して旅ｉ＜　繊ｉ＋仁を得るこ
とによって製造される。

ニブ１゛キ的には、数千の連続フィラメント又は繊維が
同時に紡糸され且つ一緒に集成されて未加工ヤーンを生
成し、そして続いてこのヤーンが加工されて不融化ヤー
ン次いで炭素ハ１：維を生成する。

不ｂｌＩｙ化ヤーンの炭素化操作は、炭素化工程間にヤ
ーンに張力を加えるためにスレッドライン操作（ｔｈｒ
ｅｓｄｌｌｎｅ　ｏｐｅｒａｔｌｏｎ　）として実施さ
れる。炭駆化工４′肩は、別個の加熱装置を使用して一
連の操作とし１実ＩＡ’ｑすることができる。例えば、
１つの加熱装置を約１．５００℃の温度で用いて不融化
ヤーンを初期において炭素化することができ、そしても
う１つの加熱装置を用いてヤーンをそれよりも高い温度
まで炭化しこれによってＥコ累ヤーンの根械的１°゛１
°性を向上させることができる。

ＰＡＮ基拐炭素ヤーンを工駕的に製造するための従来法
の欠点のうちの１つは、炭赤化処理プロセスが高いヤン
グ率をもたらすにつれて繊維の引張強度が低下すること
である。表Ｉは、市場で入手可能なｒ’ＡＮＬｔ材炭素
繊維の典型的な特゛性を示す。

表　　Ｉ 市販繊維　　ヤング率　　引張強パｒ　　密バ〔Ａ　　
　　　　３３　　　　４５０　　１７４１１　　　　　
３４　　　　４５０　　１．８ＩＣ３４４７０１，７７ Ｄ　　　　　　３９　　　　４２０　　１．６７Ｅ　　
　　　　５２　　　　５６０　　１８２Ｆ　　　　　　
５５　　　　３２０　　１．８３Ｇ　　　　　　５７　
　　　５５０　　　ｔ８１１Ｉ　　　　　　７５　　　
　２７０　　１．９（Ｓこれとは対照をなして、本発明
は、平均繊維特性として約５０Ｘ１０’ｐｇｉよりも大
きいヤング率及び同様の平均ヤング率値を有する市販Ｐ
ＡＮ基材炭素Ｕζ維よりも少なくとも１大きい引張強度
を右するＰＡＮ糸材炭素ヤーンを生成する。

加えて、本発明に従った方法は、実施するのが簡単であ
り、しかも向上した生産性で経済的に実施して高品ｊ黴
ＰＡＮ基材炭素繊維を生成することができる。

本発明は、１つの具体例では、約５６Ｘ１０８ｐｓｉの
ヤング率及び約４７７．０００ｐｓｉの引張強度を有す
るＰＡＮ基材炭素繊維である。

本発明の方法は、その最とも広い具体例では、ポリアク
リロニトリル繊維を紡糸し、その繊維を不ｆｖＩ化しし
かる後に不融化繊維を炭素化して炭素繊維を製造する工
程を含むＰＡＮ、１ｉｌｉ材炭素繊維の製造に関し、・
て・して前記の不融化繊維を該不融化Ｆｉｔ；雑のに〜
分解及び炭化に用いる湿度で熱的及び機械的に安定であ
り且つ該不融化繊維と化学的に相客ｔ１ミのボビン上に
巻取り、ボビン上の不融化繊維に不活性雰囲気中におい
て予定の第一熱処理を施こして該不融化繊維を熱分ｂ″
Ｆ且つ炭素化し、しかる後その炭化繊細にスレッドライ
ン操作において不活性雰囲気中で第二の熱処理を施こず
ことによって炭素化を実施する点を特徴とするものであ
る。

工某的な操作では、拳法は、両数のハ維からなるヤーン
を用いて実施される。

拳法を実施するためのボビンは、ステンレスＫ（、耐火
性酸化物、窒化はう素又はグラファイトの如き材料より
作られた円柱体からなり、そして不融化料（維を受は止
めこれによって処理中に円柱体と不融化繊維との間の応
力を最少限にするために該円柱体の外面に設けられた炭
素フェルトの如き圧Ｇｉｆ可能な弾性炭素材料の層を有
するのが好ましい。

ボビンは、端部フランジを有しても又は有しなくてもよ
い。比較的高い巻き角では、端部フランジは必要とされ
ない。

典型的には、ボビンの円柱体は、３ｉｎの内径、約３．
５ｉｎの外径及び約１１　ｉｎの全長を有することがで
きる。

１１ 好ましくは、炭素フェルトは、約−〜約ｉｌｎの１♀さ
を有する。

ボビンへの不融化ヤーンの巻（＝Ｊけは、広範囲の巻き
角を使用して実施することができる。好ましくは、少な
くとも２°の巻き角を用いるべきであり、そして約２３
°はどの大きさが有益である０ボ゛ビン上でのｉｌｌへ
処理間ｔこ、繊維はかなり収縮する傾向があるが、大き
い巻き角の使用は繊維に対して悪影響を及ぼさずに収縮
を許容する。その上、大きい巻き角の使用は、コアから
外部の春回層までの繊維の長さ全体にわたって均一な繊
維特性をもたらす。

ボビン上のＣＡ　Ｍの熱処理は、高い最終温度への比較
的Ｊ１１い昇７１＋Ａ速度で多量の繊維の大数熱処理を
好都合下でＦ’ｆ　Ｉ’ｌ！ｌ：にする。、この熱処理
の瓜くべき利益は、り（（維の望素含爪の減少率及びｌ
σ終窒素含量の両方とも、通常のスレッドライン操作を
使用した同じ最終温度までの熱処理と比較してずつと低
いことである。その結果、後続のスレッドライン熱処理
は、たとえかなり高い温度を用いるとじてもヤーンを高
い移動速度で加熱装Ｆ？ｊに通して実施することができ
る。このスレッドライン処理は、繊維を真直ぐにしそし
て／ｊ％終の１’＜　２’、（％機械強度を保証する。

一般には、スレッドラインｉ’／ＩＭが１−は、ボビン
」−のヤーンの第一熱処理に用いる温度よりも少なくと
も約６００℃高くすべきである。

表■は、予定のヤング率値を有するＰＡＮハ材旧Ｉヤ維
を得るために本発明にＰつだ第−及び第二μ５処理で要
する典型的な温度スケジュールを示す。第一ヤー処ｆＪ
Ｊ！後の概！”　’！：（素含月け、第、二熱処理に対
する所定温度のためのスレッドラインの、ｉ、ｌ、を決
定する重要な基ｔｖ３である。高い室床台用は、第二え
ｊ〜処理の急速な温度上昇間に１！’５　ＪＩＬから窒
ソ、が急激に発生ずることによって苛Ａ’＋な繊維損傷
をもたらす。

一般には、本発明に従った第一熱処理は、約り０℃〜約
５００℃／　ｈ　ｒの速度で約１．３００〜約１、７０
０°Ｃの最高温度まで実施することができる。

好ましくは、第一熱処理は、温度を約５０℃／ｈｒ　の
速度で室温から約８００℃まで−Ｅ昇させ、しかる後温
度を２５０℃／　ｈ　ｒの速度で予定の最高温度に達す
るまで上昇させそしてこの最高温度を更に２時間維持す
ることによって実施される。最高温度は、ボビン上の繊
維のすべてに温度平衡に達する機会を与えるために維持
される。

１、５００℃の湿度での典型的な従来技術のスレッドラ
イン熱処理は約４重景外以」二の窒素含量を有するＰＡ
Ｎ基材炭素繊維をもたらし、これに対して本発明に従っ
て第一熱処理を使用して実施される同じ熱処理は約１重
ｆｆ１％の窒素含量を有するｐＡＮｉｌ［＃素繊維をも
たらす。スレッドラインを比較的高い速度で用いて第二
熱処理を実施するためには低い窒素含量が重要である。

本発明の特徴及び目的をより完全に理解するためには、
添伺図面に関して行なう以下の詳細な説明を参照された
い。

本発明を例示するためにある種の具体例を選定し′て説
明したので、これに関してム１１〜９図を参照゛さ−わ
ｒ六１７Ｑ ＰＡＮ基材炭素繊維の工業的製造では、炭素化操作を２
つの別個の工程で実施するのが経済的である。第一工程
は、スレッドラインにおける約１、３００℃の温度まで
の炭素化であり、これに対して第二工程は得られた炭素
ヤーンの碩ｆ或的特性を向上させるために前記よりも高
い温度で行なうスレッドライン操作である。

不融化繊維に熱処理を施こすと、繊維から窒素、酸素及
び水素の脱離が生じる。第１図は、本発明に従った第一
熱処理の結果としての上記ガス及び炭窯の重量−を示す
。窒素含量の減少は特に重要である。と云うのは、後続
の高温でのスレッドライン処理間における窒素の損失は
）４％　ｆｉ！：の重大な劣化をもたらす可能性がある
からである。

第１図に関する試験はグラ７アイトフエルトの単層を巻
付けたグラ７アイトボビンを使用して実施され、そして
温度は約１０・０℃／　ｈ　ｒの速度で宗湛から最終温
度まで増大され、しかして表示の如き最終温度が２時間
保たれた。

窒素含量の実質的な減少の他に、窒素の発生が特にｉ、
３００℃でのスレッドライン操作と比較して相対的に遅
い速度にあったことは有意銭である。

窒素の発生は、排出するガス、が繊維の傷や品質低下を
もたらさないように遅い速度にすることが重要である。

第２図は、約１．３００℃の湿度で通常のスレッドライ
ン操作を使用して第一熱処理を施こした繊維に対してス
レッドライン操作を使用した第二熱処理の結果を示す。

炉を高い速度で通ることによる炭素繊維の密度の損失は
、窒素の急激な発生に基因する。

第６図は、異なる条件での第２図のデータを表わす。第
２及び３図から、予備的なスレッドライン熱処理を施こ
したＰＡＮ基拐繊維のスレッドライン熱処理は、スレッ
ドラインえ上皮及び最高処理温度に関して制限されるこ
とが明らかである。

第４図は、従来技術のスレッドライン熱処理を施こした
繊維及び本発明に従って第一熱処理を施こした繊維のス
レッドライン熱処理後の繊維密度の比較である。両方の
場合に、第一熱処理は、１、３００℃の最高温度を有し
ていた。両方の場合における第二熱処理のライン速度は
６０ｆｔ／分に維持された。繊維密度の明白な低下は、
窒素の急速な発生の結果である。本発明に従って第一熱
処理を施こされた繊維は、極めて低い窒素含量を有する
。

第５図は、通常の第一スレッドライン処理を施こした再
炭素化ＰＡＮ基材炭素れ〜維の引張強度に及ぼず通常の
第ニスレッドライン温度及びライン速度の影響を示す。

引張強度は、各場合において比較的遅いライン速度でさ
えも、最高熱処理温度が上昇するにつれて急速に低下す
る。

第６図は、通常のスレッドラインを使用して第二熱処理
を施こした後の繊維の引張強度を示す。　　　′本発明
に従って第一熱処理を施こした繊維は、従来技術に従っ
て第一熱処理を受けたｔＪＡ維よりもかなり良好である
。すべての場合におけるライン速度は４ｏｆｔ／分であ
った。

第７図は、本発明に従って第一熱処理を施こした繊維及
び従来技術に従って熱処理を施こした繊維に対して通常
のスレッドライン操作を使用して第二熱処理をする場合
の最高温度に対するヤング率を示す。すべての場合に、
第一熱処理は、１，３００℃の最高温度を有していた。

本発明に従った炭素繊維は、第二熱処理のライン速度が
従来技術に従って繊維に対して用いるライン速度よりも
１０倍大きい場合でさえも、絶えずヤング率の高い値を
示した。

第８図は、本発明及び従来技術に従った繊維の引張強度
及びヤング率の関係を示す。各場合において、第一熱処
理は１．５００℃の最高温度を使用して実施され、これ
に対して第二熱処理は両方とも通常のスレッドライン操
作であった。両方の操作に対して、同じスレッドライン
速度が使用されそして種々の繊維特性を得るために異な
った温度が使用された。データによれば、各ヤング率に
おいて本発明によって製造された繊維の引張強度は従来
技術に従って製造した繊維の引張強度よりも実質上高い
ことが示されている。

第９図は、本発明及び従来技術に従って製造した繊維に
ついての引張強度及びヤング率の比較を示す。各場合に
おいて、第一熱処理で用いた最高温度は１．３００℃で
あり、そして第二熱処理ア用いた最高湿度は１９００℃
であった。機械的特性の変シ１１は、スレッドライン速
度の変化によってもたらされた。本発明に従った炭素繊
維は、従来技術に従って製造した繊維よりも圧倒的に優
秀であった。

本発明の実施例を以下に記載するが、これらは単なる例
示的なものであって限定的なものではない。こ−に含ま
れる原理及び教示にかんがみ、多数の他の実施例が容易
に思いつくであろう。また、こ＼に提供する実施例は、
本発明を岸に例示するものであって、いかなる点でも本
発明を実応できる態様を限定するものではない。実施例
及び本明細書を通じて部数及び百分率は、腸に記してい
ない限り、重量部及び重量％を意味する。

例　　１ ＰＡＮ−Ｓｕ４Ｍ不融化ヤーンを用いた。ヤーンの繊ｊ
、［［は、６４．０％の炭素、３．９％の水素、４２％
の酸素及び２５．１％の窒素の組成を有していた。ヤー
ンを工業的掩作で使用されるボビン上に巻取った。ボビ
ンからヤーンを巻戻し、ぞして０．７巻き／　１　ｎの
戻れが形成されるように６３ｆｔ／分の速度で巻戻しな
がら５００回転／分で回転させた。

この撚りヤーンな、直径３．５ｉｎで長さ１１１ｎの寸
法を持つグラファイトボビン上に２５０ｆの張力で再び
巻取った。グラファイトボビンは、ヤーンを受は止める
ために円柱部分上にグラファイトフェルトの一！−ｉｎ
層を有していた。２３°の巻き角が用いらｔ］、そし℃
パッケージ１−１−は１０１ｎの横方向長さの場合で３
　ｌｂであった。巻返したヤーンは、２３．５００ｆｔ
のヤーンに相当しぞしてスクエア・リイ）０パツケージ
（５ｑｕａｒｅ　−５ｌｄｅｄ　ｐａｅｋａｇｅ）の形
態にあった。

バッグ・−ジを室１でパージしたグラファイト管状誘導
炉に水平方向に配置し、そして５０℃／　ｈ　ｒの速度
で８００℃まで焼成した後、温度を２５０”Ｃ：　／　
ｈ　ｒで１．５００℃まで上昇させた。最終温度を２時
間維持し、そしてパッケージを室温まで冷却させた。こ
の熱処理の結果として、パッケージは、その元の１０　
ｔｎ長さから長手方向に約１．５〜２ｉｎ収縮した。

次いで、パッケージを張力負荷式巻出クリールに水平方
向に設置し、そしてヤーンを約５０９の張力下に巻戻し
、約１，８２５Ｆの張力下に維持した溝リール張力制御
式駆動系に通し、しかる後約１、８３０℃の温度に維持
された熱帯域及び５ｆｔの長さを有するグラファイト管
状電気抵抗炉に通した。次いで、炉を出るヤーンに従来
技術に従って仕上処理を施こし、そしてｔ０００ｆｔ長
さで厚紙より作ったボビン上に巻取った。約１，０００
ｆｔ間隔でヤーンの２２個の試料を取った。

得られた＄ａ維の平均引張強度は、１３％の変動係数で
５００，０ＯＯｐｓｉであった。得られた繊維の平均ヤ
ング率は、２．９％の変動係数で約４１２Ｘ　１０’　
ｐｓｉであった。繊維の平均密度は、０．６％の変動係
数で１．７６６　Ｍ　ｇ　７ｍ”であった。平均イール
ド（ｙｉｅｌｄ　）は、２，１％の変動係数で＆５７１
ｔｔ／ｘｂであった。

得られた炭素ヤーンは、優秀な外観を有し、そして従来
技術に従って２つの別個のスレッドラインで炭素化する
ことによって製造した炭素ヤーンと同等の品質であった
。

例　　２ 本例では、例１における如き不融化ヤーンを用いた。し
かしながら、この例に対しては、４，７００ｆｔの不融
化ヤーンが用いられた。例１におけるように、ヤーンを
グラ７アイトフ工ルト層を持つグラ７アイトボビン上に
巻取った。

第一熱処理では、同じ温度スケジュールが用いられた。

この例では、第二熱処理は、炉温度が２、４６０℃に保
たれ、引取張力が１００ｆであり、ライン張力が１．９
５０　ｆであり、ライン速度が７０　ｆｔ７分でありそ
して炭素ヤーンに対して仕上剤の代わりに水のみが適用
されたという点で例１とは異なっていた。

は家等しい間隔で取った５つの試料を試験した。

繊維は、４７７．０００ｐａｉの平Ｊ、′−Ｊ引張強度
、５６．７Ｘ　１０’　ｐｓｉの平均ヤング率、１．８
１５　Ｍｇ７ｍＢの密度及び１７９６ｆｔ／ｌｂのイー
ルドを有していた。ヤーンは、外観が優秀であった。

例　　３ 例１の工程から製造した４、７００ｆｔの炭素ヤーンを
、４．５ｉｎの直径及び７ｉｎの長さを有するグラファ
イトボビン上に巻取った。炭素フェルトは全く使用せず
、そして巻き角は約０．４°であった。

次いで、このパッケージをグラフアイ）Ｗ状誘導炉に水
平方向に装填し、アルゴンでパージし、そして１００℃
／　１１ｒの速度で２．９５０　’Ｃの温度まで焼成し
た。最終温度を２時間維持し、そしてパッケージを室温
まで冷却させた。

そのようにして得た繊維の平均特性は、３６０、０００
　ｐｓｉの引張強度、９６．９Ｘ　１０’　ｐｓｉのヤ
ング率、２．０８０　Ｍｇ／ｍ３の密度及び４，２１８
ｆ　ｔ／１　ｂのイールドを有していた。例１がら得ら
れた値よりも強度が低下したことは、後続の熱的加工及
び取扱い間に新たな傷が誘発されたことを示す。

いずれにしても、この例の炭Ｘｇ　Ｆ１４　ｆｌ’ｌ＆
は、市販ＰＡＮ基拐炭米１１ｉ維に優る有意篩な改−良
を示す。

以上本発明を例示記載したｔｊれども、当業者には幾多
の変更修正が可能であるので、本発明はこ＼に開示した
具体例に限定されないことを理解されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に従った第一熱処理がＰＡＮ基材旅維
の化学組成に及ぼす彰〃を示すグラフである。 第２図は、スレッドライン温度及びライン速度が再炭素
化した通常のＰＡＮ基材炭素れ（雑の密度に及ぼす影響
を示すグラフである。 第３図は、ライン速度又はスレッドライン温度が再炭素
化した通常のＰＡＮ基材炭素繊維の密度に及ぼす影響を
示すグラフである。 第４図は、スレッドライン温度が再炭淳化した通常のＰ
ＡＮｗ材炭素ｉ１℃糾゛及び本発明に従って１１１ヌ侍
した再Ｍ２　Ｗ＜化Ｐ　Ａ　Ｎ　Ｊ’ｉ材Ｍメ（枳紐の
密度に及ぼすｂ　ＶＯを比較するグラフである。 第５図は、スレッドライン１晶度及びライン速度がＴ？
５戻素化した通常のＰＡＮ基柑炭オζを龜雑の引張強度
に及ぼす影響を示すグラフである。 第６図は、スレッドライン温度が再炭素化した通常のＰ
ＡＮ基何炭素繊維及び本発明に往って製造された再炭素
化Ｐ　Ａ　Ｎ〕、も何店；Ｈ繊維の両方のす１張強度に
及ぼず影ｉ、４１を比１咬するグラフである。 第７図は、スレッドラインｌ晶度及びライン速度が再炭
素化した通常のＰ　Ａ　Ｎ基（：イ伏素ｔｊ％維及び本
発明に従って製造した再伏ア化ＰＡＮ基拐疾素ｔ’Ｎ’
４維の両方のヤング平に及ばず影響を比較するグラフで
ある。 第８図は、再炭素化した通常のＩ）　Ａ　Ｎ基材炭素供
椎及び本発明に従って５・ＩＪ造した再しヒ（ζ化ＩＩ
ＡＮ　　　’基材炭緊繊維の両方の引張’ｊ！Ｄ　Ｉ’
Ｌ値対ヤング率の比較を示すグラフである。 第９図は、再炭素化したＰＡＮ基材にす素繊維及び木チ
ｊ明に従って製造した（ｌＩ旋素化したＰＡＮ基拐炭ｆ
ｆｉ　華ｉ’ｉ維の両方の引張強度対ヤング率ＩＩの比
較を示すグラフである。 図面の浄書（内容に変更なし） ＦＩＧ、２ ７し・２（：ライ〉走Ｎ　　Ｆ９４１ ＦＩＧ、３ ＦＩＧ、４ ＦＩＧ、５ ＦＩＧ、６ ＦＩＧ、７ ＦＩＧ、８ ＦＩＧ、９ 手続抽圧＃１ 昭丑１５８年　９月２１日 η”Ｊ’ｉｆ’ｌ庁長官若杉和夫殿 事（’ｌの表示　昭和５８年　特願第１１５２８２　　
壮発明の名称１ｌｌ（良されたＰＡＮ〕Ｉ（中炭素わ免
ＩＦ及びその製造法補圧をする者 事イ／１との関係　　　　　　　　　　特許出願人名称
　　ユニメン・カーバイド・コーポレーション代理人 〒ＩＯ：３ 住　所　　東京都中央区ト１木橋３−’Ｊ口１３出１１
号油脂−１業会館電話２７３−６４３６番 一浦１臼こ−よ−リー増加ず−る一発明力数　　′　　
　・　　　）補正の対象 １叶叶の発明幹・−出願＊の諧仁 一明細書の発明の者称・オヤ許請Ｊくり範囲・発明の詳
細な説明の１１．７’ｌ−一委任状及びその訳文−一−
−−−−−−−−−−−−−−−−各１通図面　　　　
　　　　　　１通 補ｉｂの内容　　別紙の通り 図面の浄■（内容に変更なし） １０５

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　ポリアクリルニトリル繊維を紡糸し、その繊
   維を不ＪＩＩＨ化ししかる後その不融化繊維を炭素化し
   て炭素ｉＪ維を製造する工程からなるＰＡＮ基材炭素ｔ
   ｉ、１２雌の製造法において、前記不融化繊維を該不融
   化繊維の熱分解及び炭化に用いる温度で熱的及び機械的
   に安定であり且つ該不融化繊維と化学的に相容性のボビ
   ン上に巻取り、ボビン上の不融化繊維に不活性雰囲気中
   において子シトの第−熱処理１１１を施こして該不１．
   独化繊維を熱分解且つ炭化し、しかる後その伏素化繊維
   にスレッドライン操作において不活性雰囲気中で第二の
   熱処理を施こすことによって炭素化を実施することを特
   徴とするＰＡＮ基材炭素繊維の製造法。
2. （２）　　スレッドライン温度が第一熱処理に用いた最
   高温度よりも少なくとも約６００　’Ｃ高い特許請求の
   範囲第１項記載の方法。
3. （３）第一熱処理が約５０〜約５００℃／　ｈ　ｒの速
   度で約１．３００〜約１．７００　”Ｃの最高を品度ま
   で実施される特許請求の範囲第１項記載の方法。
4. （４）不融化繊維が少なくとも約２°の巻き角でボビン
   上に巻取られる特ｆＩ′請求の範囲第１項記載の方法。
5. （５）巻き角が約２６°である特許請求の範囲第３項記
   載の方法。
6. （６）第二熱処理後に該第二〃（処理の最高温度よりも
   高い最高温度を有する第三熱処理を更に含む特許請求の
   範囲第１項記載の方法。
7. （７）約９７Ｘ１０（ｉｐｓｌのヤング率及び約３６０
   ．０００ｐｓｉの引張強度を有するＰＡＮ基祠炭素繊維
   。
8. （８）約５６　Ｘ　１０’ｐｓｉのヤング率及び約４７
   ７．０００ｐｇｉの引張強度を有するＰＡＮ基材炭素繊
   維。