JPS5959827A - 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS5959827A JPS5959827A JP16764582A JP16764582A JPS5959827A JP S5959827 A JPS5959827 A JP S5959827A JP 16764582 A JP16764582 A JP 16764582A JP 16764582 A JP16764582 A JP 16764582A JP S5959827 A JPS5959827 A JP S5959827A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形性の優れた加工用熱延鋼板の製造方法に関
するものである。
するものである。
従来、加工用鋼板としては成形性のすぐれた冷延鋼板が
一般に使用されているが、最近コスト低減などの理由に
よシ、成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望されるよ
うになった。
一般に使用されているが、最近コスト低減などの理由に
よシ、成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望されるよ
うになった。
現在使用されている加工用熱延鋼板は伸びの点でけ冷延
鋼板と比較しても劣らぬ特性を示すが、従来の熱延条件
ではｒ値が０６８前後が一般で、深絞シ性においては冷
延鋼板よシかなシ劣っている。
鋼板と比較しても劣らぬ特性を示すが、従来の熱延条件
ではｒ値が０６８前後が一般で、深絞シ性においては冷
延鋼板よシかなシ劣っている。
一方、すぐれた加工性を有する熱延鋼板の製造法は従来
Ａｒ３変態点以上で加工されることが前提になっている
。その理由は通常の圧下条件ではＡｒ３変態点以下で圧
延すると表面が粗粒組織となシ、機械的性質の劣化が起
るためである。この問題は特に薄手熱延鋼板の製造にお
ける板温管理条件を厳しいものにし、エネルギ経済的に
不利であるスラブの高温加熱を強いる結果になっている
。
Ａｒ３変態点以上で加工されることが前提になっている
。その理由は通常の圧下条件ではＡｒ３変態点以下で圧
延すると表面が粗粒組織となシ、機械的性質の劣化が起
るためである。この問題は特に薄手熱延鋼板の製造にお
ける板温管理条件を厳しいものにし、エネルギ経済的に
不利であるスラブの高温加熱を強いる結果になっている
。
一方、プレス加工性の優れた熱延鋼板を得るには普通粒
度番号８程度の粒度がよいとされている晶粒度を粒度番
号８前後にすることは難しい。しかしこれ以上の高温で
捲取るとスケール及び表面欠陥の問題が急増する。
度番号８程度の粒度がよいとされている晶粒度を粒度番
号８前後にすることは難しい。しかしこれ以上の高温で
捲取るとスケール及び表面欠陥の問題が急増する。
本発明はこれらの問題点を有利に解決したものであり、
その要旨はＣＤ、 １ ％以下、Ｃ以外の合金含有量６
％以下である鋼を熱間圧延するに際Ｉ７、核熱間圧延の
終段において、６００℃〜（Ａｒ３−）１００℃）の温
度域で２秒以内に１回または２回以上の合計圧下率が６
０％以上の圧延を行い、核熱間圧延終了後、２０℃／Ｓ
以下の速度で冷却し２．７００〜５００℃の温度域で捲
取ることを特徴とする加工性の優れた熱延鋼板の製造方
法である。
その要旨はＣＤ、 １ ％以下、Ｃ以外の合金含有量６
％以下である鋼を熱間圧延するに際Ｉ７、核熱間圧延の
終段において、６００℃〜（Ａｒ３−）１００℃）の温
度域で２秒以内に１回または２回以上の合計圧下率が６
０％以上の圧延を行い、核熱間圧延終了後、２０℃／Ｓ
以下の速度で冷却し２．７００〜５００℃の温度域で捲
取ることを特徴とする加工性の優れた熱延鋼板の製造方
法である。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明者達は本発明で規定した成分範囲の材料□に、所
定の温度域で大圧下を加えると、該材料に加Ｉ時の変態
が生ずるばかりでなく、一部重復してフェライトが再結
晶するという新しい知見を得たのである。そして、この
再結晶したフェライトは従来の圧延条件下で本発明成分
材料では到底得られなかった極細粒組織を示すことを発
見した。
定の温度域で大圧下を加えると、該材料に加Ｉ時の変態
が生ずるばかりでなく、一部重復してフェライトが再結
晶するという新しい知見を得たのである。そして、この
再結晶したフェライトは従来の圧延条件下で本発明成分
材料では到底得られなかった極細粒組織を示すことを発
見した。
即ち、適切な温度域において、圧下率が６０チを越える
と動的変態が生じ、６〜４μｍ以下の平均フェライト粒
径が得られるようになり、更に圧下率が増すと、細粒化
は一層著るしくなり、６５％以上ではフェライトの動的
再結晶も加わる司能性があシ、２〃ｍまたはそれ以下の
超微細粒組織が得られるのである。このようにして得ら
れたフェライト組織は粒の形が著るしい伸長を示さず、
殆んど等方の極細粒である。
と動的変態が生じ、６〜４μｍ以下の平均フェライト粒
径が得られるようになり、更に圧下率が増すと、細粒化
は一層著るしくなり、６５％以上ではフェライトの動的
再結晶も加わる司能性があシ、２〃ｍまたはそれ以下の
超微細粒組織が得られるのである。このようにして得ら
れたフェライト組織は粒の形が著るしい伸長を示さず、
殆んど等方の極細粒である。
また、粒界近傍の優先結晶方位が（１１１）であると言
う実験結果が示唆したように、かかる極細粒フェライト
組織は（１１１）方位が多く、それが粒成長した組織も
この結晶方位成分が従来の熱延鋼板より多く存在し、〒
値が１に近いかそれ以上の値を示す使れた深絞り性を示
す。そして強度−延性バランスも従来の熱延鋼板と比較
して同レベルかイれ以上を表すことが分かつた。
う実験結果が示唆したように、かかる極細粒フェライト
組織は（１１１）方位が多く、それが粒成長した組織も
この結晶方位成分が従来の熱延鋼板より多く存在し、〒
値が１に近いかそれ以上の値を示す使れた深絞り性を示
す。そして強度−延性バランスも従来の熱延鋼板と比較
して同レベルかイれ以上を表すことが分かつた。
まだ、極細粒組織は一度粒成長が始まると粗粒のものよ
シ粒成長速度が速く、さらに、結晶方位が上述したよう
に（１１１）の方位が多くなっているので、捲取温度を
高くしなくても、良加工性を表わす所望の粒度及び方位
を得ることができる。このように、本発明は超微細粒鋼
の圧延直後の冷却速度及び捲取温度を規制して、粒成長
させ、加工性の優れた熱延鋼板を提供するものである。
シ粒成長速度が速く、さらに、結晶方位が上述したよう
に（１１１）の方位が多くなっているので、捲取温度を
高くしなくても、良加工性を表わす所望の粒度及び方位
を得ることができる。このように、本発明は超微細粒鋼
の圧延直後の冷却速度及び捲取温度を規制して、粒成長
させ、加工性の優れた熱延鋼板を提供するものである。
以下本発明の構成要件の限定理由を述べる。本発明鋼の
化学成分を規定した理由は次の通りである。炭素量を０
１％以下にした理由は、これ以上炭素が入ると炭化物が
増加して加工性を劣化させるためである。一方炭素以外
の合金元素の金側を５％以下に規定した理由は、合金元
素を添加すると一般に再結晶温度が高くなり、一部の元
素を除きＡｒ３変態点を下げるため本発明鋼の製造温度
範囲が挟まり、製造条件が厳しくなるばかりでなく、細
粒化そのものを抑制する。又圧延後の粒成長も抑制する
ので捲取温度を高めなければならなくなる。その上一般
に合金元素が添加されると加工性を劣化するので合計で
′５％以上の合金元素を添加するのは本発明の主旨に反
する。以」二の現象は特にＰ、Ｓ、Ｎ等が顕著に影響を
与えるので、これらの元素は本発明鋼では特に少い方が
有利である。
化学成分を規定した理由は次の通りである。炭素量を０
１％以下にした理由は、これ以上炭素が入ると炭化物が
増加して加工性を劣化させるためである。一方炭素以外
の合金元素の金側を５％以下に規定した理由は、合金元
素を添加すると一般に再結晶温度が高くなり、一部の元
素を除きＡｒ３変態点を下げるため本発明鋼の製造温度
範囲が挟まり、製造条件が厳しくなるばかりでなく、細
粒化そのものを抑制する。又圧延後の粒成長も抑制する
ので捲取温度を高めなければならなくなる。その上一般
に合金元素が添加されると加工性を劣化するので合計で
′５％以上の合金元素を添加するのは本発明の主旨に反
する。以」二の現象は特にＰ、Ｓ、Ｎ等が顕著に影響を
与えるので、これらの元素は本発明鋼では特に少い方が
有利である。
水元明妊おいて規定した圧延終段において、６００℃〜
（Ａｔ３＋１００℃）の温度域で２秒以内に１回または
２回以上の合計圧下率が６０％以上と言う条件は、フェ
ライトの極細粒組織を造シ出す必要条件である０その生
成機構としては加工誘起変態及びフェライトの動的及び
凝動的再結晶などの現象に関連するものである。上記条
件の圧下率が６０％以下であるとフェライトが熱延工程
で十分再結晶せず加工フェライト組織が生成し、加工性
の著しい劣化が起る。又加工温度が６００℃以下に下が
るとやはり同様のことが起る。一方加工温度が（Ａｒａ
＋ １００℃）以上ではフェライト粒の細粒化はオー
ステナイト粒の細粒化によシフエライトの生成サイトを
増加させることに基〈もので本発明の意図とは異る。
（Ａｔ３＋１００℃）の温度域で２秒以内に１回または
２回以上の合計圧下率が６０％以上と言う条件は、フェ
ライトの極細粒組織を造シ出す必要条件である０その生
成機構としては加工誘起変態及びフェライトの動的及び
凝動的再結晶などの現象に関連するものである。上記条
件の圧下率が６０％以下であるとフェライトが熱延工程
で十分再結晶せず加工フェライト組織が生成し、加工性
の著しい劣化が起る。又加工温度が６００℃以下に下が
るとやはり同様のことが起る。一方加工温度が（Ａｒａ
＋ １００℃）以上ではフェライト粒の細粒化はオー
ステナイト粒の細粒化によシフエライトの生成サイトを
増加させることに基〈もので本発明の意図とは異る。
ここでＡｒ３点は次式によって表わされる。
Ａ、ｒ３＝ ９１６−５０９Ｃ＋２７ Ｓｉ −６４Ｍ
ｎなお、６０％以上の圧下は１・ξスで加えるのが最も
望ましいが短時間であれば多・ξスで加えた累積歪でも
ほぼこれに近い効果があることが確認された。このパス
間時゛間は２秒以内でおればよいことも確認された。ま
た、か＼る圧延は圧延による粗粒化を防止する意味で熱
延最終段階で６０％以−トの圧延を行わなければならな
い。
ｎなお、６０％以上の圧下は１・ξスで加えるのが最も
望ましいが短時間であれば多・ξスで加えた累積歪でも
ほぼこれに近い効果があることが確認された。このパス
間時゛間は２秒以内でおればよいことも確認された。ま
た、か＼る圧延は圧延による粗粒化を防止する意味で熱
延最終段階で６０％以−トの圧延を行わなければならな
い。
次に、圧延後、捲取１での間の冷却速度を２０℃／ ｓ
ｅｃ以下とした理由はこれ以上の冷速では焼入組織の発
生によって加工性が劣化するためである。
ｅｃ以下とした理由はこれ以上の冷速では焼入組織の発
生によって加工性が劣化するためである。
冷却後の捲取温度を７００℃以下に限定した理由は高温
捲取による諸問題、たとえばスケール、こし折れ、表面
欠陥など、を防ぐためであり、本発明鋼の特徴である極
細粒組織は７００℃以下の捲取でも十分粒成長を起し、
加工用鋼板として適当とされる粒度番号８番が容易に得
られる。
捲取による諸問題、たとえばスケール、こし折れ、表面
欠陥など、を防ぐためであり、本発明鋼の特徴である極
細粒組織は７００℃以下の捲取でも十分粒成長を起し、
加工用鋼板として適当とされる粒度番号８番が容易に得
られる。
址だ、捲取温度の下限を５００℃にしたのは、。
これ以下では炭化物が十分析出せず粒内に炭素が固溶さ
れ加工性を劣化させるためである。
れ加工性を劣化させるためである。
次に本発明を実施例に基き詳細に説明する。第１表に示
す化学成分の鋼に種々の圧延・冷却を与えた結果を第３
表に示す。
す化学成分の鋼に種々の圧延・冷却を与えた結果を第３
表に示す。
圧延は第２表の・モススケジュールに従って連続圧延し
た。
た。
第２表 ノξススケジュ′−ル
Ｆ６の回転数は表６のｄの場合のみ７５０ ｍｐｍ、そ
の他は１２００ ｒｎｐｍである。
の他は１２００ ｒｎｐｍである。
本発明範囲内のａ、ｂ、ｅの鋼はいずれも極細粒組織形
成後、粒度番号８前後に粒成長し、３４に２／−以下の
強度を示す。一方これらの鋼は強度−延性バランスが良
いばかシでなくｒ値も１に近く良加工性を示す。一方、
本発明範囲外で圧延・冷却を行った試料は粒成長が著し
く肌荒れを起した！ｌ） （Ｃ）、加工組織を示したＤ
（ｄ）、粒成長が抑制され過ぎたシして（ｆＸｇ）、本
発明鋼の意図する特性が得られない。
成後、粒度番号８前後に粒成長し、３４に２／−以下の
強度を示す。一方これらの鋼は強度−延性バランスが良
いばかシでなくｒ値も１に近く良加工性を示す。一方、
本発明範囲外で圧延・冷却を行った試料は粒成長が著し
く肌荒れを起した！ｌ） （Ｃ）、加工組織を示したＤ
（ｄ）、粒成長が抑制され過ぎたシして（ｆＸｇ）、本
発明鋼の意図する特性が得られない。
以上述べた本発明の製造法に従えばホットコイル全域に
おいてほぼ均一な材質が得られ、ｒ値も１に近いか、そ
れ以上の値を示す加工性の良い熱延鋼板を得ることがで
きる。そして、圧延後の冷却条件を変えることによって
フェライト粒径を広範囲に変えられるので比較的簡単に
用途に合った加工用熱延鋼板を任意に造り込むことが可
能である。その上、本発明鋼は粒成長が比較的低い温度
でも顕著に進行するので、捲取温度を高くする必要がな
く、スケール及び表面欠陥の少ない鋼が得られる。又本
発明鋼の粒径は広範囲な温度域で相大粒がないので、従
来の加工用熱延鋼板の製造において問題とされている全
板厚・板幅に対してＡｒ３変態点以上の温度に保持しな
ければならないと貫う厳しい板温管理の必要がなく、従
って、１２咽程度の加工用薄手熱延鋼板の製造が著しく
容易になるばかりでなく、スラブの低温加熱化にも寄力
しうるなど本発明は工業的効果が極めて大きいものであ
る。
おいてほぼ均一な材質が得られ、ｒ値も１に近いか、そ
れ以上の値を示す加工性の良い熱延鋼板を得ることがで
きる。そして、圧延後の冷却条件を変えることによって
フェライト粒径を広範囲に変えられるので比較的簡単に
用途に合った加工用熱延鋼板を任意に造り込むことが可
能である。その上、本発明鋼は粒成長が比較的低い温度
でも顕著に進行するので、捲取温度を高くする必要がな
く、スケール及び表面欠陥の少ない鋼が得られる。又本
発明鋼の粒径は広範囲な温度域で相大粒がないので、従
来の加工用熱延鋼板の製造において問題とされている全
板厚・板幅に対してＡｒ３変態点以上の温度に保持しな
ければならないと貫う厳しい板温管理の必要がなく、従
って、１２咽程度の加工用薄手熱延鋼板の製造が著しく
容易になるばかりでなく、スラブの低温加熱化にも寄力
しうるなど本発明は工業的効果が極めて大きいものであ
る。
Claims (1)
- ＣＤ、１％以下、Ｃ以外の合金含有量６チ以下である鋼
を熱間圧延するに際し、該熱間圧延の終段において、６
０［３℃〜（Ａｒ３ ＋ １０．０℃）の温度域で２秒
以内に１回まだは２回以上の合計圧下率が６０％以上の
圧延を行い、該熱間圧延終了後、２０℃／Ｓ 以下の速
度で冷却し、７００〜５００℃の温度域で捲取ることを
特徴とする加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16764582A JPS5959827A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16764582A JPS5959827A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959827A true JPS5959827A (ja) | 1984-04-05 |
| JPS6141970B2 JPS6141970B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=15853602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16764582A Granted JPS5959827A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959827A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59107023A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 極細粒熱延鋼板の製造方法 |
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61204328A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と耐食性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204323A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204322A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS6213534A (ja) * | 1985-03-06 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-09-28 JP JP16764582A patent/JPS5959827A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59107023A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 極細粒熱延鋼板の製造方法 |
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61204328A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と耐食性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204323A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204322A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS6213534A (ja) * | 1985-03-06 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141970B2 (ja) | 1986-09-18 |
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