JPS6148531A - 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6148531A JPS6148531A JP16893084A JP16893084A JPS6148531A JP S6148531 A JPS6148531 A JP S6148531A JP 16893084 A JP16893084 A JP 16893084A JP 16893084 A JP16893084 A JP 16893084A JP S6148531 A JPS6148531 A JP S6148531A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、深絞り性の優れた加工用薄手熱延鋼板の製造
法に関する。
法に関する。
（従来の技術）
従来、加工用薄手熱延鋼板としては、冷延鋼板が一般に
使用されているが、冷延鋼板はコスト高になるため、最
近では薄手熱延鋼板で、冷延鋼板を代替し、コストを低
減しようとする要望が強まってきた。
使用されているが、冷延鋼板はコスト高になるため、最
近では薄手熱延鋼板で、冷延鋼板を代替し、コストを低
減しようとする要望が強まってきた。
しかし、加工用熱延鋼板は、加工性を保つために、加工
フェライト組織ができるのを避けて、Ａｒ３変態点以上
で圧延するのが常識であシ、この場合のｒ→α変態時に
集合組織がランダム化し、熱延鋼板の深絞シ性は冷延鋼
板に比べ著しく劣る。
フェライト組織ができるのを避けて、Ａｒ３変態点以上
で圧延するのが常識であシ、この場合のｒ→α変態時に
集合組織がランダム化し、熱延鋼板の深絞シ性は冷延鋼
板に比べ著しく劣る。
特開昭５１−５９７１８号公報によれば、熱延板のｒ値
（ランクフォード値。深絞シ性を表わす。）を向上させ
るために、Ａｒ５変態点以上で最終圧下率を高くし、２
０％以上が必要であるとしている。
（ランクフォード値。深絞シ性を表わす。）を向上させ
るために、Ａｒ５変態点以上で最終圧下率を高くし、２
０％以上が必要であるとしている。
さらに、熱延板のｒ値を上けるためには、特開昭５９−
９３８３６号公報に記載されているようにＡＩ−Ｎ等の
析出物をオリ用した温間圧延法も見られる。
９３８３６号公報に記載されているようにＡＩ−Ｎ等の
析出物をオリ用した温間圧延法も見られる。
（発明が解決しようとしている問題点）前記した特開昭
５１−５９７１８号公報記載の方法においては、圧下後
冷却中におこるＡｒ３変態によって集合組織のランダム
化がおこるため、熱延板のｒ値は１．１以下である。ま
た、低炭材では、Ａ ｒ ｓ変態点が高いために高温抽
出が必要となり、コスト高となる。また、前記した特開
昭５９−９３８３６号公報記載の方法は、圧延がごく低
温のために、圧延機のモータ負荷が大きい、析出物のた
めに必要なＡｔ等により、コスト高になるなどの欠点が
ある。本発明はこれらの問題点を解決することを目的に
なされたものである。
５１−５９７１８号公報記載の方法においては、圧下後
冷却中におこるＡｒ３変態によって集合組織のランダム
化がおこるため、熱延板のｒ値は１．１以下である。ま
た、低炭材では、Ａ ｒ ｓ変態点が高いために高温抽
出が必要となり、コスト高となる。また、前記した特開
昭５９−９３８３６号公報記載の方法は、圧延がごく低
温のために、圧延機のモータ負荷が大きい、析出物のた
めに必要なＡｔ等により、コスト高になるなどの欠点が
ある。本発明はこれらの問題点を解決することを目的に
なされたものである。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明は、上記した問題点を解決するために特別な添加
元素を使わずに、Ａｒ５ ５０℃〜Ａ ｒ ｓ変態点の
仕上げ温度で、高温抽出を実施する必要なく。
元素を使わずに、Ａｒ５ ５０℃〜Ａ ｒ ｓ変態点の
仕上げ温度で、高温抽出を実施する必要なく。
冷延代替材として深絞シ性の良好な薄手熱延鋼板を製造
するものである。
するものである。
すなわち、重量比にて、Ｃ：０．０４チ未満、Ｍｎ：０
．５チ未満を主成分とする鋼スラブを熱間圧延するに際
し、仕上げ圧延の最終段圧延、もしくは、最終段よ９１
段前から最終段圧延までの圧延を０．３秒以内、
で合計圧下率が４０チ以上になるように圧延し
、Ａｒｙ、 ５０℃〜Ａ ｒ ｓで仕上げ圧延を終了
し、ついで５５０〜７００℃で捲取りを行なうことを特
徴とする深絞力性の良好な薄手熱延鋼板を製造する方法
である。
．５チ未満を主成分とする鋼スラブを熱間圧延するに際
し、仕上げ圧延の最終段圧延、もしくは、最終段よ９１
段前から最終段圧延までの圧延を０．３秒以内、
で合計圧下率が４０チ以上になるように圧延し
、Ａｒｙ、 ５０℃〜Ａ ｒ ｓで仕上げ圧延を終了
し、ついで５５０〜７００℃で捲取りを行なうことを特
徴とする深絞力性の良好な薄手熱延鋼板を製造する方法
である。
（作 用）
本発明の前記した構成要件は、欠配する各々の作用をも
とに限定したものである。
とに限定したものである。
Ｃ：０．０４％未満としたのは、これ以上の炭素を含有
すると、加工性を悪くシ、加工用薄鋼板として必要な伸
びが得られなくなる。捷だ、同時に、これ以上の炭素を
含有すると、圧延直後の組織中に残留するオーステナイ
ト量≠：増し、その後の冷速か速い場合には、ベーナイ
ト等の硬質相ができて、これも加工性を悪くする。
すると、加工性を悪くシ、加工用薄鋼板として必要な伸
びが得られなくなる。捷だ、同時に、これ以上の炭素を
含有すると、圧延直後の組織中に残留するオーステナイ
ト量≠：増し、その後の冷速か速い場合には、ベーナイ
ト等の硬質相ができて、これも加工性を悪くする。
Ｍｎ：０．５％未満としたのも、上記炭素量の限定理由
と同じく、固溶強化や硬質相の発生を防止するためでお
る。
と同じく、固溶強化や硬質相の発生を防止するためでお
る。
なお、Ｃ、Ｍｎとも下限は低いほどよい。その理由は、
加工用鋼板は軟質であることが要求され、Ｃ、Ｍｎは少
ないほど固溶強化や硬質相の発生が減少し、軟質化する
ためである。また、深絞、！ｌｌ性を良くするだめの集
合組織は（１１１）面強度が高い程、また（１００）面
強度が低い程ｒ値の上昇に有効であることが知られてい
る。高純鋼ではフェライトの再結晶がおこる場合は、粒
界から優先的に（ｉｉｉ）面が発達する。この点からも
Ｃｒ Ｍｎ量は低い程よく、好ましくはＣ：０．０１ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ ： ０．２ｗｔ％以下の材料を本発明
の製造条件範囲で製造すれば、〒値１．１以上の値が得
られる。
加工用鋼板は軟質であることが要求され、Ｃ、Ｍｎは少
ないほど固溶強化や硬質相の発生が減少し、軟質化する
ためである。また、深絞、！ｌｌ性を良くするだめの集
合組織は（１１１）面強度が高い程、また（１００）面
強度が低い程ｒ値の上昇に有効であることが知られてい
る。高純鋼ではフェライトの再結晶がおこる場合は、粒
界から優先的に（ｉｉｉ）面が発達する。この点からも
Ｃｒ Ｍｎ量は低い程よく、好ましくはＣ：０．０１ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ ： ０．２ｗｔ％以下の材料を本発明
の製造条件範囲で製造すれば、〒値１．１以上の値が得
られる。
したがってＴｉ、Ｎｂ等は鋼材中の固溶Ｃ，ＮをＴｉ
（Ｃ、Ｎ） 、Ｎｂ （Ｃ、Ｎ）で捕えるので高純化に
は有効であシ、適宜添加してもよい。
（Ｃ、Ｎ） 、Ｎｂ （Ｃ、Ｎ）で捕えるので高純化に
は有効であシ、適宜添加してもよい。
本発明者らは、低炭素銅ｉａ （Ｃ＜ ０．０４％、
Ｍｎ ＜０．５％）を用いて、仕上げ最終段圧延、もし
くは、最終よ９１段前までの圧延を０．３秒以内とし、
合計圧下率および最終仕上げ圧延温度を変えて実験した
結果、第１図に示すように、仕上げ圧延温度がＡｒ３−
５０℃〜Ａｒ３、仕上げ最終段もしくは最終よ９１段前
までの合計圧下率を４０チ以上としたとき７値≧１．０
５となる熱延鋼板が製造できることを知見した。なお、
’Ａｒ３変態点は次式によって決定した。
Ｍｎ ＜０．５％）を用いて、仕上げ最終段圧延、もし
くは、最終よ９１段前までの圧延を０．３秒以内とし、
合計圧下率および最終仕上げ圧延温度を変えて実験した
結果、第１図に示すように、仕上げ圧延温度がＡｒ３−
５０℃〜Ａｒ３、仕上げ最終段もしくは最終よ９１段前
までの合計圧下率を４０チ以上としたとき７値≧１．０
５となる熱延鋼板が製造できることを知見した。なお、
’Ａｒ３変態点は次式によって決定した。
圧延終了直後に急冷して組織観察を行なった結果第２図
に示すように、本発明の製造条件で圧延を行なったもの
の組織は、全面が粒度番号９．０番以上の微細粒になっ
ていた。（１，・・・第２図、図中に示す番号を示す。
に示すように、本発明の製造条件で圧延を行なったもの
の組織は、全面が粒度番号９．０番以上の微細粒になっ
ていた。（１，・・・第２図、図中に示す番号を示す。
以下同様。）この全面微細フェライト粒組織は第３図に
示すように、捲取シ終了後のｉ値は１，０５以上となシ
、良好な深絞シ性を有するようになる。しかし、第２図
において１Ａｒ５変態点以上で圧延すると、オーステナ
イト粒の再結晶はおこるが、ｒ→α変態によってランダ
ム集合組織となる。（２，５） ｔた、Ａｒ５変態点以
下で圧延すると、低炭素鋼であるためにα＋ｒ二相域の
温度範囲は狭く、はとんどフェライト域の圧延となる。
示すように、捲取シ終了後のｉ値は１，０５以上となシ
、良好な深絞シ性を有するようになる。しかし、第２図
において１Ａｒ５変態点以上で圧延すると、オーステナ
イト粒の再結晶はおこるが、ｒ→α変態によってランダ
ム集合組織となる。（２，５） ｔた、Ａｒ５変態点以
下で圧延すると、低炭素鋼であるためにα＋ｒ二相域の
温度範囲は狭く、はとんどフェライト域の圧延となる。
このために圧下率が低かった！Ｄ （４） 、圧延温度
が低い場合（３，４）は、フェライトは再結晶しきれず
に、（１００）面強度の高い加工フェライトとして残る
。このために１．０以上のｆ値は得られない。
が低い場合（３，４）は、フェライトは再結晶しきれず
に、（１００）面強度の高い加工フェライトとして残る
。このために１．０以上のｆ値は得られない。
本発明の製造条件、すなわち、仕上げ圧延温度がＡｒ３
５０℃〜Ａｒ３、仕上げ最終段圧延、もしくは最終よ
り１段前から最終段までの圧延を０．３秒以内で、合計
圧下率が４０チ以上で圧延すると、高い圧下率と、高い
仕上げ温度によってフェライトの再結晶をおこし、圧延
直後に第２図（１）に示すような微細フェライトが得ら
れ、その後の捲取シ処理によって第１図に示す高いｒ値
が得られた。
５０℃〜Ａｒ３、仕上げ最終段圧延、もしくは最終よ
り１段前から最終段までの圧延を０．３秒以内で、合計
圧下率が４０チ以上で圧延すると、高い圧下率と、高い
仕上げ温度によってフェライトの再結晶をおこし、圧延
直後に第２図（１）に示すような微細フェライトが得ら
れ、その後の捲取シ処理によって第１図に示す高いｒ値
が得られた。
すなわち、上記の理由から、最終段もしくは最終段よ９
１段前から最終段までの合計圧下率は４０％以上、仕上
げ温度はＡｒ５ ５０℃〜Ａｒ３とした。
１段前から最終段までの合計圧下率は４０％以上、仕上
げ温度はＡｒ５ ５０℃〜Ａｒ３とした。
ただし実機の圧延では、最終２段の圧下率は、合計６０
％が限界である。
％が限界である。
最終段の圧下率は、１段で４０％以上の圧下率がとれる
ことが好ましいが、高速で連続圧延する場合は、ひずみ
は蓄積することが考えられる。そこて本発明者らは、終
段の圧延量時間と、組織の関係を低炭素鋼（Ｃ＜０．０
４ｗｔ％、 Ｍｎ ＜ ０．５ ｗｔ％）を用す いて、合計圧下率が４０％以上、仕上げ温度がＡｒ３
５０℃〜Ａｒ５となるように圧延し、急冷して組織観察
を性力っだ結果、第４図に示すように、圧延量時間が、
０３秒以内であれば、結晶粒度番号９．０番以上の微細
フェライト粒が得られることを知見した。これによシ、
圧延量時間０．３秒以内であれば、ひずみの累積効果に
よって高ｒ値に及ぼす効果はそこなわれない。
ことが好ましいが、高速で連続圧延する場合は、ひずみ
は蓄積することが考えられる。そこて本発明者らは、終
段の圧延量時間と、組織の関係を低炭素鋼（Ｃ＜０．０
４ｗｔ％、 Ｍｎ ＜ ０．５ ｗｔ％）を用す いて、合計圧下率が４０％以上、仕上げ温度がＡｒ３
５０℃〜Ａｒ５となるように圧延し、急冷して組織観察
を性力っだ結果、第４図に示すように、圧延量時間が、
０３秒以内であれば、結晶粒度番号９．０番以上の微細
フェライト粒が得られることを知見した。これによシ、
圧延量時間０．３秒以内であれば、ひずみの累積効果に
よって高ｒ値に及ぼす効果はそこなわれない。
また、捲取、ｂ温度範囲を５５０〜７００℃としたのは
、箇３図に示すように、５５０℃よシ低い捲取シ温度で
は、圧延直後に得られた微細フェライト粒を、深絞シ性
および加工性に良好な粒度番号６〜８番程度の大きさの
フェライト粒に成長させることができないためである。
、箇３図に示すように、５５０℃よシ低い捲取シ温度で
は、圧延直後に得られた微細フェライト粒を、深絞シ性
および加工性に良好な粒度番号６〜８番程度の大きさの
フェライト粒に成長させることができないためである。
また、上限を７００℃としたのは、これ以上の捲取シ温
度では、粒成長が進んで、巨大粒を発生させ、肌荒れ等
の原因をおこすためである。
度では、粒成長が進んで、巨大粒を発生させ、肌荒れ等
の原因をおこすためである。
なお、圧延仕上げ温度から、捲取シ温度までの冷却によ
シ、Ｃ量が高い場合は、ベーナイト、マルテンサイト等
の硬質相を発生させることがあるが、本発明の成分は、
０．０４ ％以下の低炭材であ勺、仕上げ温度は、Ａｒ
３変態点以下のため実質的にほとんどフェライト粒にな
っているために冷速にかかわらず硬質相が生成すること
はない。
シ、Ｃ量が高い場合は、ベーナイト、マルテンサイト等
の硬質相を発生させることがあるが、本発明の成分は、
０．０４ ％以下の低炭材であ勺、仕上げ温度は、Ａｒ
３変態点以下のため実質的にほとんどフェライト粒にな
っているために冷速にかかわらず硬質相が生成すること
はない。
（実施例）
次に本発明を実施例に基き、詳細に説明する。
第１表に示す化学成分の鋼を用いて、圧延、捲取シを行
ない、それによって得られた結果を第２表に示す。本発
明範囲内の条件で製造された、第２表中の■■■■■の
鋼板の圧延直後の結晶粒径は、いずれも粒度番号９．０
番以上の微細粒であシ、捲取処理後に６．０〜８．０番
と々って、熱延板の〒値は１．０５以上の高い値となる
。また、伸びは４２チ以上を保っている。これに比べ、
本発明範囲外の条件で製造すると、■■で見られるよう
に、圧延後の粒径は大きく々るか、加工フェライトとな
シ、ｒ値は１．０未満であシ、ｆ値≧１．０５を満足で
きなかった。
ない、それによって得られた結果を第２表に示す。本発
明範囲内の条件で製造された、第２表中の■■■■■の
鋼板の圧延直後の結晶粒径は、いずれも粒度番号９．０
番以上の微細粒であシ、捲取処理後に６．０〜８．０番
と々って、熱延板の〒値は１．０５以上の高い値となる
。また、伸びは４２チ以上を保っている。これに比べ、
本発明範囲外の条件で製造すると、■■で見られるよう
に、圧延後の粒径は大きく々るか、加工フェライトとな
シ、ｒ値は１．０未満であシ、ｆ値≧１．０５を満足で
きなかった。
（発明の効果）
以上に述べた本発明に従って神子熱延鋼板を製造すれば
、冷延工程を用いずに冷延材と同等の材質が得られ、し
かもＡｒ３変態点以下の仕上げ圧延で製造するために、
スラブの抽出温度は低くてよい。したがって大きなコス
ト低減が期待でき、経済的効果はきわめて大きい。
、冷延工程を用いずに冷延材と同等の材質が得られ、し
かもＡｒ３変態点以下の仕上げ圧延で製造するために、
スラブの抽出温度は低くてよい。したがって大きなコス
ト低減が期待でき、経済的効果はきわめて大きい。
第１図は仕上げ温度と、終段の合計圧下率が１値に及ば
ず影響を示した図、第２図は仕上げ温度と終段の合計圧
下率が、圧延直後のフェライト粒度番号に及はす影響を
示した図、第３図は捲取処理終了後のフェライト粒度番
号とＹ値の関係を示した図、第４図は最終圧延量時間が
、圧延直後のフェライト粒度番号に及はす影響について
示した図である。
ず影響を示した図、第２図は仕上げ温度と終段の合計圧
下率が、圧延直後のフェライト粒度番号に及はす影響を
示した図、第３図は捲取処理終了後のフェライト粒度番
号とＹ値の関係を示した図、第４図は最終圧延量時間が
、圧延直後のフェライト粒度番号に及はす影響について
示した図である。
Claims (1)
- 重量比にて、Ｃ；０．０４％未満、Ｍｎ；０．５％未満
を主成分とする鋼スラブを熱間圧延するに際し、仕上圧
延の最終段圧延、もしくは最終段より一段前から最終段
圧延までの圧延を０．３秒以内で、合計圧下率が４０％
以上になるように圧延し、Ａｒ＿３−５０℃〜Ａｒ＿３
で仕上げ圧延を終了し、ついで５５０〜７００℃で捲取
りを行なうことを特徴とする深絞り性の優れた低炭素薄
手熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16893084A JPS6148531A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16893084A JPS6148531A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6148531A true JPS6148531A (ja) | 1986-03-10 |
Family
ID=15877181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16893084A Pending JPS6148531A (ja) | 1984-08-13 | 1984-08-13 | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6148531A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204323A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204328A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と耐食性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS6213534A (ja) * | 1985-03-06 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPH0215123A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4921006A (ja) * | 1972-06-16 | 1974-02-25 | ||
| JPS5322850A (en) * | 1976-08-14 | 1978-03-02 | Nippon Steel Corp | Hot rolled low carbon steel plate manufacturing and device |
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-08-13 JP JP16893084A patent/JPS6148531A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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