JPS5961592A - ア−ク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
ア−ク溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPS5961592A JPS5961592A JP16843082A JP16843082A JPS5961592A JP S5961592 A JPS5961592 A JP S5961592A JP 16843082 A JP16843082 A JP 16843082A JP 16843082 A JP16843082 A JP 16843082A JP S5961592 A JPS5961592 A JP S5961592A
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- JP
- Japan
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- wire
- welding
- amount
- oxygen
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
少ない浴接作業性に優れたアーク溶接用鋼ワイヤに関づ
ーるものである。
ーるものである。
一般にＣＯ２ガスシールド溶接、ＭＩＧｉｌ接などには
銅メッキを施した０．８〜２． ４ ｍｍ’；ｌの浴接
用ワイヤが使用されている。これらの浴接用ワイヤは通
常スプールやボビンに巻装された状態で、あるいははイ
ルパックと呼ばれる円筒容器に装填された状態で溶接に
供せられる。これらのワイヤが使用されるときは、上記
の状態のワイヤを溶接＋々の信用装置である送給機に装
着し、送給ローラーを通り３〜２０ｍにおよぶフレキシ
ブルコンジットチューブ、溶ｍ）−チ、コア１Ｘクトチ
ツプを経て、溶接に供される例が多い。
銅メッキを施した０．８〜２． ４ ｍｍ’；ｌの浴接
用ワイヤが使用されている。これらの浴接用ワイヤは通
常スプールやボビンに巻装された状態で、あるいははイ
ルパックと呼ばれる円筒容器に装填された状態で溶接に
供せられる。これらのワイヤが使用されるときは、上記
の状態のワイヤを溶接＋々の信用装置である送給機に装
着し、送給ローラーを通り３〜２０ｍにおよぶフレキシ
ブルコンジットチューブ、溶ｍ）−チ、コア１Ｘクトチ
ツプを経て、溶接に供される例が多い。
このような溶接において、ワイヤは一定速度で供給され
ることかもとめられるものであるが、しかし、ワイヤは
フレキシブルコンジットの案内管であるライナー、トー
チ、チップとの間の接触抵抗およびフレキンプルコンジ
ットチューブの屈曲部とを通りぬけるための抵抗力なと
が作用するため、これらの抵抗力が太き（なると浴接ワ
イヤの送給速度が不均一となり、ついには送給停止の事
態がおこるにいたる。その結果、彎接ア−りの不安定、
ビード形状の不揃、融合不良、アンダーカットの発生な
ど独々の浴接欠陥が生ずるようになる。
ることかもとめられるものであるが、しかし、ワイヤは
フレキシブルコンジットの案内管であるライナー、トー
チ、チップとの間の接触抵抗およびフレキンプルコンジ
ットチューブの屈曲部とを通りぬけるための抵抗力なと
が作用するため、これらの抵抗力が太き（なると浴接ワ
イヤの送給速度が不均一となり、ついには送給停止の事
態がおこるにいたる。その結果、彎接ア−りの不安定、
ビード形状の不揃、融合不良、アンダーカットの発生な
ど独々の浴接欠陥が生ずるようになる。
最近、浴接作粟の複雑化、高速化、広範囲化にともない
フレキ／プルコンジットライナーとのｊ越擦抵抗が小さ
く、送給が円滑でかつ安定で、常に定速送給されるよう
な溶接ワイヤ、すなゎち送給性の良好な溶接ワイヤがま
ずまず強く要求されるようになった。
フレキ／プルコンジットライナーとのｊ越擦抵抗が小さ
く、送給が円滑でかつ安定で、常に定速送給されるよう
な溶接ワイヤ、すなゎち送給性の良好な溶接ワイヤがま
ずまず強く要求されるようになった。
従来、ワイヤの送給性を改善するために、送給機の送給
パワーを高めるが、あるいはワイヤ自体の送給性を向上
させることがおこなわれてきた。例えばワイヤ自体の送
給性を向上させるべく、ワイヤ表面に液状の潤滑油を塗
布し、ワイヤの表面の潤滑能を上げ、送給抵抗の軽減を
計る方法が行なわれているが、必ずしも安定した送給性
を示すものはえられなかった。
パワーを高めるが、あるいはワイヤ自体の送給性を向上
させることがおこなわれてきた。例えばワイヤ自体の送
給性を向上させるべく、ワイヤ表面に液状の潤滑油を塗
布し、ワイヤの表面の潤滑能を上げ、送給抵抗の軽減を
計る方法が行なわれているが、必ずしも安定した送給性
を示すものはえられなかった。
その理由は、液状の潤滑剤を銅メッキしたワイヤの表面
に、均一にかつ安定した状態で塗布することは困難であ
り、所定の性能を得るためには、潤滑油を多量に塗布せ
ざるをえなかったからである。また必要以上に多電ＶＣ
塗布されたワイヤ表面の＠滑油は、溶接部の材質変化を
生せしめたり、あるいは溶接作業性に悪影響をおよぼす
こと力機口られている。
に、均一にかつ安定した状態で塗布することは困難であ
り、所定の性能を得るためには、潤滑油を多量に塗布せ
ざるをえなかったからである。また必要以上に多電ＶＣ
塗布されたワイヤ表面の＠滑油は、溶接部の材質変化を
生せしめたり、あるいは溶接作業性に悪影響をおよぼす
こと力機口られている。
その他、ワイヤの表＋ｆｒｉを強ｄｔｌｌ的に加圧し、
表面粗度を変え接触抵抗を軽減１−る方法などもあるか
、その効果は、前記した潤滑油の塗布による送給性の改
善の効果と大同小異であり、未だ満足ずべきものではな
い。一方、炭酸ガスシールトメ接（以下ＣＯ□溶接と云
う）は、冒能率、低コストである長所を有する反面、溶
接時に、スパッタと称する浴融粒滴の多発飛散現象によ
る浴オー１−効率の低ド、ガスノズルに剛着することに
よるガスシールド性の阻害などから、浴接欠陥の発生や
、さらにはスパッタの除去に労力を要する等の欠点か大
きな問題点であった。
表面粗度を変え接触抵抗を軽減１−る方法などもあるか
、その効果は、前記した潤滑油の塗布による送給性の改
善の効果と大同小異であり、未だ満足ずべきものではな
い。一方、炭酸ガスシールトメ接（以下ＣＯ□溶接と云
う）は、冒能率、低コストである長所を有する反面、溶
接時に、スパッタと称する浴融粒滴の多発飛散現象によ
る浴オー１−効率の低ド、ガスノズルに剛着することに
よるガスシールド性の阻害などから、浴接欠陥の発生や
、さらにはスパッタの除去に労力を要する等の欠点か大
きな問題点であった。
このスパッタリング現象は、特に２５０Ａ以上の比較的
太「（Σ流域のｄ接栄件下で著しく、従来技術での減少
対策としては、１．） 浴接′電源特Ｉｇｌの数置、
２）７−ルドガス組成の変更、３）ワイヤに合金元素の
添加などが行なわれてきた。
太「（Σ流域のｄ接栄件下で著しく、従来技術での減少
対策としては、１．） 浴接′電源特Ｉｇｌの数置、
２）７−ルドガス組成の変更、３）ワイヤに合金元素の
添加などが行なわれてきた。
１）はＣ０２浴接機の出力竹性、螢光方式および′屯♂
ル、ワイヤｊス給機の制御方式などの改善を意図するも
のである。しかし、スパッタの発生は本質的にＣＯ□浴
接のアーク現象に起因するものて・あるから、自ら限界
かある。
ル、ワイヤｊス給機の制御方式などの改善を意図するも
のである。しかし、スパッタの発生は本質的にＣＯ□浴
接のアーク現象に起因するものて・あるから、自ら限界
かある。
２）はシールドガスをＣＯ２かも、不活性ガスであるＡ
ｒガスを主体とすることによりアークを安定化させ、ス
パッタ発生の減少を計るもので、効果的な方法であるが
、コストか高い欠点がある。
ｒガスを主体とすることによりアークを安定化させ、ス
パッタ発生の減少を計るもので、効果的な方法であるが
、コストか高い欠点がある。
３）はワイヤに合金元素を添加して行なうもので、例え
ば特公昭５０−３２５６号公報などにはＴｉの添加効果
か開示されている。また周知のよう′にＪＩＳＺ３３１
２では、ＹＣＷ］として規格化され、広く用いられてい
る。しかしながら上記のような従来技術のワイヤでは、
いずれも前述のようにスパッタ発生の問題点を解決−３
−るには十分とはいいがたい。
ば特公昭５０−３２５６号公報などにはＴｉの添加効果
か開示されている。また周知のよう′にＪＩＳＺ３３１
２では、ＹＣＷ］として規格化され、広く用いられてい
る。しかしながら上記のような従来技術のワイヤでは、
いずれも前述のようにスパッタ発生の問題点を解決−３
−るには十分とはいいがたい。
以上述べたように、ＣＯ２溶接、Ｍ Ｉ Ｇ溶接におけ
るワイヤの送給性および特に、ＣＯ２溶接の大電流域の
浴接条件におけるス・ｑツタ発生の減少には、共に従来
技術では問題があり、ｘｙｒ ＊ｔ １ｇ 蚊術か必要
となっていた。
るワイヤの送給性および特に、ＣＯ２溶接の大電流域の
浴接条件におけるス・ｑツタ発生の減少には、共に従来
技術では問題があり、ｘｙｒ ＊ｔ １ｇ 蚊術か必要
となっていた。
本発明者らは、長期に亘り釉々の観点から問題解決のた
めの研究をおこなってきたか、溶接ワイヤに内部酸化層
を形成させることにより、ワイヤの送給性はもとより、
ＣＯ２溶接の大電流域溶接においてもス・ξツタを発生
しない溶接ワイヤの開発に成功した。
めの研究をおこなってきたか、溶接ワイヤに内部酸化層
を形成させることにより、ワイヤの送給性はもとより、
ＣＯ２溶接の大電流域溶接においてもス・ξツタを発生
しない溶接ワイヤの開発に成功した。
周知のとおり金属材料の内部酸化は、材料組成および酸
化条件を制御づ−ることにより、外部酸化をともなわな
い金属素地内の酸化が可能である。浴接ワイヤを内部酸
化したのち、簡単な酸洗でワイヤ表面に銅メッキを施す
ことのできる利点がある。しかも鋼メッキを施したのち
伸線すると、艶メッキ表面に亀甲状のワレを生じ、これ
が潤滑油を適度に滞溜せしめ、送給性を飛躍的に向上す
る。また、内部酸化によってもたらされた溶接ワイヤの
有効酸素量が４０〜３００ｐｐｍのとき、スパッタの発
生が著しく抑制されることかたしかめられた。
化条件を制御づ−ることにより、外部酸化をともなわな
い金属素地内の酸化が可能である。浴接ワイヤを内部酸
化したのち、簡単な酸洗でワイヤ表面に銅メッキを施す
ことのできる利点がある。しかも鋼メッキを施したのち
伸線すると、艶メッキ表面に亀甲状のワレを生じ、これ
が潤滑油を適度に滞溜せしめ、送給性を飛躍的に向上す
る。また、内部酸化によってもたらされた溶接ワイヤの
有効酸素量が４０〜３００ｐｐｍのとき、スパッタの発
生が著しく抑制されることかたしかめられた。
こ＼に言う有効酸素量とは、内部酸化を施した溶接ワイ
ヤを銅メッキしたのち、酸素分析をおこな℃・得られた
酸素量（全酸素量）から、ワイヤ素材の酸素量を差引い
た値をいう。
ヤを銅メッキしたのち、酸素分析をおこな℃・得られた
酸素量（全酸素量）から、ワイヤ素材の酸素量を差引い
た値をいう。
有効酸素量＝（溶接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量） すなわち、本発明は溶接ワイヤの送給性向上とスパッタ
発生量の減少の問題を、ワイヤの酸素存在形態と、酸素
量を意図的に調整ならびに規制するという従来技術とは
ことなる新たな技術思想によって解決したものである。
の酸素量） すなわち、本発明は溶接ワイヤの送給性向上とスパッタ
発生量の減少の問題を、ワイヤの酸素存在形態と、酸素
量を意図的に調整ならびに規制するという従来技術とは
ことなる新たな技術思想によって解決したものである。
即ち、本発明の要旨は、重量係で、Ｃ：０．０６〜０．
１５％、Ｍｎ ： １．０〜２．５％、Ｓｉ ： ０．
５〜３．０係を夫々含有し、又はこれにさらにＴｉ：０
．０５〜０４０％、Ｃｒ ： ０．５〜１．０％、Ａｌ
：０．０５〜０５％のいずれか１種以上を含有し、但し
ｑ）１１Ｃｒ、Ａ１の２Ｓ以上の合計を２０％以下とし
、残部はＦｅおよび製鋼上不可避の不純物元素からなり
、銅メツキ表面に亀甲状または擦傷状のワレを有し、さ
らに次式で規定される有効酸素量が４０〜３００．ｐｐ
ｍであり、且つ該有効酸素量が内部酸化層で与えられる
ことを特徴とする溶接作業性に優れたアーク溶接用鋼ワ
イヤにある。
１５％、Ｍｎ ： １．０〜２．５％、Ｓｉ ： ０．
５〜３．０係を夫々含有し、又はこれにさらにＴｉ：０
．０５〜０４０％、Ｃｒ ： ０．５〜１．０％、Ａｌ
：０．０５〜０５％のいずれか１種以上を含有し、但し
ｑ）１１Ｃｒ、Ａ１の２Ｓ以上の合計を２０％以下とし
、残部はＦｅおよび製鋼上不可避の不純物元素からなり
、銅メツキ表面に亀甲状または擦傷状のワレを有し、さ
らに次式で規定される有効酸素量が４０〜３００．ｐｐ
ｍであり、且つ該有効酸素量が内部酸化層で与えられる
ことを特徴とする溶接作業性に優れたアーク溶接用鋼ワ
イヤにある。
有効酸素量−（溶接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量） 以下に本発明の詳細な説明する。
の酸素量） 以下に本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明ワイヤの内部酸化層の状態を、１、’２
ｍｍ径のワイヤを斜めに研摩して金属顕微鏡により、倍
率４００倍で観察したスケッチ図（傾斜角６°）である
。（ａ）は従来ワイヤで、内部酸化層のな（・もの、（
ｂ）は本発明のワイヤで、ワイ・ヤ表面から内部に向っ
て内部酸化層がみとめられる。
ｍｍ径のワイヤを斜めに研摩して金属顕微鏡により、倍
率４００倍で観察したスケッチ図（傾斜角６°）である
。（ａ）は従来ワイヤで、内部酸化層のな（・もの、（
ｂ）は本発明のワイヤで、ワイ・ヤ表面から内部に向っ
て内部酸化層がみとめられる。
こ〜で、有効酸素量を規定した理由は、３００ｐｐｍを
超えるとワイヤ表面の内部酸化層の酸化物濃度か過剰と
なり、銅メツキ性が劣化し、伸紗加工中に銅メッキか剥
離するためである。また４ ０ ｐｐｍ未漕であると、
メッキ表面に潤滑油を滞溜せしめるに必要な亀甲状ワレ
が不足すると同時に、スパッタに対しても効果かみとめ
られなくなる。
超えるとワイヤ表面の内部酸化層の酸化物濃度か過剰と
なり、銅メツキ性が劣化し、伸紗加工中に銅メッキか剥
離するためである。また４ ０ ｐｐｍ未漕であると、
メッキ表面に潤滑油を滞溜せしめるに必要な亀甲状ワレ
が不足すると同時に、スパッタに対しても効果かみとめ
られなくなる。
第２図は前述の亀甲状のワレを示す金属顕微鏡観察によ
るスケッチ図（倍率ｘｉｏｏ）である。
るスケッチ図（倍率ｘｉｏｏ）である。
（ａ）は従来ワイヤの表面で、有効酸素量が２０ ｐｐ
ｍのもので、（ｂ）は本発明ワイヤの表面であって、有
効酸素量が内部酸化層によって１５０ ｐｌ）ｍをあた
えた事例である。
ｍのもので、（ｂ）は本発明ワイヤの表面であって、有
効酸素量が内部酸化層によって１５０ ｐｌ）ｍをあた
えた事例である。
つぎに、合金元素Ｃ，ＳｉＸＭｎおよびＣｒ５Ａｌ、Ｔ
ｉの含有量を規定した理由を述べる。
ｉの含有量を規定した理由を述べる。
本来、内部酸化層は、鉄よりも酸素との親和力のつよい
合金元素を特定量含有した溶接ワイヤにおいて、はじめ
てもつとも理想的に生成されるものて゛ある。これらの
元素には、Ｓｉ 、 Ｍｎ、Ａ１．Ｃｒ、Ｔｉなどがあ
り、それぞれ目的に応じて適当量含有せしめる必要かあ
る。
合金元素を特定量含有した溶接ワイヤにおいて、はじめ
てもつとも理想的に生成されるものて゛ある。これらの
元素には、Ｓｉ 、 Ｍｎ、Ａ１．Ｃｒ、Ｔｉなどがあ
り、それぞれ目的に応じて適当量含有せしめる必要かあ
る。
Ｃは０．０６係未満のとき、スフ３ツ２発生の総量とし
ては変らないが、大粒のスパッタが発生する。大粒のス
パッタはノズルや溶接部近傍に強固に付着し、スパッタ
除去の問題発生の頻度か高し・。したかって、Ｃの含有
量はこれを防止するため０．０６係以上とした。０．０
６％Ｃ以上のとき、大電流域における粒滴移行がなめら
かになり、スパッタはわずかに減少した。これはＣ０２
溶接アーク中において、溶滴、溶融池におけるＣＯ反応
が活溌になるた、めとみられている。
ては変らないが、大粒のスパッタが発生する。大粒のス
パッタはノズルや溶接部近傍に強固に付着し、スパッタ
除去の問題発生の頻度か高し・。したかって、Ｃの含有
量はこれを防止するため０．０６係以上とした。０．０
６％Ｃ以上のとき、大電流域における粒滴移行がなめら
かになり、スパッタはわずかに減少した。これはＣ０２
溶接アーク中において、溶滴、溶融池におけるＣＯ反応
が活溌になるた、めとみられている。
しかし、ワイヤのＣが０．１５％を超えると、溶接金属
のＣ含有量が増加し、引張強さが高く、伸びか減少し、
＠撃靭性が低下するので、Ｃは０．１．５％以下に限定
した。
のＣ含有量が増加し、引張強さが高く、伸びか減少し、
＠撃靭性が低下するので、Ｃは０．１．５％以下に限定
した。
Ｓｉは、鋼ワイヤ表面に内部酸化層を形成させるに不可
欠の元素である。Ｓｉが０，５係未満の時、制御雰囲気
の酸素ポテンシャルをＰＯ２でｌ Ｘ Ｉ Ｑ ａｔ
ｍ〜ＩＸ１．Ｏａｔｍの範囲内に調整して加熱しても、
内部酸化層の生成は極めて微弱で、有効酸素量は４０
ｐｐｍ未満となり、ワイヤ送給性は劣化し、大粒のスパ
ッタが発生するばかりでなく、ＣＯ２溶接金属中のＳｉ
が低下し、溶接ビード表面にピントの発生か認められる
ようになる。Ｓｌが０．５％以上、特に０７％以上にな
ると、内部酸化層の生成が顕著となり、有効酸素量が増
加し、ワイヤ表面に亀甲状のワレが形成され、ワイヤ送
給性も向上するばかりでなく、ス・ξツタも著しく減少
する。しかし、Ｓｉが３．０係を超えると、むしろ内部
酸化層の生成は抑えられ、かわって外部酸化層の生成が
顕著となり、その結果メッキの密着性は著しく低下し、
ワイヤの送給抵抗は増大して溶接作業性は劣化する。そ
れゆえ、Ｓｉは０．５〜３．０係、好ましくは０．７〜
２．０係とした。
欠の元素である。Ｓｉが０，５係未満の時、制御雰囲気
の酸素ポテンシャルをＰＯ２でｌ Ｘ Ｉ Ｑ ａｔ
ｍ〜ＩＸ１．Ｏａｔｍの範囲内に調整して加熱しても、
内部酸化層の生成は極めて微弱で、有効酸素量は４０
ｐｐｍ未満となり、ワイヤ送給性は劣化し、大粒のスパ
ッタが発生するばかりでなく、ＣＯ２溶接金属中のＳｉ
が低下し、溶接ビード表面にピントの発生か認められる
ようになる。Ｓｌが０．５％以上、特に０７％以上にな
ると、内部酸化層の生成が顕著となり、有効酸素量が増
加し、ワイヤ表面に亀甲状のワレが形成され、ワイヤ送
給性も向上するばかりでなく、ス・ξツタも著しく減少
する。しかし、Ｓｉが３．０係を超えると、むしろ内部
酸化層の生成は抑えられ、かわって外部酸化層の生成が
顕著となり、その結果メッキの密着性は著しく低下し、
ワイヤの送給抵抗は増大して溶接作業性は劣化する。そ
れゆえ、Ｓｉは０．５〜３．０係、好ましくは０．７〜
２．０係とした。
１１ｖｌｎは１．０％を超えると、Ｓｉが０．５係以上
特に０．７％以上のとき、内部酸化層の生成を促進する
が、２．５係を超えると溶接金属のＭｎ量が増太し、そ
の結果硬度が上昇する。それゆえ伸びか低下し、衝撃靭
性も低下する。しかもＳｉが３．０係を超えると、２．
５係超のＭｎは鋼ワイヤ表面にＭｎ Ｓ ｉ ０３を生
成し、外部酸化層の形成を助長するので、Ｍｎの範囲は
１０〜２．５係、好ましくは１．５〜２．５ｔｉ６とし
た。
特に０．７％以上のとき、内部酸化層の生成を促進する
が、２．５係を超えると溶接金属のＭｎ量が増太し、そ
の結果硬度が上昇する。それゆえ伸びか低下し、衝撃靭
性も低下する。しかもＳｉが３．０係を超えると、２．
５係超のＭｎは鋼ワイヤ表面にＭｎ Ｓ ｉ ０３を生
成し、外部酸化層の形成を助長するので、Ｍｎの範囲は
１０〜２．５係、好ましくは１．５〜２．５ｔｉ６とし
た。
次に、前述のＣＸＳｉＸＭｎの範囲を夫々満足するとと
もに、Ｔ１、Ｃｒ、ＡＩのいずれか１４」夏をＴｉ ：
０．０５〜０．４０％、Ｃｒ ： ０．５〜１．ｏ％
、Ａｌ： ０．０５〜０．５０ ％を含有し、但しＴｉ
； Ｃｒ ％ ＡＩの２種以上の合計を２０％としたと
き内部酸化層の生成がより顕著となる効果を有する。そ
れぞれこの範囲未満では内部酸化層に対してほとんど効
果が認められず、上記の範囲の上限をこえると内部酸化
層よりもむしろ外部酸化層の生成が促進され、その結果
、メッキの密着性が著しく劣化し、送給性が著しく低下
した。
もに、Ｔ１、Ｃｒ、ＡＩのいずれか１４」夏をＴｉ ：
０．０５〜０．４０％、Ｃｒ ： ０．５〜１．ｏ％
、Ａｌ： ０．０５〜０．５０ ％を含有し、但しＴｉ
； Ｃｒ ％ ＡＩの２種以上の合計を２０％としたと
き内部酸化層の生成がより顕著となる効果を有する。そ
れぞれこの範囲未満では内部酸化層に対してほとんど効
果が認められず、上記の範囲の上限をこえると内部酸化
層よりもむしろ外部酸化層の生成が促進され、その結果
、メッキの密着性が著しく劣化し、送給性が著しく低下
した。
次に、実施例を記し本発明の効果をさらに具体的に説明
する。
する。
実施例Ｉ
Ｃ，Ｓｉ ％ ＩＶＩｎ、 Ｃｒ、 Ａｌｓ Ｔｉが第
１表に示すような化学的組成を有する試料を溶製し、鍛
造、伸線の工程を経て、２２朋のワイヤに仕上げた。こ
れらのワイヤを第２表に示ずＣｏ−ＣＯ２制御囲囲炉で
焼鈍し、内部酸化層を形成せしめ、しかるのち酸洗（）
ＩＣ１１０％、６０℃）後、銅メッキを施し、伸線し１
．２ ｒｒａａのワイヤで溶接作業性を評価した。第３
表はｃｏ／ＣＯ２＝ ２．５７１雰囲気中で８００℃×
１２０分焼なま１−シたワイヤの内部酸化層の厚さ、有
効酸素量、送給性およびスパッタ発生量を示す。
１表に示すような化学的組成を有する試料を溶製し、鍛
造、伸線の工程を経て、２２朋のワイヤに仕上げた。こ
れらのワイヤを第２表に示ずＣｏ−ＣＯ２制御囲囲炉で
焼鈍し、内部酸化層を形成せしめ、しかるのち酸洗（）
ＩＣ１１０％、６０℃）後、銅メッキを施し、伸線し１
．２ ｒｒａａのワイヤで溶接作業性を評価した。第３
表はｃｏ／ＣＯ２＝ ２．５７１雰囲気中で８００℃×
１２０分焼なま１−シたワイヤの内部酸化層の厚さ、有
効酸素量、送給性およびスパッタ発生量を示す。
スパッタ発生量はスパッタ捕集箱で採取し、送給性はワ
イヤ送給モータの電機子電流値を測定し、送給性の良否
は電流値がＺＡ以下であれば合格とした。
イヤ送給モータの電機子電流値を測定し、送給性の良否
は電流値がＺＡ以下であれば合格とした。
第４表に測定条件を示す。
第３図は、第３表の有効酸素量とスパッタ量との関係を
示す説明のための図である。図中、破線ａは銅メツキネ
良を示す。
示す説明のための図である。図中、破線ａは銅メツキネ
良を示す。
先ず、第３図に示すように、有効酸素量が４０ ｐｐｍ
未満および３００ ｐｐｍを超えると、スパッタ量は４
ｒｒ／ｍｉｎ以上と急激に増加し、（第３表扉２８、
＆３１、扁３３．１６３６）、４０ｐｐｍ未満では、第
３表Ａ３、／Ｉ６４、扁８の如くワイヤ表面のワレも認
められず送給性も劣化する。
未満および３００ ｐｐｍを超えると、スパッタ量は４
ｒｒ／ｍｉｎ以上と急激に増加し、（第３表扉２８、
＆３１、扁３３．１６３６）、４０ｐｐｍ未満では、第
３表Ａ３、／Ｉ６４、扁８の如くワイヤ表面のワレも認
められず送給性も劣化する。
一方、有効酸素量が４０〜３００ｐｐｍで、亀甲状ワレ
があっても、ワイヤの化学成分が本発明の範囲外である
場合には、作業性の低下がみとめられる。（第３表Ｊ１
６１．２．１２．１６．２１）実施例２ 試料１６．６を使ってＣＯ／Ｃ０２を２５／１．４／１
および６／１とした雰囲気中で７ｏｏ℃、−多ｏｏ℃お
よび９００℃に８分、６０分および１２０分焼鈍したワ
イヤの有効酸素量、メッキ密着性、表面のワレおよび送
給性、スパーツタ量を評価し、た。
があっても、ワイヤの化学成分が本発明の範囲外である
場合には、作業性の低下がみとめられる。（第３表Ｊ１
６１．２．１２．１６．２１）実施例２ 試料１６．６を使ってＣＯ／Ｃ０２を２５／１．４／１
および６／１とした雰囲気中で７ｏｏ℃、−多ｏｏ℃お
よび９００℃に８分、６０分および１２０分焼鈍したワ
イヤの有効酸素量、メッキ密着性、表面のワレおよび送
給性、スパーツタ量を評価し、た。
（溶接条件は第４表に同じ）
第５表に得られた結果を示す。Ｃｏ／ＣＯ２の比を２５
／１〜６／１に調整し、温度、時間を特定の範囲に制御
し加熱することによって、送給性、スパッタ量ともに優
れた結果が得られることがわかる。
／１〜６／１に調整し、温度、時間を特定の範囲に制御
し加熱することによって、送給性、スパッタ量ともに優
れた結果が得られることがわかる。
第２表
傘酸素ポテンシャルは次のように定義する。
” ’ＩＩ Ｆｅ２５ ｉ０４はＦｅｔＳｉＯ番の解離
圧。
圧。
第１図は本発明ワイヤの断面状態を示すスケッチ図（倍
１Ｘ４００）で、（ａ）は従来ワイヤ、（ｂ）は本発明
ワイヤ、第２図は本発明ワイヤの表面状態を示すスケッ
チ図（倍率Ｘ１００）で、（ａ）は従来ワイヤ、（ｂ）
は本発明ワイヤ、第３図は第３表の鋼ワイヤの有効酸素
量（ｐｐｍ ）とスパッタ量（＞’ｒなりとの関係を示
す図表である。 芽／ （ａ、） 竿 （０−） 目 （ｂつ ２） （ｂ） 手続補正書（自発） 昭和５７年１１月１２日 若杉和夫 特許庁長官 −殿 １事件の表示 昭和５７年特許願第１６８４３０号２発
明の名称 アーク溶接用鋼ワイヤ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６
５） 新日本製鐵株式會紅代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
よシ増加する発明の数 （Ｌｌ 特許請求の範囲を別紙の通りに改める。 （２）明細書画３頁Ｉ９行目「摩擦抵抗」を「摩擦抵抗
」と訂正する。 （３）同第７頁６行目［酸化をともなわない」を「酸化
をともなわないで」と訂正する。 （４）同８行目「ある。溶接ワイヤ」を「らる。すなわ
ち溶接ワイヤ」と訂正する。 （５）同１６行目「ることかたしかめられた。」を「る
のでるる。」と訂正する。 （６）同第８頁８行目「即ち」を「すなわち」と訂正す
る。 （力 同第９頁５行目「研磨」を「研摩」と訂正する。 （８） 同１０行目Ｆられる。」を「られるものであ
る。」と訂正する。 （９） 同第１Ｉ頁９行目ｒ ＰＯ２ｊを「Ｐｏ２Ｊ
と訂正する。 （１０）同第１２２頁９行目するが、２．５％を」を「
するが、Ｍｎは２５％を」と訂正する。 旧）同１９行目１０．５０％」を「０．５％」と訂正す
る。 （１２）同第１４頁３行目「Ｚ Ａ以下」を「２Ａ以下
」と訂正する。 （１３） 同１８行目「（第３表、ＡＩ、２，１．２
，１６，２１） Ｊを「（第３表／Ｉ６１．Ｉ６２．／
ｌ６１２．／ｌ６１６．篤２１）」と訂正する。 （１４） 同第１７頁１０行及びＩＩ行目「ΔＧ０Ｔ
Ｊを［ΔＧＯＴ Ｊとそれぞれ訂正する。 （１５）同１１行目［６７５０ｏｊを［−６７５００Ｊ
と訂正する。 （１６） 同第１９頁第４表の「研磨」を「研摩」と
訂正する。 以上 特許請求の範囲 １、 Ｃ： ０．０６〜０．１５％（重量％以下同じ
） 、Ｍｎ ：１０〜２，５％、Ｓｉ：０．５〜３．０
％を夫々含有し、残部はＦｅおよび不可避の不純物元素
からなり、銅メツキ表面に亀甲状または擦傷状のワレを
有し、さらに次式で規定される有効酸素量が４０〜３０
０ ｐｐｍであり、且つ該有効酸素量が内部酸化層で与
えられることを％徴とする溶接作業性に優れたアーク溶
接用鋼ワイヤ。 有効酸素量＝（溶接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量） ２、 Ｃ：０．０６〜０．１５％（重量％以下同じ）
、Ｍｎ：１０〜２．５％、Ｓｉ：０，５〜３０％を夫々
含有し、さらＫ Ｔｉ ： ０．０５〜０．４０％、Ｃ
ｒ：０．５〜１０％、Ａ７：０．０５〜０５％のいずれ
か１種以上を含有し、但しＴｉ＋ Ｃｒ ｔ Ａｌｌの
２ｍ以上の合計を２，０％以下とし、残部はＦｅおよび
不可避の不純物元素からなり、銅メツキ表面に亀甲状ま
たは擦傷状のワレを有し、さらに次式で規定される有効
酸素量が４０〜３００ ｐｐｍて゛あり・旧一つ該有効
酸素量が内部酸化層であたえら」することを特徴とする
溶接作業性にすく゛」ｔたアーク溶接用鋼ワイヤ。 有効酸素量−（溶接ワイヤの全酸素量）＝（ワイヤ素材
の酸素量）
１Ｘ４００）で、（ａ）は従来ワイヤ、（ｂ）は本発明
ワイヤ、第２図は本発明ワイヤの表面状態を示すスケッ
チ図（倍率Ｘ１００）で、（ａ）は従来ワイヤ、（ｂ）
は本発明ワイヤ、第３図は第３表の鋼ワイヤの有効酸素
量（ｐｐｍ ）とスパッタ量（＞’ｒなりとの関係を示
す図表である。 芽／ （ａ、） 竿 （０−） 目 （ｂつ ２） （ｂ） 手続補正書（自発） 昭和５７年１１月１２日 若杉和夫 特許庁長官 −殿 １事件の表示 昭和５７年特許願第１６８４３０号２発
明の名称 アーク溶接用鋼ワイヤ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６
５） 新日本製鐵株式會紅代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
よシ増加する発明の数 （Ｌｌ 特許請求の範囲を別紙の通りに改める。 （２）明細書画３頁Ｉ９行目「摩擦抵抗」を「摩擦抵抗
」と訂正する。 （３）同第７頁６行目［酸化をともなわない」を「酸化
をともなわないで」と訂正する。 （４）同８行目「ある。溶接ワイヤ」を「らる。すなわ
ち溶接ワイヤ」と訂正する。 （５）同１６行目「ることかたしかめられた。」を「る
のでるる。」と訂正する。 （６）同第８頁８行目「即ち」を「すなわち」と訂正す
る。 （力 同第９頁５行目「研磨」を「研摩」と訂正する。 （８） 同１０行目Ｆられる。」を「られるものであ
る。」と訂正する。 （９） 同第１Ｉ頁９行目ｒ ＰＯ２ｊを「Ｐｏ２Ｊ
と訂正する。 （１０）同第１２２頁９行目するが、２．５％を」を「
するが、Ｍｎは２５％を」と訂正する。 旧）同１９行目１０．５０％」を「０．５％」と訂正す
る。 （１２）同第１４頁３行目「Ｚ Ａ以下」を「２Ａ以下
」と訂正する。 （１３） 同１８行目「（第３表、ＡＩ、２，１．２
，１６，２１） Ｊを「（第３表／Ｉ６１．Ｉ６２．／
ｌ６１２．／ｌ６１６．篤２１）」と訂正する。 （１４） 同第１７頁１０行及びＩＩ行目「ΔＧ０Ｔ
Ｊを［ΔＧＯＴ Ｊとそれぞれ訂正する。 （１５）同１１行目［６７５０ｏｊを［−６７５００Ｊ
と訂正する。 （１６） 同第１９頁第４表の「研磨」を「研摩」と
訂正する。 以上 特許請求の範囲 １、 Ｃ： ０．０６〜０．１５％（重量％以下同じ
） 、Ｍｎ ：１０〜２，５％、Ｓｉ：０．５〜３．０
％を夫々含有し、残部はＦｅおよび不可避の不純物元素
からなり、銅メツキ表面に亀甲状または擦傷状のワレを
有し、さらに次式で規定される有効酸素量が４０〜３０
０ ｐｐｍであり、且つ該有効酸素量が内部酸化層で与
えられることを％徴とする溶接作業性に優れたアーク溶
接用鋼ワイヤ。 有効酸素量＝（溶接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量） ２、 Ｃ：０．０６〜０．１５％（重量％以下同じ）
、Ｍｎ：１０〜２．５％、Ｓｉ：０，５〜３０％を夫々
含有し、さらＫ Ｔｉ ： ０．０５〜０．４０％、Ｃ
ｒ：０．５〜１０％、Ａ７：０．０５〜０５％のいずれ
か１種以上を含有し、但しＴｉ＋ Ｃｒ ｔ Ａｌｌの
２ｍ以上の合計を２，０％以下とし、残部はＦｅおよび
不可避の不純物元素からなり、銅メツキ表面に亀甲状ま
たは擦傷状のワレを有し、さらに次式で規定される有効
酸素量が４０〜３００ ｐｐｍて゛あり・旧一つ該有効
酸素量が内部酸化層であたえら」することを特徴とする
溶接作業性にすく゛」ｔたアーク溶接用鋼ワイヤ。 有効酸素量−（溶接ワイヤの全酸素量）＝（ワイヤ素材
の酸素量）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌｃ：ｏ、０６〜０．１５チ（Ｍ量チ以下同じ）、胤：
】、０〜２．５係、Ｓｉ：０．５〜３．０％を夫々含有
し、残部はＰ′ｅおよび不可避の不純物元素からなり、
銅メツキ表面に亀甲状または毎傷性のワレを有し、さら
に次式で規定される有効酸素％４が４０〜３００ ｐｐ
ｍであり、且つ該有効酸素ｔ’＋″−内部酸化層で力え
られることを特徴とする’ｔａ ｆ＆作業性に優れたア
ーク溶接用鋼ワイヤ。 有効酸素量−（浴接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量） ２ Ｃ：０．０６〜０．１５％（重：ｊｔ４： Ｓ以
下同じ）、Ｍｎ：１．０〜２．５係、Ｓｉ：０．５〜３
０係を夫々含有し、さらに’ｌ’ｉ ： ０．０５〜０
．４０％、Ｃｒ ： ０．５〜１．０％、Ａｌ ： ０
．０５〜０５％のいずれか１種以上を含有し、但しＴｌ
ｓ Ｃｒ ％ ＡＩの２種以上の合計を２．０チ以下と
し、残部はＦｅおよび不可避の不純物元素からなり、銅
メツキ表面に亀甲状または擦傷状のワレを有し、さらに
次式で規定される有効酸素量が４０〜３００１）Ｉ）ｍ
であり、且つ該有効酸素量が内部酸化層であたえられる
ことを特徴とする浴接作業性にすぐれたアーク浴接用鋼
ワイヤ。 廟効酸累意＝（溶接ワイヤの全酸素量）−（ワイヤ素材
の酸素量）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16843082A JPS5961592A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | ア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16843082A JPS5961592A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | ア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5961592A true JPS5961592A (ja) | 1984-04-07 |
| JPH0451274B2 JPH0451274B2 (ja) | 1992-08-18 |
Family
ID=15867968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16843082A Granted JPS5961592A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | ア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5961592A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60231590A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-18 | Kobe Steel Ltd | アーク安定性の良いガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
| JPS63149093A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシ−ルド溶接用ワイヤ |
| JPH01202391A (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-15 | Kawasaki Steel Corp | ワイヤ送給性の良好なフラックス入リワイヤ |
| CN100460135C (zh) * | 2007-03-30 | 2009-02-11 | 沈阳航空工业学院 | 一种600MPa级气体保护焊丝 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0698443A4 (en) * | 1994-03-11 | 1997-05-21 | Nippon Steel Corp | Wire for gas metal-arc welding |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5536058A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-13 | Kawasaki Steel Corp | Steel wire for short circuiting translation type carbonic acid gas shielded arc welding |
| JPS5564992A (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-16 | Kawasaki Steel Corp | Copper plated steel wire for co2 gas arc welding |
| JPS56144892A (en) * | 1980-04-10 | 1981-11-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | Wire for welding |
| JPS5758994A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-09 | Kobe Steel Ltd | Wire for low spatter carbon dioxide gas shielded arc welding |
| JPS58128294A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-07-30 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用細径鋼ワイヤ |
| JPS58187298A (ja) * | 1982-04-24 | 1983-11-01 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ア−ク溶接用鋼ワイヤ |
| JPS649117A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-12 | Toshiba Corp | Paper and sheet processing apparatus |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16843082A patent/JPS5961592A/ja active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5536058A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-13 | Kawasaki Steel Corp | Steel wire for short circuiting translation type carbonic acid gas shielded arc welding |
| JPS5564992A (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-16 | Kawasaki Steel Corp | Copper plated steel wire for co2 gas arc welding |
| JPS56144892A (en) * | 1980-04-10 | 1981-11-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | Wire for welding |
| JPS5758994A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-09 | Kobe Steel Ltd | Wire for low spatter carbon dioxide gas shielded arc welding |
| JPS58128294A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-07-30 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用細径鋼ワイヤ |
| JPS58187298A (ja) * | 1982-04-24 | 1983-11-01 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ア−ク溶接用鋼ワイヤ |
| JPS649117A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-12 | Toshiba Corp | Paper and sheet processing apparatus |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60231590A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-18 | Kobe Steel Ltd | アーク安定性の良いガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
| JPS63149093A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシ−ルド溶接用ワイヤ |
| JPH01202391A (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-15 | Kawasaki Steel Corp | ワイヤ送給性の良好なフラックス入リワイヤ |
| CN100460135C (zh) * | 2007-03-30 | 2009-02-11 | 沈阳航空工业学院 | 一种600MPa级气体保护焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0451274B2 (ja) | 1992-08-18 |
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