JPS5962816A - 屈折率分布型レンズ系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は屈折率分布型レンズを二つ以上組み合せた光学
系に関する。

近年、光学式ビデオディスク、ディジタルオーディオデ
ィスクのように記録媒体上に高密度で記録されている情
報を、レーザー光を微小スポットに集光して読取る装置
が開発されている。レーザー光を微小スポットに集光す
る光学系としては現在では、通常の球面レンズを数枚組
み合せた顕微鏡対物レンズと類似のレンズ系が用いられ
ている。しかし、最近レンズの組立調整の容易性、小型
軽量化を目的として集束性屈折率分布ロンドレンズいわ
ゆるセルフォックレンズを用いたピックアップレンズが
報告でれている。（例えば特開昭５４−１０９４５６号
公報、ｌ特開昭５５−６３５４号公報）しかしながらこ
れらの報告は球面収差だけを補正する手段を提供するの
みで軸外収差、ｆ、’ｌｌちコマ収差、像面湾曲等につ
いては全く触れられていない。後述するように平面端面
をもつ集束性屈折率分布型レンズ単体では屈折率分布の
高次項の係数を適当に選択することにより極めて高精度
に球面収差を補正することが可能で°・あるが、その時
、同時に正弦条件を満足することができないため、大き
なコマ収差が発生し、光軸かられずかにずれた点に微小
スポットを集光させることが不可能になる。特開昭５５
−６３５４号公報に開示されているように、マルフオツ
クレンズの両端面を球面加工する方法は通常のレンズの
ように球面研摩した後芯取りをするという加工工程が取
れず、研摩時のレンズの位置設定の公差がきびｔ、　＜
　ｔ；ｆ産性の点で難がある。

本発明の目的は球面収差、コマ収差のいずれも良好に補
正烙れ、ζらに像面湾曲も補正づねた、極めて窩性能な
ＪＩＩ（折率分布型レンズ系を提供することにある。

本発明によるレンズ系は、屈折率分布が互いに異なる複
数の屈折率分布型レンズを組み合せろとともに、少なく
とも１つを発散性油接率分布型レンズで構成したもので
ある。

集束性分布屈折率レンズ及び発散性分布屈折率レンズの
屈折率分布は光軸に関して回転対称な分布をもち、各々
、以下の式により表現される。

ｎ２＝ｎｏｚ　（１（ｇ　ｒ）”　”ｈ４　（ｇ　ｒ）
”ｈｓｐ（ｇｐｒｌ’ｌ　（１１ｐｐｐ　　　　ｐｐ ”ｎ””ｏｎ　（１”（ｇｎｒ）”　＋ｈ４ｎ（ｇｎｒ
）’　”ｈ４ｎ（ｇｎｒ）’＋（２）ここで添字ｐは集
束性屈折率分布型レンズ、添字のｎは発散性屈折率分布
型レンズに関する”４１であることを意味する。ｎ６　
　は中心屈折率、ｒは光軸からの径方向の距離、ｇは屈
折率勾配の程度を示すパラメータ、ｈ４、ｈ＠は屈折率
分布の高次項としての４次項及び６次項の係数である。

一般に媒７１の屈折率分布が座ａγの関数としてｎ（Ｘ
）で表わされるとき、媒／ｌｉ中の光線のふる捷いは という微分方程式によって記述される。ここでれは光線
の径路に沿って・測った艮嘔である。

（３）式は１Ａ尚な変数変換を箔すことにより、Ｉｌｕ
ｎｇｅ−Ｋｕｔｔａ法のようなよく知られた微分方程式
の数値解法によって解くことができる。

（ンき考文献Ａｐｐｌｉｅｄ　０ｐｔｉｃｓ　Ｖｏｌ、
　２１．１６６、ｐ９８４）。（１）式、（２）式によ
ってｌ１１（折率分布が表現される屈折率分布型レンズ
に入射する任意の光線は（３〕式を数値解法で１′Ｊγ
くことにより、光線追跡が可能であり、追跡後の収差計
算は通常の均質媒質光学系の場合と全く同様に行うこと
ができる。

１°た近軸領域に限定するならば（：３）式は解析的に
解くことができて、以下の近ＩＩＩＩ光線追跡式を得る
。

（４）式は集光性、（５）式は発散１−トの屈折率分布
型レンズに関する。

ここで、ｈ６、ｈ　は第１図に示すように、一般的Ｊ＋
１折率分布型レンズ１の入射面１ａ及び射出ｒＭｉ　１
　ｂにおける近軸光線の便」さを表わし、α０′は入射
面１ａへ入射する近軸光線の屈折直後における換算傾角
、αは射出面１ｂへ達する近軸光線の屈折直前・におけ
る換算傾角を表わす。同、第１しＩ中に示した入射面１
ａの入射光線の傾角α０及び射出面１ｂから射出する光
線の傾角α′はそれぞれα０′及びαとの間で１１１３
常の屈折法則による幻Ｊ心関係にあることはいう寸でも
ない。

以下に、本発明を光デイスク用ピックアップレンズに用
いた例に基づいて説明する。

光デイスク用ピックアップ１メンズの最モ爪要なファク
ターは開１コ数（以下ＮＡと記す）と作Ｐｌ＋Ｊ　Ｉｒ
１−１．　Ｆｉｌ「（μ下Ｖ、／　Ｄと８己す）である
。

まず、最初に物体側より順に発故性屈折率分イｆｉ　９
レンズＬｎ、　　集束性屈折率分布型レンズＬｐが密η
イし−Ｃ配置され°たレンズ系の構成を仮定する。２つ
の屈折率分布レンズの分布特性ｎｏｓｇ　　及び有効半
径ｒ６　　が与えられたとき、ピックアップレンズ系の
仕様ＮＡ、ＷＤを満足するように２つのレンズ長ＺｎＸ
Ｚｐを決めることを考えよう。入射するレーザー光束は
平行光であるから近軸入射換算傾向α０ば０となるので
近ｎ１（１結像式は （６） と表わされる。レンズ系の焦点距離をｆとすれば り。

ｔ　＝　−（７） α また ＷＤ＝−（８） α となる。

さらにコマ収差が補正でれ、正弦条件が満足されるもの
とすれば ０ ＮＡ＝−（９） が成り立つ。

以−ヒの（６）弐〜（９）式より屈折率分布１１寸性と
仕様ＮＡ、ＷＤの間に２つの関係式； ％式％ ） を得る。０１式、００式よりｚｒｌＺｐｆｃ９“てＭ〈
と、 ／（ｎｏｎｇｎｌ”　”（ｎｏｐ　ｇｐ）”　ｌ　）　
　　０ＪＺｎ）〕 （至） となる。つまりビックアラ・ブレンズ系の仕様ＮＡ、Ｉ
ＷＤと２つのレンズの屈折率分布特性”ＯｎＸｇｎｓ　
ｎｏｐｓ　ｇｐｓ　ｒＯが与えられると二つのレンズ長
ｚ１Ｚ　は一義的に定せる。しｐ ンズＬとＬ　が貼り合せではなく適肖な間隔ｐ ｚｏだけ分１ｒｉｔ　して配信きれた場合も同様な考え
方で屈折率分布特性と仕様から２ｎ、２．　　を−意に
定めることができる。

他方、像面湾曲の度合を示す重要なパラメータであるペ
ッツバール和Ｐの屈折率分布が存在することによる寄与
はレンズＩｉ　ｎＮ　Ｌｐ　　各々について となる（参考文献ＪＯ８Ａ　Ｖｏｌ　６０１６１１、ｐ
１４３６）。各端面は平面であるとすると、端面での屈
折による寄与成分は零であり、結局全系のペッツバール
和Ｐは ｐ＝ｐ＋ｐ。

となる。明らかにＰ〉０、Ｐｎ〈０　であるから、発散
性分布屈折率レンズを用いることにより、ペッツバール
和を減少略せ、像面の平坦性を実現することができる。

つオり像面湾曲の程度は屈折率分布の高次項には無関係
であり、レンズの中心付近での分布を支配する係数ｇと
中心屈折率ｎ。及びレンズ長Ｚという基本的なパラメー
タの選択によって決定される。

光デイスク用ピックアップレンズは、一般にレーザー光
を１．５μ程度乃至それ以下の微小スポットに集光させ
る必要があるのでＮＡは０．４５以上の値が吸求をれる
。また厚さ１、１　ｍｍ程度のプラスチック類のディス
クの裏面に記録された情報を表面からレーザー光を当て
て読み取るため、空気換算の作動距離（バックフォーカ
ス）は２．６問以−ヒ゛が要求される。さらに２本の光
束（ｔｗｉｎ　ｂｅａｍ法）によるトラツキジグ方式の
光デイスク用ピックアップではイメージサーク゛′ルが
０３〜０．４胴以内で像面の平坦性が要求される。ノ１
１（折率分布レンズはイオン交換法等によって作られる
が有効半径ｒ６　　があまり大きすぎると製作が困難と
なり、捷だ、小型軽量化ができなくなる。従ってｒＯ＝
１〜２燗程度と考えて良い。

中心屈折率はレンズの素材によって決まってしまう量で
あり１．５〜１．７程度でそれほど大きな自由度はない
。したがって比較的自由に選択できるパラメータはｇｓ
ｇ　　及びＺ。

ｎ　　　　　　ｐ の３つの量である。

しかしながら、以下に述べる理由からｇｌｇ　ｐ　、ｚ
Ｏは次の条件を満足することが望ましい。

０、１　＜　ｇ　　＜　０．３　　　　　　　　（ｌカ
０、１　＜　ｇ　　＜　０．３　　　　　　　　ＮＯ≦
Ｚｏ＜３．０　　　　　　　　Ｈ すなわちｇ、の値が条件θ滲の下限を越えると、０’ｌ
ｒ、０．１式によって与えられる集束性屈折率分布型レ
ンズＬｐの長さ２．が大きくなりすぎ、重量及び形状が
大きくなり不都合であるとともに、また同時に球面収差
及びコマ収差が補正これるように２つのレンズの高次の
屈折率分布を定めたとき、非点収差が悪化して、メリデ
イオナル像面湾曲が正の方向に大きく曲ってし寸う。ｇ
　の値が条件０４）の上限を越えるとレンズＬ、の中心
と周辺の屈折率差が犬きくなりすぎ製作が極めて困難と
なる。またペッツバール和か正になりすぎるため、像面
が負の方向に大きく曲がりすぎ、像面の平坦性を保つこ
とができなくなる。

またｇｎＯ値が条件ＯＱの下限を越えると０４式によっ
て与えられるレンズＬ　の長芒ｚが大きくなりすぎ小型
軽量化を達成することができなくなる。また球面収差、
コマ収差が補正でれるように２つのレンズのＨ１次の屈
折率分布を定めたとき、非点収差が悪化し、メリデイオ
ナル１象面湾曲が正の方向に著しくなってし１う。ｇｎ
の値が条件ＯＱの上限を越えるとレンズＬｎの中心と周
辺の屈折率収差が大きくなりすぎて製作が極°めて困難
となる。

また非点収差が悪化してメリディオナル像面湾曲が負の
方向に大きくなってしまう。Ｚ。

が条件（ト）の上限を越えると非点収差が悪化してメリ
デイオナル像面が大きく正の方向に曲ってしまい、像面
の平坦性を保つことができない。

次に球面収差及びコマ収差の補正圧ついて説明する。文
献（ＪＯ８Ａ　　Ｖｏｌ　６０　Ａ　１１、ｐ１４３６
）によれば、分布屈折率媒質中を光線が通過することに
起因する３次の収差係数は以下の式で表わ感れる。

ここでσ１は球面収差係数、σ２はコマ収差係数、σ３
は非点収差係数である。゛またｈ１αは近軸軸上光線の
高さと換算傾角を表わし、ｈｌ　αは近軸主光線の高智
と換算傾角を表わす。７　（ｑ）はある址ｑの積分の上
限値における値と下限値における値の差を表わす。岡、
ｆｆ７ｆ折率分布は ｎ＝ｎｏ　＋ｎｌ　ｒ　　＋１２　ｒ’で表現されてい
る。屈折率分布型レンズの入射面及び射出面の両端面で
の屈折に起因する収差係数は均質媒質系の収差係数と全
く同様である。０７１〜０９式において、屈折率分布の
４次項の係数ｎ２以外はずべて２次項以下で定寸る内、
即ち近軸諸量である。１つの屈折率分布レンズについて
考えると任への一つの収差に関してレンズ端面及び光デ
ィスク而での屈折によって発生する収差を打ち消すよう
なσＩ　を与えるｎ２の値が必ず存在する。この時、同
時に他の収差を打ち鞘すこと（」°一般にできない。ｐ
ｉｌｌ　ｔ、　ｕｌＪ折率分布の収差籍ｊ正−Ｆの自由
度は１である。この事情は高次収差についても同様であ
る。したがって球面収差とコマ収差を同時に補正するた
めには少なくとも２つの独立の屈折率分布が必要とさＪ
しる。また球面収差、コマ収差、非点収差の３つを同時
に補正するためには少なくとも３つの独立の屈折率分布
が必要とされる。言えかえると複数の屈折率分布レンズ
を組み合わせて、各レンズの屈折率−分布の高次項を適
当に選ぶことにより、必ず２つ以、１：、の収差を同時
に補正することが可能である。屈折率分布が（］八（２
２式で表わされるとき球面収差とコマ収差が同時に補正
されるような係数ｈ４．、ｈ６．、ｈ４ｎｚｈ６ｎ　　
を解析的圧解く事は困難であるが、通常のレンズ設計の
手法、たとえば減衰最小自乗法等による最適化手法によ
り、数値的に求めることができる。

光デイスク用ピックアップレンズは直径０．１６〜０．
４咽の大きさの像面内の全域において波面収差が少なく
とも一以下に補正されることか望まれる。かような厳し
い収差補正条件を満たすためには球面収差、コマ収差共
に良好に補正される必要があり、高次の屈折率分布常数
は以下の条件を満足することが望ましい。

０　＜　１１４Ｐ　＜　１．０ １−０　＜　ｈ、ｐ＜　１．５ ｏ、ｏ　＜　ｈ４ｎ＜　ｉ　ｏ、。

−１，０＜　ｈ６ｎ＜　１５．０ 上記条件の上限、下限いずれを越えても球面収差、コマ
収差を同時に補正することが不可能になる。

以下、本発明の実施例について説明する。

いずれの実施例においても光ディスクＤの厚さは１．１
　ｍｍとし、材料はプラスチックで屈折率を１．４８５
４６とした。また収差は半導体レーザーの発掘波長λ−
７８０口の光線に関して補正されている。

実施例１は第２図に示す・ごとく発散性屈折率分布型レ
ンズＬｎ　と集束性屈折率分布型レンズＬ、を密着して
構成した設計例で、構成六に）には以下の通りである。

ＮＡ＝０．４６４、ＷＤ＝２．（ｉｇ、ｒ６−１．５３
ｍｍ最大像高０．１８５箇　焦点距離３．：３喘ＮＡ−
０，４６４の軸上辺縁光線の入射高はｒｏ＝１．５３で
あるが、発散レンズにより光束が一旦拡げられるので各
レンズの実質的な有効半径は約２−である。第２図は光
路図であり、軸上物点と最大画角の物点からの光線をそ
れぞれ示した。第３図に発散性レンズＬｎの屈折率分布
、第４図に集束性レンズＬ、の屈折率分布を示す。各屈
折率分布図において、実線は実際の分布、点線は高次項
の度合を示すために２次項のみの屈折率分布を表わして
いる。第５図は光線収差図であり、丑だ第６図は波面収
差図である。光線収差図には、以下も同様であるが、球
面収差（ｓ、ｈ）　、非点収差（Ａｇｔ）及びコマ収差
（Ｃｏｍａｌを示し、球面収差図中には点線で正弦条件
違反量も併記した。

実施例２も発散性屈折率分布型レンズＬｎと集束性屈折
率分布型レンズＬ、との接合からなり、その構成諸元を
以下に示す。仕様は実施例１と全＜　ｒｉｌｊじである
。

第７図に光路図、第８図に発散性レンズＬｎの屈折率分
布、第９図に集束性レンズＬ、の屈折率分布を示す。第
１０図は光線収差図、２８１１図は波面収差図である。

実施例３も上記と同様に発散性と集束性との屈折率分布
型レンズの接合からなり、その構成諸元は以下のとおり
である。

ＮＡ’−０，４ＷＤ　＝２．６ｍｍ　　ｒｏ＝１．．１
５ｍ最大像高０．１８５ｍｍ　　ｆ＝２．５ｍ＋＊第１
２図に光路図、第１３．１４図にそれぞれ発散性レンズ
Ｌｎ１集束性レンズＬ、の屈折率分布を示す。第１５図
は光線収差図、２ｇ１６図は波面収差図である。

実施例４の構成諸元を以下に示す。仕様は５１＋＜流側
３と全く同じである。

第１７図は光路図、第１８．１９図はそれぞれ発散性レ
ンズ■、ｎ集束性レンズＬｐ　の屈折率分布を示す。第
２０図は−）で４線収差図、第２１図は波面収差図であ
る。

実施例５の構成諸元を以下に示す。

ＮＡ−０，４６４ＷＤ＝２．６ｍｍ　　ｒ６＝１．５３
ｍ＋＋＋最大像高０．１８５陥　ｆ　−３，３闘ＺＯ＝
１．８１１ＩＩ＋ 本実施例では第゛２２図のごとく発散性屈折率分布型レ
ンズＬｎと、集束性屈折率分布型レンズＬ　とはＺｏ＝
１．８ｍｍだけ分離して配置されている。発散性レンズ
Ｌｎの厚さが小ζいため、ペッツバール和の負の成分が
小さく、全系のペッツバール和はやや大きいが、二つの
レンズ間隔を広く取ることに裏ってわざと非点収差を発
生させ、メリデイオナル像面湾曲とサジタル像面湾曲と
のバランスを取っている。第２２図に光路図、第２３．
２４同に屈折率分布、第２５図に光線収差図、第２６図
に波面収差図を示す。

実施例６の構成諸元を以下に示す。

本実施例は第２７図の如く発散性レンズＬｎに第１と第
２の集束性レンズＬ　ｐ　ｔ　Ｎ　Ｌ　ｐ　＊　カ接合
され、合ｄ（３個の屈折率分布型レンズより構成きれて
いる。ｒ６　が大きいにもがかわらず、ｇの値も大きい
ため、比較的レンズ長は小さく構成できる。第１と第２
の集束性レンズＬｐ１、Ｌｐｌを一体として同じ屈折率
分布にした場合、ペッツバール和がやや大きくなり、し
かも球面収差、コマ収差の補正をすると非点収差も比較
的小さくなり、メリディオナル及びサジッタル像面がペ
ッツバール像面に一致して像面の平坦性が失なわれる。

　　゛そこで、本実施例のごとく集束性レンズを二つに
分割して構成することにより収差補正の自由度をふやし
、非点収差を故意に発生させてメリディオナル像面とザ
ジタル像面のバランスをとっている。第２７図に光路図
、第２８〜３０図に各レンズの屈折率分布、第３１図に
光線収差図、ｔｉｆＪ３２図に波ｍｉ収差図を示す。

実施例７の構成諸元を以下に示す。

本実施例も上記実施例６と同様に３つの屈折率分布型レ
ンズより構成されている。

収差補正の自由度が３であるため、球面収差、コマ収差
、非点収差（・）すべてが良好に補正され、ペッツバー
ル和もＯ，Ｕ　５２９と十分率でくなるように屈折率分
布が選択源れている。第３３図に光路図、第３４〜３６
図に屈折率分布、＆↓３７図に光線収差図、第３８図に
波面収差図を示す。

上記の各収差図から本発明によるいずれの実施例も光デ
イスク用ピックアップレンズとして優れた性能を有して
おり、特に各波面収３＋、−図に示されるとおり、波面
収差は最大像高においても実用上の基準とネれるλ／４
　工りもかなり小さく、コマ収差及び像面湾曲が良好に
補正されているため波面の対称性にも優れていることが
明らかである。

以上のごとく、本発明によれば球面収差のみならずコマ
収差も良好に補正され、さらに像面の平坦性にも優れた
屈折率分布型レンズ系が達成される。しかも、各端面を
平面として構成できるため、製造、組立が容易で量産性
に富んだレンズ系を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は一般的屈折率分布ス（リレンズの入射面及び射
出面における近軸光線の様子を示す。 第２図は実施例１の光路図、第３図は実施例１の発散性
レンズの屈折率分布、第４図は実施例１の集束性レンズ
の屈折率分布、第５図は実施例１の光線収差図、第６図
は実施例１の波面収差図、第７図は実施例２の光路図、
第８図は実施例２の発散性レンズの屈折率分布、第９図
は実施例２の集束性レンズの屈折率分布、第１０図は実
施例２の光線収差図Ａ第１１図は実施例２０波面収差図
、第１２図は実施例３０光路図、第１３図は実施例３の
発散性レンズの屈折率分布、第１４図は実施例３の集束
性レンズの屈折率分布、ｇｌｓ図は実施例３の光線収差
図、第・・１６図は実施例３の波面収差図、第１７図は
実施例４の光路図、＠１８図は実施例４の発散性レンズ
の屈折率分布、第１９図は実施例４の集束性レンズのＪ
ｉ′ｆｆ折率分布、第２（）図は実施例４の光線収差図
、第２１図は実施例４の波面収差図、第２２図は実施例
５の光路ト１ｚ２Ｐｒ２３図は実施例５の発散性レンズ
の屈折率分布、第２４図は実施例５の集束性レンズの屈
折率分布、第２５図は実施例５の光線収差図、第２６図
は実施例５の波面収差図、第２７図は実施例６の光路図
、第２８図に−１−実ｈｉｒｊ例６の５Ｉｉｊ散性レン
ズの屈折率−分布、第２９図は実施例６の集束性レンズ
のＪｉｉｌ折率分布、第３０図は実施例６の第２集宋性
レンズのＪｉｉｌ　４月率分布、第３１図は実施例６の
光線状〆＝図、第３２図は実施例６の波面収差図、第３
３図は実施例７の光路図、第３４図は実施例７の発散性
レンズの屈折率分布、第３５図は実施例７の第１集束性
レンズの屈折率分布、第３６図は実施例７の第２集束性
レンズの屈折率分布、第３７図は実施例７の光線収差図
、第３８図は実施例７の波面収差図を示す。 〔主要部分の符号の説明〕 １ｉ　１１　　・・・・・・発散性屈折率分布型レンズ
Ｌ、、Ｌ、、　、Ｌ□　・・・・・・集束性屈折率分布
型レンズＤ　・・・・・・光ディスク 出願人　　日本光学工業株式会社　　　４矛１図 １ 第２区 矛７区 オ？図 ｒｓ５Ｌで１１１１１ θρθθＨθ３１９６７０７／　ＩＱｓ、　１．Ｌ４　
Ｔ、３３１．Ｊ２１．７１　ＩｑＯ（則−１０図 第１５区 δビ１１　　　　　　Ａｓｔｉ　　　　　　　　　　　
　　（、Ｏｑｙメ；１〒材プル　　　　　　　　　立゛
ンクル矛口図 矛１ｄ区 藤 １、６９ ＋６’７　　　　　　　　　　　　　　　　　、／１．
６５／’ ７′ ＋、５６　　　　　　　　　　　、／’１６１　　　　
　　　　　　　　　　　／’＋ｓｑ １、．５−７ 、ｆｌｌ 才２０図 ５ｒｈ　　　Ａｓｔ　　　　　　ｃ、、。 矛２１図 才２２区 矛２’７１１ｆｆｌ ／１２３Ａ 第３１区 ３ｐｈ　　　　ＡＳｔ／Ｇｏ？７１ａ 矛３Ｚ図 メ“）テにオフ１１／　　　　　　　　　　フユジ５＋
１し矛３３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ■　屈折率分布型レンズを二つ以上組み合せた光学系に
   おいて、少なくとも一つの屈折率分布型レンズは発散性
   屈折率分布型レンズであることを特徴とする屈折率分布
   型レンズ系。 ２　前記発散性屈折率分布型レンズの屈折率ｎ　１及び
   前記集束性屈折率分布型レンズの屈折率ｎ　をそれぞれ
   、 ｎ２ｎ＝ｎｏ　、”　（１＋　（ｇｎｒ）２＋ｈ４ｎ（
   ｇｎｒ）’　＋）１６ｎ（ｇｎｒｌ’　１と表現し、該
   両レンズが間隔Ｚｏで分離はれ又は接合されるとすると
   き、 ０．１＜ｇ、＜０．３ ０．１＜４　　＜０．３・・ ０≦ｚＯ＜３．０ ０＜ｈ４．　＜１．０ −１．０＜ｈ、、　＜１．５ ０＜ｈ４ｎ　＜１０．０ −１．０＜ｈ、ｎ　＜１５．０ なる条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の屈折率分布型レンズ系： 但し、ｎｏは中心屈折率、ｒは光軸からの半径方向の距
   離、ｇは屈折率勾配の程度を示すパラメータ、ｈ４、ｈ
   ６はそれぞれ屈折率分布の高次項としての４次項及び６
   次項の係数であり、添字のｎは前記発散性屈折率分布型
   レンズにまた添字ｐは前記集束性屈折率分布型レンズに
   関する量であることを意味する。