JPS5964737A - 切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高硬度鋼材の切削に優れた高密度相窒化ホウ素
を含む焼結体のうち、立方晶系９化ホウ素（以後ＣＢＮ
と称する）とウルツ鉱型窒化ホウ素（以後ＷＢＮと称す
る）の両者を含む焼結体およびその製造法に関する。

ＣＢＮは、工業的には静的超高圧下でアルカリ金属等の
溶融媒体に低密度相窒化ホウ素（以後ｙＢＮと称する）
を一旦溶融させてから析出させて合成し、一般に単結晶
の粉末で１μｍから数１００μｍの粒度を有し、強度と
硬度は高いがへき開性を有する。ｗＢＮは工業的には爆
薬の爆発によって発生１する数１００　Ｋｂの高圧をｆ
ＢＮに負荷して溶融媒体を介さずに直接相転換させて合
成し、１次粒子として数１０μｍの粒径を南する粒子が
集合して構成された０６１μ？ル〜数ｌＯμ遠の２次粒
子から成る多結晶の粉末で、硬度、強度ともに高くへき
開性はない。

上記のような性質を有するｃＢＮあるいはＷＢＮを焼結
体中に含有させて切削工具用の焼結体を製造すると、そ
れぞれの粉体の特徴を発揮する焼結体が得られる。概し
て言うと、ｃＢＮ　′ｆｉ：含有する焼結体はｃＢＮ粒
子の形状が鋭い角分有するため、切れ味はよいが、切削
した面は粗く、また粒子にへき開性があるため欠は易込
。一方、ＷＢＮを含有する焼結体は、ＷＢＮ粒子が多結
晶の不定形体であるため、切れ味においてはややｃＢＮ
に劣るが、切削した面はｃＢＮを含む焼結体で切削した
面より面粗度は細かく、粒子にへき開性がないため欠は
難い。

そこで双方の欠点を補うべく、ＯＢＮとＷＢＮとの両者
を含有する焼結体が提案されている（０開昭５（１−７
７８５９号、特開昭５５−９７４４８号）。

特開昭５５−９７４４８号公報に開示された発明は、Ｗ
ＢＮと金属及びセラミックとを出発原料とし、焼結中に
ＷＢＨの一部をＯＢＮに相転換して両者を含有させた焼
結体である。一方特開昭５６−７７８５９号公報に開示
の発明は、出発原料とし焼結した焼結体であって、１５
〜６０体ｆＲ％が高密度相窒化ホウ素で残部がサーメッ
ト（金属とセラミック）からなる焼結体であり、焼結体
中の高密度相窒化ホウ素のうちＯＢＮが４・〜１６体積
チでＷＢＮが９６〜８４体積係からなる焼結体である。

両発明ともＣＢＮとＷＢＮとの粒子径の関係につｂては
何も触れていない。

これらの焼結体は製造が容易で、切削工具用として切削
性能、耐摩耗性及び被剛性に優れているとされているが
、被削材として、例えばチルドロール、超耐熱合金、鋳
鉄等に対しては欠損したり摩耗が大であったりして切削
性能、耐摩耗性がまだ不十分であった。

本発明者らは、主としてチルドロール、超耐熱合金、鋳
鉄などの切削に適した性質を有する高密度相窒化ホ・つ
素含有焼結体を開発ず可く研究した結果、焼結原料とし
て加える高密度相窒化ホウ素をＯＢ　Ｍ　トＷ　Ｂ　Ｎ
　（７）　２　［ｉ類トシ、しがもＯＢＮとＷＢＮの量
化、平均粒径比をある範囲内に設定すると製造が容易で
かつ前述の被剛材切削に極めて優れた性能を発揮する焼
結体が得られることをつきとめ本発明に到達した。

即ち、本発明は、高密度相窒化ホウ素００〜９６体積チ
、金属又は金属とセラミックを併せたちの４０〜５休；
１５’ｔ％からなる焼結体において、高密度相窒化ホウ
素の６０〜９５体積係がＯＢＮであり、４０〜５体積チ
がＷＢＮで、かつＯＢＮの平均粒径がＷＢＮの平均粒径
の５倍以上であることを特徴とする切削工具用高密度相
窒化ボウ、素含有焼結体であり、また前記割合の高密度
相窒化ホウ素と金属とまたは金属及びセラミックスとを
均一ニ混合し、圧力２０〜７０Ｋｂ、温度１０００℃以
上で焼結するに際し、ＯＢＮの平均粒径をＷＢＮの平均
粒径の５倍以上のものを用いることを特徴とする前記焼
結体の製造法である。

本発明のチルド日−ル等を切削するのに適した高密度相
窒化ホウ素を含有する焼結体は、少くとも６０体積チ以
上の高密度相窒化ホウ素を含有することが心安で、その
マイクロビッカース硬度は少なくとも３０００　ｋｇ／
　ｍｔｒＺ　＆好ましくは８３００に９７ｍ−以上（い
ずれも荷重］　ｋｇの常温下での測定値）である。

更に焼結に際して高密度相窒化ホウ素の粉末は、平均粒
径が違う２種以上の粉末を混合する場合、焼結体の硬度
が高く、耐摩耗性に優れ、特に平均粒径の大きい方の粉
末をＯＢＮとし、小さい方の粉末をＷＢＮとして、その
粒径比を５＝１以上とすると、それらの効果が顕著であ
る。

その理由としては、粒度の異る粉末を充填して焼結する
場合、適度の粒度俺粒度配合をすることによって、最適
光填、すなわち、粗い粉体と粗い粉体の間にＡ１１ｌｌ
かい粉体が入り込み、充填密度が上ることにより焼結状
態が改善されるからである。

次に、粗い（３ＢＮの間に細かいＷＢＮが入り込むこと
によりＯＢＮとＯＢＮとの隙間を補強し、ＣＢＮ粒子の
欠損を防止し、ＷＢＮが入らない場合は、金属又は金属
及びセラミックが隙間に入るため、より耐摩耗性を向上
させるからである。

単に高密度相窒化ホウ素の粒度配合のみを考えるならば
、粗粒のＯＢＮと微粒のＯＢＮ、粗粒のＷＢＮと微粒の
ＷＢＮ、粗粒のＷＢＮと微粒のＣＢＮという組合せも考
えられるが、実験の結果がらは粗粒のＯＢＮと微粒のＷ
ＢＮという組合せが最も優れた効果を責らすことが判明
した。これは粗粒ＣＢＮは粗粒ＷＢＮより強度が高いこ
と、微粒ＷＢＮは微粒ＯＢＮより耐摩耗性が高いことに
より・その２種の組合せが優れた効果を示すと考えられ
るからである。

また％ＯＢＮは微粒が得難く、ＷＢＮは粗粒が得難い点
からも、上記の組合せは製造上有利である。

粒度の粗いＯＢＮと細かいＷＢＮを組合わせることによ
る効果は、被剛材の面粗度が向上する点にも表われる。

これは、次のような理由によると考えられる。第１図は
ＯＢＮと金属又はＯＢＮと金属及びセラミックからなる
焼結体工具刃先部の組織を説明するための拡大図である
。図において】はＣｌ５Ｎ粒子、２は金属又は金属とセ
ラミックからなるＯＢＮ粒子間の空隙を埋める組織、８
は刃先の輪郭である。

図に示される組織形状を有する焼結体が被剛材を切削す
ると、ＯＢＮ粒子１に比べて軟かい金属又は金属とセラ
ミックからなるＯＢＮ粒子間の空隙を埋める組織２の部
分がＯＢＮ粒子１よりはるかに早く摩耗して図で示され
る輪郭８′まで後退する。そのため刃先の輪郭は当初の
直線に近い形状から、凹凸の多い形状となり、被剛材表
ｍｆは切削時にそれが転写されるため面粗度が切削開始
後すぐに粗くなる。

それに対し、ＯＢＮの他にＷＢＮを含む本発明の焼結体
の場合は、第２ＦＡに示すようにＧＢＮ粒子１′の間の
空隙に金属又は金属セラミック２′の他に、ＯＢＮと同
程度の硬度を有するＷＢＮ粒子４が充填されているため
、第１図の摩耗によって発生した凹凸の激しい輪郭ａ′
のような刃先形状は表われず、はぼ当初の形状に近い形
のまま、全体的に摩耗するため・被削粉の面粗さは細か
いままで切削が持続すると考えられる。

更に、第１図に於て、刃先の輪郭線が８′まで後退する
と、ＣＢＮｌｌ！１２子は刃先がら突出するため、応力
が集中して１Ｍ粍、欠損、脱落し易くなり、そのための
工具の損耗が早いが１．ＷＢＮを含む場合は、そのよう
なことが無いため、工具の耐久性も著しく向上する。

高密度相空化はう素含有焼結体を製造するにはＯＢＮと
ＷＢＮのみを出発原料として焼結することも不可能では
ないが、焼結条件を製造が容易な方向に持って来ること
、切削工具としての性能を優れたものとするためには、
金属あるいは金属及びセラミックを添加するのが有利で
ある。

焼結体の原料中に金属を添加する理由は、ＯＢＮやＷＢ
Ｎは２００００ａに近い高温にしないと敵方気圧の圧力
をかけても塑性流動しないため、より低い温度で流動す
る金属をＧＢＮやＷＢＮの間の空隙に流入させて埋め、
同時にＯＢＮやＷＢＮの表面と結合させて強固な焼結体
を作るためである。

また、金属に加えてセラミックを添加する理由は、結合
相である金属の強度を向上させることにより現結体全体
の強度を向上させたり、切削時の耐摩耗性を向上させる
ことにある。

加えるのに適当な金属としては、ニッケル魁コバルト、
クロム、マンガン、鉄の第１群、モリブデン、々ングス
テン、バナジウム、ニオブ、タンタルの第２群、アルミ
ニウム、マグネシウム、ケイ素、チタニウム、ジルコニ
ウム、ハフニウムの第８群が考えられる。第１群の金属
は主としてその金属自身の強度があり、かつ塑性流動性
が高いため空隙を埋めるのに適して居り、第２群の金属
は結合作用の他に結合金属の結晶粗大化を防止したり高
温強度を向上させる作用を有する。また第３群の金属は
ＯＢＮ及びＷＢＮとの親和性が強く　　　　□（３ＢＮ
及びＷＢＮと金属あるいはセラミックとの濡れを向上さ
せ強固な焼結体を作るのに有効である。

本発明に於いては金属の他にセラミックを加え　　　　
□ることができるが、加えることのできるセラミックと
しては、上記金属の酸化物、炭化物、窒化゛物及びホウ
化物の他に、炭化ホウ素がある。

本発明で、ＯＢＮ及びＷＢＮの他にどのような金属ある
いは金属とセラミックの組合わせを添加す可きかば、そ
の焼結体で加工する被剛材の種類や切削方法、あるいは
焼結条件によって定まるが、当業者であれば本発明の実
施例を参考にして容易に決定できる。

本発明に於いて、焼結体中に含まれるＷＢＨの一部分又
は全部が、焼結圧力や温度が高い場合や、それ程高くな
くても添加金属やセラミック中にＷＢＮのＯＢＮへの転
換能力を有するものがある場合、ＯＢＮに転換すること
があるが１本発明の本来目的とする微細なＷＢＮが、粗
粒のＯＢＮ粒子間の空隙を埋めるという状態を妨げない
限り差支えない。

本発明を実施する際に、高圧高温を発生する装置、いわ
ゆる超高圧装置は、本発明の製造上の要件であるｇＯ〜
７０Ｋｔ）、１０００℃以上を達成できる装置であれば
何でもよく、本発明の実施例に於いてはベルト装置を利
用した。

次に本発明を実施例によって説明する。

実施例１ 平均粒径９μｍのＯＢＮ粉９０体積係、平均粒径１μｍ
のＷＢＮ粉６体積係及びアルミニウム粉で平均粒径ｌＯ
μｍのもの３体４’ＪＲ％、ニッケル粉で平均粒径１５
μｍのもの２体槓係を均一に混合し、超硬合金製のボー
ルミルで４時間混合した。

混合した粉体を外径】６關φ・高さ９間・肉厚Ｑ、５ｍ
ｍのステンレス鋼製のカプセルに底から２朋の厚さに充
填し、その上に炭化タングステン９１噛、コバルト９％
の混合粉を６能の厚さに充填してから直径１５ｎｍφ、
厚さ９．５ｍｍのステンレス鋼の蓋をして、超高圧装置
に装入し、５０Ｋｂ１２００°Ｃの圧力、温度に１０分
間保持して焼結した。

焼結体の硬度はマイクロビ・ツカースｅ度＜ｗ＝１　ｋ
ｙ　）　テ３８００　ｋｇ　／　−”？’、顕Ｉａ境ｍ
ｉｘ検査の結果、ＯＢＮとＯＢＮとの粒子の間の空隙に
ＷＢＮと金属が入り込み一強固に焼結していた。

次に焼結体を直径１２．７＋＋＋ｍ・厚さ４．７６ｍｍ
の円板状にダイヤモンド砥石で研削加工して切削試験に
供した。被削材は直径３００關φ、長さ２０００鮨のチ
ルド銅Ａで、切り込み１．Ｑｍｓｒ、、送り０．３關／
ｒｅｖ、周速４５．２　ｍ　／　ｍｉｎの条件で乾式切
削したところ、１時間切削後のフランク摩耗は０．１８
關で一クレーター摩耗は全く認められなかった。同、被
剛材の硬度はロックウェル硬度Ｃスケール（ＨＲＣ）６
５〜６７であった。

比較例１ 実施例１のＣＢＮ９０（４：積俤とＷＢＮｆｉ体積チを
体積体積係のＯＢＮでｔδき換えた他は全く同じ実験を
行った。得られた焼結体の硬度はマイクロビッカース硬
度３１０（１９／”ｌ−で、切削試験の結果、８分間の
切削で焼結体は欠損し、以後の切削試験は行えなかった
。

笑ｊｄ例２ 平均粒径１２μｍＱ）ＣＢＮ粉６０体ａ憾、平均粒径２
μｍのＷＢＩＩ！粉２０体積チ、アルミニウム粉で平均
粒径ｌＯμｍのもの８体積係、マグネシウム粉で平均粒
径１８μｍのもの４体積チ、コバルト粉の平均粒径２０
μｍのもの２体積係、窒化チタンの平均粒径２．３μｍ
のもの１１体積係を実施例１の方法と同様の方法で均一
に混合した。

混合した粉末を実施例１と同様の方法で焼結し、得られ
た焼結体の硬度を測定したところ、マイクロビッカース
硬度で３　ｆｌ　ＯＯｋｇ　／　ｍｗ２であった〇顕微
鏡組織検査を行ったところ、ＧＢＮ粒子とＣＢＮＩＡ１
子の間の空隙にＣまアルミニウム、マグネシウムとコバ
ルトの合金及び窒化チタンならびにＷＢＮ粒子が入り込
み、強固な組織を形成していた〇淘、添加した窒化チタ
ンは、チタンをＴ１・窒素をＮとして、ＴｉＮ　００６
８の量比を有するものであった。

焼結体を実施例１に示したのと同様の形状に加工し、同
様の被削材について切削試験を行った。

切込み１．Ｂｍｍ、送り０．８　ｍｒｐｒ　／　ｒｅｖ
　、周速２３ｍ／ｍｉｎで１時間半乾式切削したところ
、フランク摩耗は０．３ｍｍで、クレータ−摩耗は認め
られながった。

比較例２ 実施例２と同様の焼結体を同様の方法で作成した。ただ
し、０ＢＮ６０体積係とＷＢＮ２０体積幅を全部平均粒
径１μｍ　のＷＢＮに置き換えた。

得られた焼結体はマイクロビッカース硬度２４００　ｋ
ｇ　／　ｍｍ２であった。実施例２と同様の切削試験を
行ったところ、５分間切削後にフランク摩耗が０．８朋
に達し、以後の切削は不可能となった。

実施例３ 平均粒径６μｍの０ＢＮ８６体積係、平均粒径１μｍの
ＷＢＮ２４体撰係、アルミニウム８体積チ、珪素４体積
、マンガン０．５体積幅、酸化アルミニウム７．５体積
係、ホウ化チ々ニウム２０体積係を実施例１と同様の方
法で混合し、焼結した。ただし、焼結の際の圧力は２５
　Ｋｂ、温度は１３００℃とした。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬度は３ａｏｏＰ
ｃ９／露−であり、ＯＢＮ粒子は、それ以外の構成材料
で取りかこまれていることが顕微鏡検査で認められた。

焼結体を十文字に切断し、頂角が９０°の扇形の一片を
２５龍角で長さ１５０ｍｍの８４５０鋼のＨＲＯ５８に
調質した柄の先端に銀ロウ付けして切削試験用のバイト
とし、切削試験に供した。被剛材としてＨＲＯ６８の硬
度に調質した５ＫＨ９種鋼の１■径１００然、長さ４Ｒ
Ｏｍｍのものを切り込みＱ、３ｍｍ％送り０．１　ｇｍ
　／　ｒｅｖ　、周速７８　ｍ　／　ｍｉｎで乾式切削
したところ、１６分後のフランク摩耗は０．２２間であ
った。

比較例３ 実施例３の実験を繰り返した。ただし、０ＢＮ３６体積
係とＷＢＮｊ２４体積係を６体積績係のＣＢＮで置き換
えた。

得られた焼結体の硬度は、マイクロビッカース硬度でａ
ｉｏｏｋｇ／ｍ−で・顕微鏡検査の緒条ＯＢＮ粒子がそ
の他の材料の構成する組織で囲まれていることが認めら
れた０ 実施例３と同様の切削試験を実施したところ、焼結体は
１分間の切削後に欠損し、以後の切削は行えなかった・ 実施例４ 平均粒径９μｍのＯＢＮ粉８粉体０体８％均粒径１μｍ
のＷＢＮ粉１０体積係、平均粒径１０μｍのアルミニウ
ム粉８体積チ、平均粒径１５μｍの鉄粉４体積チ、平均
粒径２０μｍのクロム粉２．５体積係、平均粒径２２μ
ｍのモリブデン粉０．５体積係を均一に混合し、実施例
１の方法と同様の方法で焼結した。ただし、その１際の
焼結圧力、：温度は４２Ｋｂ％１４５０℃とした。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬度は、８’１０
０ｋｇ／−で、実施例１と同様の切削試験を行ったとこ
ろ、１時間切削後のフランク摩耗は０．１７綱で、クレ
ータ−摩耗は認められなかった。

比較例４ 実施例４と同様の方法で焼結体を伶成し切削試験を行つ
永０ただし焼結体組成中のＷＢＮを同じ粒度のＯＢＮで
置き換えて実施した。焼結体の硬度は８６００　ｋｇ／
ｍ−で、１時間切削後の７ランク摩耗は０．５５ｍ５＋
で・クレータ−摩耗の発生が認められた。

実施例５ 平均粒径２μｍの０ＢＮ６０体積優、平均粒径０．３．
ａｍのＷＢＮ８５体積係、平均粒径１６μｍのチタン２
体＄Ｊ［、平均粒径３μｍのジルコニウム１．５体積係
、バナジウム０．５体積鴫を均一に混合し、実施例１と
同様の方法で焼結した。得られた焼結体のマイクロビッ
カース硬度は８９００　ｋｇ　／　ｗｔｍ”で、実施例
３と同様の切削試験を行ったところ、１６分後のフラン
ク摩耗は０　＊　１８　ｍ”であった。

比較例５ 実施例５の実験を繰り返した。ただし、高密度相窒化ホ
ウ素の全部を平均粒径１μｍのＷＢＮで置き換えて実施
した。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬変は２３００　
ｋｇ　７ｍｍ２で実施例３と同様の切削試験を行ったと
ころ、１分で欠損した。

実施例６ 平均粒径６μｍの０ＢＮ５０体［１，平均粒径０．５μ
ｍのＷＢＮ３２体積係、炭化タングステン８体積係、炭
化ニオブ３体積係、炭化タンクル２体ＭＲ％、ハフニウ
ム３体積伽、コバルト２体積チ、を均一に混合し、実施
例１と同様にして焼結した。ただし、焼結圧力を６５Ｋ
ｂ、温度を１．５８０℃とした。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬度は、３９００
　ｋｇ　／　ａｎβで実施例１と同様の切削試験を行っ
たところ、１時間切削後の７ランク摩耗は０．１９ｍｍ
でクレータ摩耗は認められなかった。

比較例６ 実施例６の高密度相窒化ホウ素の全部を平均粒径６μｍ
のＯＢＨに１Ｎき換えて、後は同様にして焼結体を作成
した。得られた焼結体のマイクロビッカース硬度はａ　
７０　Ｑｋｇ／ｍ＋Ｉ＋２テ１％Ｉ１ｍ例１ト同様の切
削試験を行ったところ、８ｏ分切削後に面粗さが極端に
悪化し、以後の切削はできなくなった。フランク摩耗は
１間以上に達し、大きなりレータ−摩耗が認められた〇 実施例７ 実施例６の実験を繰返した。ただし、高密度相窒化ホウ
素の部分を平均粒径１５μｍの０ＢＮ５０体積憾・平均
粒径２μｍのＷＢＮ２０体積係、平均粒径０．８μｍの
ＷＢＮ１ｇ体積係で置均粒えて実施１、した。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬度は、＋ｉｏｏ
ｋｇ／ｍ−で、実施例１と同様の切削試験を行ったとこ
ろ、１時間切削後のフランク摩耗は０．１Ｑｍｍで、ク
レータ−摩耗は認められなかった〇比較例７ 実施例７の実験を繰り返した。ただし高密度窒化ホウ素
の全てを平均粒径１５μｍのＯＢＮで置き換えて行った
。

得られた焼結体のマイクロビッカース硬度ハａ９ｏｏｋ
ｇ／−で、実施例１と同様の切削試験を行ったところ、
４０分で欠損した。

以上詳細に説明したように・本発明は・２種類の高密度
相窒化ホウ素、即ちＷＢＮとＯＢＮと特定の粒度関係を
有するものを特定の組成範囲で金属あるいは金属とセラ
ミックと組合せて配合し。

焼結することにより、従来より容易に製造でき、従来に
ない耐久性と、優れた仕上りで難削材を切削できる焼結
体が得られ、産築上極めて有用な発明である。

【図面の簡単な説明】

第１図はＯＢＮと金属と又は金属及びセラミックとから
なる焼結体工具刃先部の組織を説明するための拡大図・ 第２図は本発明の焼結体を用いた切削工具の刃先部の組
織を説明するための拡大図である。 】、】′・・・ＯＢＮ粒子％２，２′・・・金属又は金
属とセラミックからなるＯＢＮ粒子間の空隙を埋める組
織・３．３／　　、３′・・・刃先の輪郭、４・・・Ｗ
ＢＮ粒子。 特許出願人　日本油脂株式会社 手続補正書 昭和５８年８月１２日 １、事件の表示 昭和５７年　特　許　願第１７２６９６号２、発明の名
称 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 （４，３４）日本油脂株式会社 外１名 ５゜ １、明細書第１頁第４行〜第２頁第３行を下記の如く訂
正する。 ［２、特許請求の範囲 Ｌ　高密度相窒化ホウ素６０〜先土体積％、金属又は金
属とセラミックとを併せたちの４０〜５体檀％からなる
焼結体において、高密度相窒化ホウ素の６０〜９５体積
％が立方晶系窒化ホウ素であり、４０〜５体積％がウル
ツ鉱型窒化ホウ素で、かつ、立方晶系窒化ホウ素の平均
粒径がウルツ鉱型窒化ホウ素の平均粒径の５倍以上であ
ることを特徴とする切削工具用高密度相窒化ホウ素含有
焼結体。 ２　立方晶系窒化ホウ素６０〜９５体積％及びウルツ鉱
型窒化ホウ素４０〜５体積％からなる高密度相窒化ホウ
素６０〜９５％と、金属又は金属とセフ（ツクとを併せ
たものを４０〜５体積％とを均一に混合し、圧力２θＫ
ｂ〜７０Ｍｂ、温度１．ＱＯＯ°Ｃ以上で焼結するに際
し、立方晶ＡＭ化ホウ素の平均粒径をウルツ鉱型窒化ホ
ウ１素の平均粒径の５倍以上のものを用いることを特徴
とする切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体の製造
法。」 手続補正書 昭和５８年１１月　４３日 １、事件の表示 昭和５７年　相　許　願第１７２１３９Ｇ　号２、発明
の名称 切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体およびその製
造法３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 （４，３４・）日本油脂株式会社 す。 ６、補正の対象明細書の「特許請求の範囲」　「発明の
詳細な説明」の欄（１）昭和５８年８月１２日寸提出し
た「手続補正書ｌ」第２頁第３行〜第３頁第４行をざら
にＦ記の如く訂正する。 「２、特許請求の範囲 Ｌ　高密度相窒化ホウ素６０〜９５体債％金民又は金属
とセラミックと全併せ１こもの４０〜５体積％からなる
焼結体において、高密度相窒化ホウ素の６０〜９５体積
％が立方晶系窒化ホウ素であり、４０〜５体檀％がウル
ツ鉱型窒化ホウ素で、かつ、立方晶系窒化ホウ素の平均
粒径がウルツ鉱型窒化ホウ素の平均粒径の５倍以上であ
ることを特徴とする切削工具用高密度相窒化ホウ素含有
焼結体。 λ　立方晶系窒化ホウ素６０〜９５体積％及びウルツ鉱
型窒化ホウ禦４０〜５体積％からなる高密度相窒化ホウ
素６０〜 ９５体積％と、金属又は金属とセラミツりと２併せたも
のを４０〜５体積％とを均一に混合し、圧力２０Ｋｂ、
７０Ｋｂ。 湿度１，０υ０°Ｃ以上で焼結するに際し、立方晶系窒
化ホウ素の平均粒径をウルツ鉱型窒化ホウ素の平均粒径
の５倍以上のものを用いることを特徴とする切削工具用
高密度４［］窒化ポウ１含有焼結体の１１４造−１法。 」 （２）明細書第２Ｃ丁第１５行ｒ　ｗＢＮ　Ｊをｒ　Ｗ
ＢＮ　Ｊに訂１正し、 同頁第１８行「ＪｏＩＩｍ」を「］ＯｎｍＪに訂正する
。 （３）同第３頁第２行ｒ　Ｃ！ｌあるいはｗＢＮ　Ｊを
ｒ　ＯＢＮあるし）ＯゴＷＪ３Ｎ　Ｊに８丁正し、同頁
第５行［ｃＢＮ　ＪをＪ　ＯＢＮ　Ｊに訂正し、同頁＠
６行ｒ　ＯＢＮ　Ｊをｊ　ＯＢＮ　Ｊに訂正し、同頁第
８行ｒ　ｗＢＮ　Ｊをｒ　ＷＢＮ　Ｊに訂正し、同頁第
９行ｒ　ｗＢＮＪを「ＷＢＮＪに訂正し、同頁第１０行
［ＣＢＮ　Ｊをｒ　ＯＢＮ　Ｊに訂正し、同頁第１１行
［ＯＢＮ　Ｊを「ＣＢＮ」に８］正する。 （４）同第４頁第１】行「被削性」牙「加工性」に訂正
する。 （５）同第１５頁第１０「又は全部」を削除する。 （６）同第１２頁第１０〜１１行「９１％」を「９１取
ｉＪｔ％」に訂正し、 同頁第１１行１９％」を「９重＝辰％」に訂正する。 （７）同第１５頁第１０行「４体積」を「４体積％」に
訂正する。 同頁第１２行「−ｍ−焼結した。」の次に下記の如く加
入する。 「なお、用いた前記金属の平均粒径は１０μｍ以下とし
、前記金属化合物の平均粒径は３μｎ１以下とした。」 （８）同第１６頁＠９〜１０行「　実１；％例３の一一
一６０体積％の−１を、１−　高密吐相窒化ホウ素の全
部を実施例３で用いたとｌ１７１じ」に訂正する。 （９）同第１８ＩＡ第８行「バナジウム」を、［平均位
１・・径１０μｍ以−Ｆのバナジウム」に訂正する・（
１０）同第１９す（第１行ｒ　−−−した０」と「ただ
し・」の間に下記の如く加入する。 「なお、用いた前記金属の平均粒径は１０μｍ以下とし
、前記余聞化合物の平均粒径Ｇま３μｍ以下とした。」

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　高密度相電比ホウ緊６ｏ〜９６体積係、金属又は金
   属とセラミックとを併せたもの４０〜５体稍％からなる
   焼結体において、高密度相窒化ホウ素の６０〜９５体積
   うが立方菌糸窒化ホウ素であり、４０〜５体積チがウル
   ツ鉱型窒化ホウ素で、かつ、立方菌糸窒化ホウ素の平均
   粒径がウルツ鉱型窒化ホウ素の平均粒径の５倍以上であ
   ることを特徴とする切削工具用高密度相窒化ホウ素含有
   焼結体。 ２　立方晶系窒化ホウ素６０〜９５体積係及びウルツ鉱
   型窒化ホウ素４０〜５体積チからなる高密度相窒化ホウ
   素６０〜９５％と、金属又は金属とセラミックとを併せ
   たものを４０〜５体積チとを均一に混合し、圧力２０Ｋ
   ｂ〜〜７０Ｍｂ、温度１，０００”Ｃ以上で焼結するに
   際し、立方晶系窒化ホウ素の平均粒径をウルツ鉱型窒化
   ホウ素の平均粒径の５倍以上のものを用することを特徴
   とする切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体の製造
   法。