JPS5966912A - 巾変動の大きな連続鋳造スラブの熱間巾調整圧延方法 - Google Patents
巾変動の大きな連続鋳造スラブの熱間巾調整圧延方法Info
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- JPS5966912A JPS5966912A JP57176654A JP17665482A JPS5966912A JP S5966912 A JPS5966912 A JP S5966912A JP 57176654 A JP57176654 A JP 57176654A JP 17665482 A JP17665482 A JP 17665482A JP S5966912 A JPS5966912 A JP S5966912A
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- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
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- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ｔま熱間粗圧延において、巾変動の大きな連続鋳
造スラブを均一な１］に調整する圧延方法に関する。
造スラブを均一な１］に調整する圧延方法に関する。
従来、巾変動の大きな連続鋳造スラブはスラブ公称中の
変更後または巾切シ後に圧延するのが一般的であった。
変更後または巾切シ後に圧延するのが一般的であった。
このうち前者はスラブの巾変動量が比較的小さい場合で
、圧延に支障のない様適正な公称中に変更し圧延するも
のであシ、後者はスラブの中変動量が大きな場合でｌＪ
変動部を切ジすてて均一なスラブにした後圧廷するもの
である。
、圧延に支障のない様適正な公称中に変更し圧延するも
のであシ、後者はスラブの中変動量が大きな場合でｌＪ
変動部を切ジすてて均一なスラブにした後圧廷するもの
である。
この従来方法のうちスラブ巾変動証が大きく、巾切シを
必要とするものは切シ捨て部発生による歩留ロスが大き
く、又、切断のために前工程の連続鋳造ラインから熱間
圧延工程への直送が困難で加熱炉の燃料原単位面でも不
利である等の欠点を有していた。
必要とするものは切シ捨て部発生による歩留ロスが大き
く、又、切断のために前工程の連続鋳造ラインから熱間
圧延工程への直送が困難で加熱炉の燃料原単位面でも不
利である等の欠点を有していた。
本発明は上記欠点を解消する圧延方法を提供するもので
あり、スラブの巾情報をもとに単一スラブの巾変動振か
ら粗圧延後はぼ均一なコイル中になるべく、中圧下弼、
を算出し、その巾圧下量を得ることの出来るコイルに引
き当てて圧延するもので、その特徴は熱間粗圧延におけ
る連続鋳造スラブの巾調整圧延方法において、巾変動の
大きなスラブの巾を測定し、該測定結果よｐ熱間圧延に
必鮫なｒｌＪ情報を算出し、該算出結果よシ製品−２て
許容される中変動量をもとに最適中圧下量を法定し、該
圧下量をもとに各粗圧延機の最適圧下量を設定、指示し
てカリバー付垂直スクールブレーカ−及び粗圧延機のエ
ツジヤ−で許容１］に圧延することを特徴とする小変動
の大きな連続鋳造スラブの熱間中調整圧延方法にある。
あり、スラブの巾情報をもとに単一スラブの巾変動振か
ら粗圧延後はぼ均一なコイル中になるべく、中圧下弼、
を算出し、その巾圧下量を得ることの出来るコイルに引
き当てて圧延するもので、その特徴は熱間粗圧延におけ
る連続鋳造スラブの巾調整圧延方法において、巾変動の
大きなスラブの巾を測定し、該測定結果よｐ熱間圧延に
必鮫なｒｌＪ情報を算出し、該算出結果よシ製品−２て
許容される中変動量をもとに最適中圧下量を法定し、該
圧下量をもとに各粗圧延機の最適圧下量を設定、指示し
てカリバー付垂直スクールブレーカ−及び粗圧延機のエ
ツジヤ−で許容１］に圧延することを特徴とする小変動
の大きな連続鋳造スラブの熱間中調整圧延方法にある。
以下、本発明を図面をもとに一実施例に基づいて詳細Ｉ
Ｋ説明する。第１図は本発明での巾変動量と１〕圧下量
の定義について示したもので、Ａは＋１３変動の大きな
圧延前のスラブ、Ａ′は粗圧延後のコイルである。Ｗｌ
は小変動スラブの最大ｍｌ］、Ｗ２は小変動スラブの最
小巾、Ｒ３は粗圧延後の目標コイル中を示す。ここでス
ラブの巾変動量はＷｌ−Ｒ２で表わし、中圧下箪はＷｔ
−Ｗ、で戎わす。
Ｋ説明する。第１図は本発明での巾変動量と１〕圧下量
の定義について示したもので、Ａは＋１３変動の大きな
圧延前のスラブ、Ａ′は粗圧延後のコイルである。Ｗｌ
は小変動スラブの最大ｍｌ］、Ｗ２は小変動スラブの最
小巾、Ｒ３は粗圧延後の目標コイル中を示す。ここでス
ラブの巾変動量はＷｌ−Ｒ２で表わし、中圧下箪はＷｔ
−Ｗ、で戎わす。
第２図はスラブ巾変動量と粗圧延後のコイル巾変動量の
関係を３フイート材（最大ｒｔｌ ）を例にとり圧下量
毎に計算した結果を示したものである。
関係を３フイート材（最大ｒｔｌ ）を例にとり圧下量
毎に計算した結果を示したものである。
１】圧下量（ΔＷ）を大きくとるほど粗圧延後のコイル
中変動岱を小さく出来ることが判った。即ち、均一なコ
イル巾になることを示している。このことは巾広の５フ
イート材、７フイート材についても同様の結果が得られ
る。図中黒丸（り印は実スラブによる圧延結果であり、
計算結果とよく一致していることが判る。
中変動岱を小さく出来ることが判った。即ち、均一なコ
イル巾になることを示している。このことは巾広の５フ
イート材、７フイート材についても同様の結果が得られ
る。図中黒丸（り印は実スラブによる圧延結果であり、
計算結果とよく一致していることが判る。
第３図はスラブ巾変動量と粗圧延後のコイル巾を均一に
するために必要な圧下量との関係を第２図の関係をもと
に各巾毎に計算したものである。縦軸の圧下量は中央部
の巾変動量、先尾端部の巾落込み量を考慮した圧下量で
、小変動が一般材の圧延後の巾許容範囲６ ｎ″／ｍ／
ｍ以内におさめるだめの必要な圧下量を示す。各巾とも
同一の傾向で広巾になるほど許容範囲におさえるために
大きな圧下量が必要である。圧下量は線の下側では小変
動がまだのこシ、許容範囲に入らないので、線よシ上側
＋１０シｍぐらいの範囲にとることが望ましい。この関
係を粗圧延後のコイル巾に引き当て時に適用することに
ょシ従来方法の巾切りをなくすことが出来る。
するために必要な圧下量との関係を第２図の関係をもと
に各巾毎に計算したものである。縦軸の圧下量は中央部
の巾変動量、先尾端部の巾落込み量を考慮した圧下量で
、小変動が一般材の圧延後の巾許容範囲６ ｎ″／ｍ／
ｍ以内におさめるだめの必要な圧下量を示す。各巾とも
同一の傾向で広巾になるほど許容範囲におさえるために
大きな圧下量が必要である。圧下量は線の下側では小変
動がまだのこシ、許容範囲に入らないので、線よシ上側
＋１０シｍぐらいの範囲にとることが望ましい。この関
係を粗圧延後のコイル巾に引き当て時に適用することに
ょシ従来方法の巾切りをなくすことが出来る。
第４図は第３図、第２図の関係を用いて巾変動月を実際
に圧延する場合のスラブ巾の情報フローとｒｌｊ変動材
のコイル引き当てフローを示したもので、１は熱間圧延
の前工程（連続鋳造ライン）で発生したｒｌｊ変動スラ
ブである。このスラブの巾を前工程での巾検出器２で連
続的に測定する。３〜６はη１算機群で、４，５は各工
程間を結ぶ生産管理用の計算機であシ、４は前工程用の
計算機、５は熱間圧延工程用の計算機である。３，６は
各工程のオンラインプロセス計算機であυ、３は前工程
用、６は熱間圧延工程用のものである。７は熱間圧延工
程を示しておシ、８は加熱炉群、９はカリバー付垂直ス
ケールブレーカ−（ＶＳＢ ’） テ巾大圧下が出来る
ようミルモーターをパワーアップするとともにリバース
圧延を可能としたものである。
に圧延する場合のスラブ巾の情報フローとｒｌｊ変動材
のコイル引き当てフローを示したもので、１は熱間圧延
の前工程（連続鋳造ライン）で発生したｒｌｊ変動スラ
ブである。このスラブの巾を前工程での巾検出器２で連
続的に測定する。３〜６はη１算機群で、４，５は各工
程間を結ぶ生産管理用の計算機であシ、４は前工程用の
計算機、５は熱間圧延工程用の計算機である。３，６は
各工程のオンラインプロセス計算機であυ、３は前工程
用、６は熱間圧延工程用のものである。７は熱間圧延工
程を示しておシ、８は加熱炉群、９はカリバー付垂直ス
ケールブレーカ−（ＶＳＢ ’） テ巾大圧下が出来る
ようミルモーターをパワーアップするとともにリバース
圧延を可能としたものである。
１０はＡ１粗圧延機（Ｒ１）、１１はＡ３粗圧延機（Ｒ
３）で、１２はＲ３に取付けたエツジ−ロール（Ｅｓ
）である。粗圧延工程は通常Ｒ６ぐらいまであり、９以
降を粗圧延工程と称す。
３）で、１２はＲ３に取付けたエツジ−ロール（Ｅｓ
）である。粗圧延工程は通常Ｒ６ぐらいまであり、９以
降を粗圧延工程と称す。
次に本発明の圧延方法の動作について説明する。
小変動スラブ１の長さ方向の巾を巾検出器２で測定し、
その結果を前工程計算機３に収集する。収集した情報は
４の前工程の生産管理用の計算機で熱間圧延に必要な巾
情報（最大中と最小［１））を算出し、その情報を熱間
圧延工程の生産管理用の計算機５に入力する。計算機５
では入力された１Ｊ情報をもとに第３図の関係から粗圧
延後の巾を均一にするために必要な巾圧下量を算出し、
当該圧下量を得ることの出来るコイルにオンラインで引
き当てる。
その結果を前工程計算機３に収集する。収集した情報は
４の前工程の生産管理用の計算機で熱間圧延に必要な巾
情報（最大中と最小［１））を算出し、その情報を熱間
圧延工程の生産管理用の計算機５に入力する。計算機５
では入力された１Ｊ情報をもとに第３図の関係から粗圧
延後の巾を均一にするために必要な巾圧下量を算出し、
当該圧下量を得ることの出来るコイルにオンラインで引
き当てる。
さらに熱間圧延工程のプロセス計算機６に同様の情報を
入力して、ここで各粗圧延機の最適中圧下量を設定し、
各圧延機に指示して圧延を行うものである。その場合Ｖ
ＳＢのリバース圧延（通常３）やス）でほぼ小変動をお
さえる程度の大圧下を行う。
入力して、ここで各粗圧延機の最適中圧下量を設定し、
各圧延機に指示して圧延を行うものである。その場合Ｖ
ＳＢのリバース圧延（通常３）やス）でほぼ小変動をお
さえる程度の大圧下を行う。
プロセス計算機６からＲ１＋ Ｒ３・・・に入力される
情報は厚みの圧下情報である。
情報は厚みの圧下情報である。
実際の小変動スラブで本発明を適用した圧延例を第５図
に示す。次表はこのときのＶＳＢと各粗圧延機のノヤス
スケジュールを示すものである。
に示す。次表はこのときのＶＳＢと各粗圧延機のノヤス
スケジュールを示すものである。
スラブ厚２１０論
ｒｌＪ変動制の寸法は最大中が１５２０ ｎ１／ｍ 、
最小中が１４７０″／′ｍ１厚さ２１０″／／ｌｎであ
る。当該スラブの中度動景は５０７ｍであるから、これ
を粗圧延後に均一なコイルを得るための必要なｒｌＪ圧
下量は第３図の関係よ、ｊｌ） ９０ Ｗ／ｍ以上必要
で必シ、ここで中圧上量を１００″／／ｍとして、Ｖｓ
Ｂで１パスあだＤ ３０１ｎ／ｍ以上で３パス圧延した
。ＥＢ −、−Ｅ６ テは一般材の圧下量とほぼ等しい
圧下量で圧延した。
最小中が１４７０″／′ｍ１厚さ２１０″／／ｌｎであ
る。当該スラブの中度動景は５０７ｍであるから、これ
を粗圧延後に均一なコイルを得るための必要なｒｌＪ圧
下量は第３図の関係よ、ｊｌ） ９０ Ｗ／ｍ以上必要
で必シ、ここで中圧上量を１００″／／ｍとして、Ｖｓ
Ｂで１パスあだＤ ３０１ｎ／ｍ以上で３パス圧延した
。ＥＢ −、−Ｅ６ テは一般材の圧下量とほぼ等しい
圧下量で圧延した。
その結果粗圧延後のコイル中央部の中度動量、先尾端部
の中落込み量ともに５″′／ｍ以内であシ、許容範囲内
の均一なｒ１〕のコイルが得られた。
の中落込み量ともに５″′／ｍ以内であシ、許容範囲内
の均一なｒ１〕のコイルが得られた。
以上、各熱間圧延機の特性にょシ、第３図の関係即ち、
スラブ巾変動量に対する必要な中圧上量の値は異なるが
、本発明の圧延方法を適用することにより、粗圧延後の
コイル段階で均一な巾を得ることが出来るものである。
スラブ巾変動量に対する必要な中圧上量の値は異なるが
、本発明の圧延方法を適用することにより、粗圧延後の
コイル段階で均一な巾を得ることが出来るものである。
従来のスラブ巾変動部を切シ捨てることも必要なく、連
続鋳造ラインから熱間圧延工程へ直送することも出来、
歩留向上、燃料原単位の向上に大きくを与するものであ
る。
続鋳造ラインから熱間圧延工程へ直送することも出来、
歩留向上、燃料原単位の向上に大きくを与するものであ
る。
第１図（ａ） （ｂ）は本発明における中度動量と＋１
］圧下量の定義についての説明図、第２図はスラブ［１
ｊ変動量と粗圧延後のコイル巾変動量の関係を示す図、
第３図はスラブｒｌｊ変動量と圧延後の巾を均一にする
ために必要な中圧上量の関係を示す図、第４図は第２図
と第３図の関係を用いて１〕変動材を実際に圧延する場
合のスラブｒｌ〕の情報フローと中度動徊のコイル引き
当てフローを示す図、第５図は粗圧延後の長さと巾の関
係を示す図である。 １：中度動スラブ、 ２：巾検出器、３〜６：計算
機群、 ７：熱間圧延工程、９ニスケールブレーカ
−１ １０：扁１粗圧延機、 １１：Ａ３粗圧延機。 −７；
］圧下量の定義についての説明図、第２図はスラブ［１
ｊ変動量と粗圧延後のコイル巾変動量の関係を示す図、
第３図はスラブｒｌｊ変動量と圧延後の巾を均一にする
ために必要な中圧上量の関係を示す図、第４図は第２図
と第３図の関係を用いて１〕変動材を実際に圧延する場
合のスラブｒｌ〕の情報フローと中度動徊のコイル引き
当てフローを示す図、第５図は粗圧延後の長さと巾の関
係を示す図である。 １：中度動スラブ、 ２：巾検出器、３〜６：計算
機群、 ７：熱間圧延工程、９ニスケールブレーカ
−１ １０：扁１粗圧延機、 １１：Ａ３粗圧延機。 −７；
Claims (1)
- 熱間粗圧延における連続鋳造スラブの巾調整圧延方法に
おいて、巾変動の大きなスラブの巾を測定し１、該測定
結果よ多熱間圧延に必要な巾情報を算出し、該算出結果
より製品として許容される巾変動錆をもとに最適中圧下
量を決定上、該圧下量をもとに各粗圧延機の最適圧下量
を設定、指示してカリバー付垂直スクールブレーカ−及
び粗圧延機のエッノヤーで許容中に圧延することを特徴
とする１ｊ変動の大きな連続鋳造スラブの熱間中調整圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57176654A JPS5966912A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 巾変動の大きな連続鋳造スラブの熱間巾調整圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57176654A JPS5966912A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 巾変動の大きな連続鋳造スラブの熱間巾調整圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966912A true JPS5966912A (ja) | 1984-04-16 |
Family
ID=16017354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57176654A Pending JPS5966912A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 巾変動の大きな連続鋳造スラブの熱間巾調整圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966912A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2565134A1 (fr) * | 1984-05-30 | 1985-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Procede pour regler un ecartement de finition des bords dans un laminoir |
| CN102553940A (zh) * | 2010-12-10 | 2012-07-11 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种应用炉前测宽仪进行板坯宽度控制的方法 |
| CN104415972A (zh) * | 2013-08-30 | 2015-03-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种粗轧带钢宽度的综合自适应控制方法 |
| CN105583238A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-18 | 东北大学 | 一种热轧带钢宽度预测方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5090560A (ja) * | 1973-12-13 | 1975-07-19 | ||
| JPS5484851A (en) * | 1977-12-17 | 1979-07-06 | Toshiba Corp | Control of rolling machine |
-
1982
- 1982-10-07 JP JP57176654A patent/JPS5966912A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS60255209A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧延機におけるエツジヤ開度制御方法 |
| US4672830A (en) * | 1984-05-30 | 1987-06-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of controlling an edging opening in a rolling mill |
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