JPS596755B2 - サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS596755B2 JPS596755B2 JP4498875A JP4498875A JPS596755B2 JP S596755 B2 JPS596755 B2 JP S596755B2 JP 4498875 A JP4498875 A JP 4498875A JP 4498875 A JP4498875 A JP 4498875A JP S596755 B2 JPS596755 B2 JP S596755B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- carbonate
- welding
- bead
- submerged
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はサプマージアーク溶接に用いられるフラックス
に関するものである。
に関するものである。
一般にサブマージアーク溶接用フラックスは良好な溶接
作業性をもつことが要求される。
作業性をもつことが要求される。
すなわち、できるだけ広い溶接条件範囲で、アークが安
定でビード形状が良好となり、ピット、ブローホール、
ワレなどの欠陥のない溶接が能率よくできることが要求
される。しかし、最近各種の高張力鋼、低温用鋼など高
級鋼の使用が多くなり、溶接部に特に高い切欠き靭性と
か、耐水素ワレ性などが要求される場合が多くなつて、
これらの性能を満足させるために前記溶接作業性がある
程度犠牲にされるようになつている。
定でビード形状が良好となり、ピット、ブローホール、
ワレなどの欠陥のない溶接が能率よくできることが要求
される。しかし、最近各種の高張力鋼、低温用鋼など高
級鋼の使用が多くなり、溶接部に特に高い切欠き靭性と
か、耐水素ワレ性などが要求される場合が多くなつて、
これらの性能を満足させるために前記溶接作業性がある
程度犠牲にされるようになつている。
すなわち、例えば高い切欠き靭性を目的とするような場
合、フラックスの組成は酸素ポテンシャルの低くなるよ
うな組成（例えば高塩基性なものにするとか、ＳｉＯ２
、Ｍｎ０を低くしてＣａＦ２を多量に含有させるなど）
によつて溶接金属中の酸素含有量を下げたものにせざる
を得ない。
合、フラックスの組成は酸素ポテンシャルの低くなるよ
うな組成（例えば高塩基性なものにするとか、ＳｉＯ２
、Ｍｎ０を低くしてＣａＦ２を多量に含有させるなど）
によつて溶接金属中の酸素含有量を下げたものにせざる
を得ない。
しかし、このような組成的制限もしくは選択は溶接作業
性の面からは極めて悪く、狭い溶接条件範囲でしか良好
なビードが得られないなどの問題が生じる。この他、切
欠き靭性以外の特定の性能を要求されるケースは多くあ
るが、切欠き靭性の場合と同様一般に溶接作業性が犠牲
にされるのが通常であり・実際に市場に出されている高
級鋼用サブマージアーク溶接用フラックスは不満足な溶
接作業性で甘んじているのが現状である。本発明はこれ
ら高張力鋼、低温用鋼など高級鋼に必要とされる諸性能
を劣下させることなく溶接作業性を改善したサブマージ
アーク溶接用フランクズで１００メッシュ篩上が３０チ
（重量）以下でかつ２００メッシュ部下が７０チ（重量
）以上の粒度の炭酸塩を２００メッシュ篩上が７０％（
重量）以上の粒度の溶融型フラックスの一部または全部
に無機質結合剤を使用して付着コーテイングし、該フラ
ツクス中の炭酸塩は全フラツクス量の０．５〜６（重量
）％にしたことを特徴とするサブマージアーク溶接用フ
ラツクスである。
性の面からは極めて悪く、狭い溶接条件範囲でしか良好
なビードが得られないなどの問題が生じる。この他、切
欠き靭性以外の特定の性能を要求されるケースは多くあ
るが、切欠き靭性の場合と同様一般に溶接作業性が犠牲
にされるのが通常であり・実際に市場に出されている高
級鋼用サブマージアーク溶接用フラックスは不満足な溶
接作業性で甘んじているのが現状である。本発明はこれ
ら高張力鋼、低温用鋼など高級鋼に必要とされる諸性能
を劣下させることなく溶接作業性を改善したサブマージ
アーク溶接用フランクズで１００メッシュ篩上が３０チ
（重量）以下でかつ２００メッシュ部下が７０チ（重量
）以上の粒度の炭酸塩を２００メッシュ篩上が７０％（
重量）以上の粒度の溶融型フラックスの一部または全部
に無機質結合剤を使用して付着コーテイングし、該フラ
ツクス中の炭酸塩は全フラツクス量の０．５〜６（重量
）％にしたことを特徴とするサブマージアーク溶接用フ
ラツクスである。
以下に本発明の数値範囲の限定理由につき説明する。本
発明は細粒の炭酸塩（例えばＣａｃＯ３、ＢａｃＯ３、
ＭｆＣＯ３など）を比較的粗粒の溶融型フラツクスに添
加しているのが一つの特徴である。
発明は細粒の炭酸塩（例えばＣａｃＯ３、ＢａｃＯ３、
ＭｆＣＯ３など）を比較的粗粒の溶融型フラツクスに添
加しているのが一つの特徴である。
これによつてビード表面、止端部などにホックマークな
どを生ずることなく前記溶接作業性が改善される。微粉
〜細粒の炭酸塩は溶接時アークが近接すると容易に分解
しＣＯ２ガスを発生し、このガス発生によりアークが安
定し、広い溶接条件範囲でホックマークなどを生ずるこ
となく良好なビード形成能を与える。また、ベース粒度
を比較的粗粒にすることにより発生したＣＯ２ガスの逸
出が定常的になり、ビード形成能をさらに良好とする。
この場合の炭酸塩の粒度は１００メツシユ篩上の如くの
粗粒のものは３０％以下でまた、２００メツシユ篩下は
７０％以上ある必要がある。また、ベースとなる溶融型
フラツクスの粒度は２００メツシユ篩上が７０％以上と
比較的粗粒である必要がある。これらの条件が満足され
ないとビード表面および止端部にホックマークが生じた
り、十分良好なビード形袂が得られない。
どを生ずることなく前記溶接作業性が改善される。微粉
〜細粒の炭酸塩は溶接時アークが近接すると容易に分解
しＣＯ２ガスを発生し、このガス発生によりアークが安
定し、広い溶接条件範囲でホックマークなどを生ずるこ
となく良好なビード形成能を与える。また、ベース粒度
を比較的粗粒にすることにより発生したＣＯ２ガスの逸
出が定常的になり、ビード形成能をさらに良好とする。
この場合の炭酸塩の粒度は１００メツシユ篩上の如くの
粗粒のものは３０％以下でまた、２００メツシユ篩下は
７０％以上ある必要がある。また、ベースとなる溶融型
フラツクスの粒度は２００メツシユ篩上が７０％以上と
比較的粗粒である必要がある。これらの条件が満足され
ないとビード表面および止端部にホックマークが生じた
り、十分良好なビード形袂が得られない。
本発明はまた細粒炭酸塩をたとえば水ガラス等のごとき
無機質結合剤でベースとなる溶融型フラツクスに付着さ
せているのが特徴であるが、これによつて主に細粒炭酸
塩と粗粒ベースフラツクスの作業時の粒度偏析を防止す
る効果があり、極めて安定した良好な溶接作業性が得ら
れる。
無機質結合剤でベースとなる溶融型フラツクスに付着さ
せているのが特徴であるが、これによつて主に細粒炭酸
塩と粗粒ベースフラツクスの作業時の粒度偏析を防止す
る効果があり、極めて安定した良好な溶接作業性が得ら
れる。
この炭酸塩の付着コーテイングの方法としてはまずベー
スフラツクスとなる溶融型フラツクスの表面が全体にぬ
らされる程度に水ガラスのごとき無機質結合剤を添加混
合し、そのあと微粉の炭酸塩を添加混合する。この場合
、普通のボンドフラツクス製造のごとく結合剤添加前に
溶融型フラツクスと炭酸塩を添加混合すると炭酸塩同志
が結合粒化したりしてホックマーク発生の限因となる。
しかし、ベースフラツクスと炭酸塩の粒度が粗粒と微粉
というように完全にわかれるようにした場合は始めから
両者を混合して後、無機質結合剤を添加しても前記問題
は起らない。本発明の場合の結合剤の添加量はベースフ
ラツクスが粗粒であるため普通の微粉の原材料を使用す
るポンドフラツクスの場合と比べて１／５〜１／２０で
極めて少量ですみ４００℃〜６００℃で焼成したあとの
吸湿量は極めて少なく問題とはならない。また結合剤と
しては水ガラスの他、アルミン酸ソーダなども十分使用
可能である。炭酸塩の添加量は６（Ｆ６を超えて添加す
るとフラツクスに酸化性傾向がみられるようになり、機
械的性能が低下するので好ましくなくまた、０．５（：
ｆｌ）未満の添加では溶接作業性改善効果はほとんどみ
られない。
スフラツクスとなる溶融型フラツクスの表面が全体にぬ
らされる程度に水ガラスのごとき無機質結合剤を添加混
合し、そのあと微粉の炭酸塩を添加混合する。この場合
、普通のボンドフラツクス製造のごとく結合剤添加前に
溶融型フラツクスと炭酸塩を添加混合すると炭酸塩同志
が結合粒化したりしてホックマーク発生の限因となる。
しかし、ベースフラツクスと炭酸塩の粒度が粗粒と微粉
というように完全にわかれるようにした場合は始めから
両者を混合して後、無機質結合剤を添加しても前記問題
は起らない。本発明の場合の結合剤の添加量はベースフ
ラツクスが粗粒であるため普通の微粉の原材料を使用す
るポンドフラツクスの場合と比べて１／５〜１／２０で
極めて少量ですみ４００℃〜６００℃で焼成したあとの
吸湿量は極めて少なく問題とはならない。また結合剤と
しては水ガラスの他、アルミン酸ソーダなども十分使用
可能である。炭酸塩の添加量は６（Ｆ６を超えて添加す
るとフラツクスに酸化性傾向がみられるようになり、機
械的性能が低下するので好ましくなくまた、０．５（：
ｆｌ）未満の添加では溶接作業性改善効果はほとんどみ
られない。
なお、炭酸塩以外１ｆＣ２％以下程度の脱酸剤合金剤の
付着コーテイングも可能である。炭酸塩を付着コーテイ
ングしたフラツクスは２０メツシユ程度の篩を使用して
粗粒部を除けばとくに整粒する必要はなく使用に供され
る。なお、本発明フラツクスにおいては炭酸塩を溶融型
フラツクスの全部の粒に均一に付着させても良いし、ま
た一部の溶融型フラツクスに炭酸塩を付着させ、これを
炭酸塩の付着していない溶融型フラツクスと混合させて
もどちらでもよい。要するに溶融型７ラツクスおよび炭
酸塩の粒度が前記の如くであり、かつ付着させた炭酸塩
の添加量がフラツクス全体に対して０．５〜５重量％の
範囲内にあればよい。次に実施例について説明する。
付着コーテイングも可能である。炭酸塩を付着コーテイ
ングしたフラツクスは２０メツシユ程度の篩を使用して
粗粒部を除けばとくに整粒する必要はなく使用に供され
る。なお、本発明フラツクスにおいては炭酸塩を溶融型
フラツクスの全部の粒に均一に付着させても良いし、ま
た一部の溶融型フラツクスに炭酸塩を付着させ、これを
炭酸塩の付着していない溶融型フラツクスと混合させて
もどちらでもよい。要するに溶融型７ラツクスおよび炭
酸塩の粒度が前記の如くであり、かつ付着させた炭酸塩
の添加量がフラツクス全体に対して０．５〜５重量％の
範囲内にあればよい。次に実施例について説明する。
本発明フラツクスのベースフラツクスの成分例、炭酸塩
添加量、粒度などの詳細とこれを使用してサブマージア
ーク溶接を行なつた場合の溶接作業性試験結果と溶接金
属の酸素含有量、２ミリＶノツチシヤルピ一衝撃値を表
１ＶＣ示す。なお同表には比較フラツクスの結果を併せ
て示した。溶接作業性試験としてはビードオンプレート
溶接でビード外観、形状を肉眼観察し、溶接可能の限界
電流値を調べる試験と比較的高速の溶接速度で溝開先内
に１パスビードを置き、同じく肉眼観察でビード形状、
外観の良否を判定する試験の２つを実施した。
添加量、粒度などの詳細とこれを使用してサブマージア
ーク溶接を行なつた場合の溶接作業性試験結果と溶接金
属の酸素含有量、２ミリＶノツチシヤルピ一衝撃値を表
１ＶＣ示す。なお同表には比較フラツクスの結果を併せ
て示した。溶接作業性試験としてはビードオンプレート
溶接でビード外観、形状を肉眼観察し、溶接可能の限界
電流値を調べる試験と比較的高速の溶接速度で溝開先内
に１パスビードを置き、同じく肉眼観察でビード形状、
外観の良否を判定する試験の２つを実施した。
前者の限界電流値をもとめる試験はＨＴ８Ｏ鋼２５ｍ厚
の平板上に０．４％Ｓｉ−１．６（：Ｆ６Ｍｎ−０．７
％Ｃｒ−０．４％ＭＯ系の８０ＨＴ用ワイヤ（４．８ｗ
Ｌ径）を用いて電流値を６００Ａ１７００Ａ１８００Ａ
１９００Ａ１１０００Ａの５条件でシングルビードを溶
接して判定した。なお、この場合の溶接速度は３０ｃｍ
／７！１ｉ！ｌ一定とし、電圧は３０〜４０Ｖで各フラ
ツクス、電流値に適したところを採用した。一般に電流
値が大となるとビード表面の波の波が荒くなり、形状が
不良となる傾向がある。後者のＶ溝開先内ビード置き試
験は同じくＨＴ８Ｏ鋼２５ｍ厚鋼に開先角度６０験、深
さ１５ｍ０Ｖ溝を加工し、その中に前記ワイヤを用いて
電流７００Ａ１速度５０ｃｍ／―で溶接した。電圧は２
８〜３５で各フラツクスに適したところを採用した。溶
接金属の衝撃値はＨＴ８Ｏ鋼２５ＦＦｊｎ厚を用い、溶
接電流、６５０Ａ、アーク電圧２８Ｖ１溶接速度３０ｃ
ｍ／―の条件で、ワイヤは前記ＨＴ８Ｏ用ワイヤ（４．
８ｗｒＩｎ径）を用い多層溶接した溶接金属の値である
。
の平板上に０．４％Ｓｉ−１．６（：Ｆ６Ｍｎ−０．７
％Ｃｒ−０．４％ＭＯ系の８０ＨＴ用ワイヤ（４．８ｗ
Ｌ径）を用いて電流値を６００Ａ１７００Ａ１８００Ａ
１９００Ａ１１０００Ａの５条件でシングルビードを溶
接して判定した。なお、この場合の溶接速度は３０ｃｍ
／７！１ｉ！ｌ一定とし、電圧は３０〜４０Ｖで各フラ
ツクス、電流値に適したところを採用した。一般に電流
値が大となるとビード表面の波の波が荒くなり、形状が
不良となる傾向がある。後者のＶ溝開先内ビード置き試
験は同じくＨＴ８Ｏ鋼２５ｍ厚鋼に開先角度６０験、深
さ１５ｍ０Ｖ溝を加工し、その中に前記ワイヤを用いて
電流７００Ａ１速度５０ｃｍ／―で溶接した。電圧は２
８〜３５で各フラツクスに適したところを採用した。溶
接金属の衝撃値はＨＴ８Ｏ鋼２５ＦＦｊｎ厚を用い、溶
接電流、６５０Ａ、アーク電圧２８Ｖ１溶接速度３０ｃ
ｍ／―の条件で、ワイヤは前記ＨＴ８Ｏ用ワイヤ（４．
８ｗｒＩｎ径）を用い多層溶接した溶接金属の値である
。
試験片はＪＩＳＺ３ｌｌ２、４号シヤルピ一試験片でノ
ツチ位置は溶接金属中央である。酸素分析試料は溶接金
属の中央部より採取した。表１に示すように本発明フラ
ツクス黒１〜５を使用した場合いずれも限界電流値は比
較フラツクス黒６〜９に比べ２００〜４００Ａ程度大き
くなつており、溝開先内の溶接ビード外観も改善されて
いるのがわかる。
ツチ位置は溶接金属中央である。酸素分析試料は溶接金
属の中央部より採取した。表１に示すように本発明フラ
ツクス黒１〜５を使用した場合いずれも限界電流値は比
較フラツクス黒６〜９に比べ２００〜４００Ａ程度大き
くなつており、溝開先内の溶接ビード外観も改善されて
いるのがわかる。
Claims (1)
- １ １００メッシュ篩上が３０％（重量）以下でかつ２
００メッシュ篩下が７０％（重量）以上の粒度の炭酸塩
を２００メッシュ篩上が７０％（重量）以上の粒度の溶
融型フラックスの一部または全部に無機質結合剤を使用
して付着コーディングし、該フラックス中の炭酸塩は全
フラックス量の０．５〜６％（重量）にしたことを特徴
とするサブマージアーク溶接用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4498875A JPS596755B2 (ja) | 1975-04-14 | 1975-04-14 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4498875A JPS596755B2 (ja) | 1975-04-14 | 1975-04-14 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51119639A JPS51119639A (en) | 1976-10-20 |
| JPS596755B2 true JPS596755B2 (ja) | 1984-02-14 |
Family
ID=12706819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4498875A Expired JPS596755B2 (ja) | 1975-04-14 | 1975-04-14 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596755B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63252693A (ja) * | 1987-04-09 | 1988-10-19 | Nippon Steel Corp | 潜弧溶接用フラツクス |
-
1975
- 1975-04-14 JP JP4498875A patent/JPS596755B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51119639A (en) | 1976-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5300754A (en) | Submerged arc flux and method of making same | |
| US4010309A (en) | Welding electrode | |
| US4017339A (en) | Flux for use in submerged arc welding of steel | |
| CN1846927B (zh) | 含有抗湿化合物的药芯焊条和形成具有低量可扩散氢的焊缝的方法 | |
| JPH03142100A (ja) | 塩基性金属芯入り電極 | |
| JPH03166000A (ja) | 金属コア電極 | |
| US3480487A (en) | Arc welding compositions | |
| CA1055736A (en) | Welding of age hardenable stainless steel | |
| US3924091A (en) | Welding method and materials | |
| EP0521518A1 (en) | Submerged arc flux and method of making same | |
| JPS596755B2 (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス | |
| JP3148055B2 (ja) | 片面サブマージアーク溶接方法 | |
| JPS6397396A (ja) | 鉄粉系フラツクス入りワイヤ | |
| US2920181A (en) | Electric arc deoxidized metal deposition | |
| JPH01210195A (ja) | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ | |
| JP2592951B2 (ja) | 極細径のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS5847959B2 (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 | |
| JP2544479B2 (ja) | サブマ―ジア―ク溶接用ボンドフラックス | |
| RU2012470C1 (ru) | Порошковая проволока для сварки сталей | |
| US3029165A (en) | Malleable-cored hard surfacing welding electrode | |
| JPH07110431B2 (ja) | 耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| US4561914A (en) | Submerged arc welding flux | |
| JP2942142B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| CN104339100A (zh) | 单面埋弧焊用焊剂 | |
| JPS5944959B2 (ja) | 横向潜弧溶接用焼成形フラックス |