JPS596910B2 - 耐熱鋳鋼 - Google Patents
耐熱鋳鋼Info
- Publication number
- JPS596910B2 JPS596910B2 JP56003605A JP360581A JPS596910B2 JP S596910 B2 JPS596910 B2 JP S596910B2 JP 56003605 A JP56003605 A JP 56003605A JP 360581 A JP360581 A JP 360581A JP S596910 B2 JPS596910 B2 JP S596910B2
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- cast steel
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- steel
- creep rupture
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐熱鋳鋼に関し、更に詳しくは、Ｃｒ＊Ｎｉ
およびＷを含む耐熱鋳鋼成分組成に、ＮｐＴｉｔＡｌお
よびＢを複合添加することにより、高温度、特に、１０
００℃を越える温度域における高温クリープ破断強度等
、卓越した高温特性を具備せしめたものである。
およびＷを含む耐熱鋳鋼成分組成に、ＮｐＴｉｔＡｌお
よびＢを複合添加することにより、高温度、特に、１０
００℃を越える温度域における高温クリープ破断強度等
、卓越した高温特性を具備せしめたものである。
従来、石油化学工業におけるエチレンクラツキングチュ
ーブ材として、ＨＫ４０材やＨＰ材（ＡＳＴＭ規格）な
どのＮｉおよびＣｒ含有耐熱鋳鋼が用いられてきたが、
近年操業の高温化に伴ない、高温域でのクリープ破断強
度の改善が要求され、これに応える材料として、Ｗ含有
ＨＰ材が開発され、実用に供せられている。
ーブ材として、ＨＫ４０材やＨＰ材（ＡＳＴＭ規格）な
どのＮｉおよびＣｒ含有耐熱鋳鋼が用いられてきたが、
近年操業の高温化に伴ない、高温域でのクリープ破断強
度の改善が要求され、これに応える材料として、Ｗ含有
ＨＰ材が開発され、実用に供せられている。
しかしながら、最近操業条件の一そうの苛酷化にともな
い、上記Ｗ含有ＨＰ材よりも更に高温クリープ強度の高
い材料が要請されている。本発明者等は、上記要請に応
えるべく、Ｃｒ、ＮｉおよびＷを含むオーステナイト系
耐熱鋳鋼を基本組成とし、高温特性に対する各種添加元
素の影響について詳細な研究を重ねた結果 ＮｅＴ１＃
ＡｌおよびＢの各元素を特定量複合添加することにより
、高温クリープ破断強度や耐熱衝撃性等を顕著に高め得
ることを見出し、本発明を完成するに到った。
い、上記Ｗ含有ＨＰ材よりも更に高温クリープ強度の高
い材料が要請されている。本発明者等は、上記要請に応
えるべく、Ｃｒ、ＮｉおよびＷを含むオーステナイト系
耐熱鋳鋼を基本組成とし、高温特性に対する各種添加元
素の影響について詳細な研究を重ねた結果 ＮｅＴ１＃
ＡｌおよびＢの各元素を特定量複合添加することにより
、高温クリープ破断強度や耐熱衝撃性等を顕著に高め得
ることを見出し、本発明を完成するに到った。
すなわち、本発明は、Ｃ０．３〜０．６条、Ｓｉ２、Ｏ
％以下、Ｍｎ２、Ｏ％以下、Ｃｒ２０〜３０％、Ｎｉ３
０〜４０チ、Ｗ０．５〜５００％、Ｎ０．０４〜０．１
５％、Ｔｉ０．０４〜０９１５％、Ａｔ０．０２〜０６
０７％、およびＢ０．０００２〜０．００４％を含有し
、残部実質的にＦｅより成る耐熱鋳鋼を提供する。
％以下、Ｍｎ２、Ｏ％以下、Ｃｒ２０〜３０％、Ｎｉ３
０〜４０チ、Ｗ０．５〜５００％、Ｎ０．０４〜０．１
５％、Ｔｉ０．０４〜０９１５％、Ａｔ０．０２〜０６
０７％、およびＢ０．０００２〜０．００４％を含有し
、残部実質的にＦｅより成る耐熱鋳鋼を提供する。
以下、本発明鋳鋼の成分限定理由について詳しく説明す
る。
る。
なお、本明細書において成分含有量を示す ％ はすべ
て「重量％」である。Ｃは、鋳鋼の鋳造性を良好にする
ほか、一次炭化物を形成し、クリープ破断強度を高める
のに必要である。
て「重量％」である。Ｃは、鋳鋼の鋳造性を良好にする
ほか、一次炭化物を形成し、クリープ破断強度を高める
のに必要である。
このために少くとも０．３％を要する。Ｃ量の増加とと
もにクリープ破断強度も高くなるが、過度に多くなると
二次炭化物が過剰に析出し、使用後の靭性低下が著しく
なるほか、溶接性も悪化するので ０６６％を上限とす
る。Ｓｉは、溶製時の脱酸剤としての役割を有するほか
、耐浸炭性の改善に有効な元素である。
もにクリープ破断強度も高くなるが、過度に多くなると
二次炭化物が過剰に析出し、使用後の靭性低下が著しく
なるほか、溶接性も悪化するので ０６６％を上限とす
る。Ｓｉは、溶製時の脱酸剤としての役割を有するほか
、耐浸炭性の改善に有効な元素である。
たソし、過剰に加えると、溶接性を損なうので ２００
チ以下とする。Ｍｎは、上記Ｓｉと同様に脱酸剤として
機能するほか、溶鋼中の硫黄（Ｓ）を固定・無害化する
元素として有効であるが、あまり多く加えると耐酸化性
が低下するので、２．０％を上限とする。
チ以下とする。Ｍｎは、上記Ｓｉと同様に脱酸剤として
機能するほか、溶鋼中の硫黄（Ｓ）を固定・無害化する
元素として有効であるが、あまり多く加えると耐酸化性
が低下するので、２．０％を上限とする。
Ｃｒは、後記Ｎｉとの共存下に、鋳鋼組織をオーステナ
イト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。
その効果はＣｒの増加とともに高められ、特に約１００
０℃以上の高温度における強度、耐酸化性を十分なもの
とするには、２０チ以上加えられる。たソし、あまり多
く加えると、使用後の靭性の低下が著しくなるので、３
０チを上限とする。Ｎｉは、上記のように、Ｃｒと共存
して、鋳鋼をオーステナイト組織となし、組織を安定化
し、耐酸化性および高温強度等を高めるのに有効な元素
である。
イト化し、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する。
その効果はＣｒの増加とともに高められ、特に約１００
０℃以上の高温度における強度、耐酸化性を十分なもの
とするには、２０チ以上加えられる。たソし、あまり多
く加えると、使用後の靭性の低下が著しくなるので、３
０チを上限とする。Ｎｉは、上記のように、Ｃｒと共存
して、鋳鋼をオーステナイト組織となし、組織を安定化
し、耐酸化性および高温強度等を高めるのに有効な元素
である。
特に、約１０００℃以上の高温域において良好な耐酸化
性および高温強度を発揮させるには、３０％以上の添加
を要する。Ｎｉの増加とともに上記両特性は向上するが
、約４０係を越えても効果は飽和し、経済的に不利であ
るので、４０チを上限とする。Ｗは、高温強度に寄与す
る。
性および高温強度を発揮させるには、３０％以上の添加
を要する。Ｎｉの増加とともに上記両特性は向上するが
、約４０係を越えても効果は飽和し、経済的に不利であ
るので、４０チを上限とする。Ｗは、高温強度に寄与す
る。
この効果を得るために０．５％以上の添加を要するが、
多量に加えると耐酸化性が損なわれるので、５．０％を
上限とする。本発明鋼は、上記諸元素に加えて、ＮｐＴ
ｔｊＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有する点に最犬
の特徴を有する。
多量に加えると耐酸化性が損なわれるので、５．０％を
上限とする。本発明鋼は、上記諸元素に加えて、ＮｐＴ
ｔｊＡｌおよびＢの各元素を複合的に含有する点に最犬
の特徴を有する。
これら元素の複合添加によって高温特性の飛躍的改善が
達成され、いずれか１つの元素を欠いてもその効果は得
られない。すなわち、Ｔｉは鋼中のＣ，Ｎと炭窒化物を
形成し、ＢおよびＡｔはこれら化合物を微細に分散させ
るとともに結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性を高めるこ
とにより、高温強度、特にクリープ破断強度、あるいは
高温熱衝撃特性、長時間クリープ破断強度等の顕著な改
善効果をもたらす。Ｎは、固溶窒素の形態でオーステナ
イト相を安定化並びに強化するとともに、Ｔｉ等と窒化
物を形成し、前記のようにＡｌおよびＢとの共存下に微
細分散することにより結晶粒を微細化し、かつその粒成
長を阻止して高温強度や熱衝撃特性の改善に寄与する。
達成され、いずれか１つの元素を欠いてもその効果は得
られない。すなわち、Ｔｉは鋼中のＣ，Ｎと炭窒化物を
形成し、ＢおよびＡｔはこれら化合物を微細に分散させ
るとともに結晶粒界を強化し、耐粒界割れ性を高めるこ
とにより、高温強度、特にクリープ破断強度、あるいは
高温熱衝撃特性、長時間クリープ破断強度等の顕著な改
善効果をもたらす。Ｎは、固溶窒素の形態でオーステナ
イト相を安定化並びに強化するとともに、Ｔｉ等と窒化
物を形成し、前記のようにＡｌおよびＢとの共存下に微
細分散することにより結晶粒を微細化し、かつその粒成
長を阻止して高温強度や熱衝撃特性の改善に寄与する。
この効果を十分に得るだめのＮ量は少くとも０．０４％
であることが望ましい。但し、多量に加えると、窒化物
が過剰に析出し、また該窒化物の粗大化を招き、却って
耐熱衝撃特性が劣化するので、好ましくは０．１５％を
上限とする。Ｔｉは、上記効果を発揮させるために、０
．０４％以上とするのが好ましい。その添加量の増加と
共にクリープ破断強度の向上が認められるが、多量に加
えると析出物の粗大化のほか、酸化物系介在物の増加を
招き強度かや＼低下するので、好ましくは０．１５係を
上限とする。Ａｌも、上記効果を得るために０．０２％
以上添加するのが望ましい。
であることが望ましい。但し、多量に加えると、窒化物
が過剰に析出し、また該窒化物の粗大化を招き、却って
耐熱衝撃特性が劣化するので、好ましくは０．１５％を
上限とする。Ｔｉは、上記効果を発揮させるために、０
．０４％以上とするのが好ましい。その添加量の増加と
共にクリープ破断強度の向上が認められるが、多量に加
えると析出物の粗大化のほか、酸化物系介在物の増加を
招き強度かや＼低下するので、好ましくは０．１５係を
上限とする。Ａｌも、上記効果を得るために０．０２％
以上添加するのが望ましい。
添加量の増加とともに高温強度が増加するが、多量に加
えると却って強度低下を招くので、０．０７％を上限と
するのが好ましい。Ｂは、鋼の基地の結晶粒界を強化す
るほか、前記Ｔｉ系析出物の粗大化を防止し、その微細
析出に寄与するとともに、析出後の凝集粗大化を遅らせ
ることにより、クリープ破断強度の向上をもたらす。
えると却って強度低下を招くので、０．０７％を上限と
するのが好ましい。Ｂは、鋼の基地の結晶粒界を強化す
るほか、前記Ｔｉ系析出物の粗大化を防止し、その微細
析出に寄与するとともに、析出後の凝集粗大化を遅らせ
ることにより、クリープ破断強度の向上をもたらす。
このために０．０００２％以上加えるのが望ましく、一
方多量に加えても強度向上は進まず、また溶接性の劣化
を招くので、好ましくは０．００４係以下とする。
方多量に加えても強度向上は進まず、また溶接性の劣化
を招くので、好ましくは０．００４係以下とする。
その他、Ｐ，Ｓ等の不純物は、この種の鋼に通常許容さ
れる範囲内で存在してもかまわない。
れる範囲内で存在してもかまわない。
次に実施例を挙げて本発明鋳鋼の高温特性について具体
的に説明する。実施例 高周波溶解炉（大気中）で各種成分の鋳鋼を溶製し、遠
心鋳造により鋳塊（外径１３６ｍｍＸ肉厚２０叫×長さ
５００ｍｍ）を製造した。
的に説明する。実施例 高周波溶解炉（大気中）で各種成分の鋳鋼を溶製し、遠
心鋳造により鋳塊（外径１３６ｍｍＸ肉厚２０叫×長さ
５００ｍｍ）を製造した。
各供試鋼の化学成分組成を第１表に示す。各鋳塊から試
験片を採取し、クリープ破断試験および耐熱衝撃性試験
を行なった。クリープ破断試験はＪＩＳＺ２２７２の規
定に準拠し、かつ（Ａ）温度１０９３’ｃ−荷重１．９
ｋｇｆ／Ｙｒｔａおよび（Ｂ）温度８５０℃・荷重７．
３ｋｇｆ／Ｖｊｔの２通りの条件で行なった。耐熱衝撃
性試験は、第１図に示すような形状・寸法に調製した試
片（厚さ８ｍｍ）を用い、これを温度９００℃に加熱し
て３０分間保持したのち水冷する操作を繰返し、この操
作を１０回行なうごとに試片に発生したクラツクの長さ
を測定した。耐熱衝撃性は該クラツク長さが５ｆＦＩＦ
Ｆ＋に達したときの繰返し回数にて評価した。試験結果
を第２表に示す。なお、供試材Ａ１〜４は、Ｎ，Ｔｉ，
ＡＩおよびＢの各元素すべてを、前記所定の範囲内で含
有する本発明鋼、Ａ５〜２０は比較鋼である。比較鋼の
うち、Ａ５はＷを含むＨＰ材、Ａ６〜１２は、ＴｉｔＡ
ｌまたはＢのいずれかを含まず、またＡＩ３〜２０は、
１’ＬＴｉ，ＡＩおよびＢのいずわをも含むが、その量
が本発明の規定する前記範囲から逸脱するものである。
第２表に示されるように、本発明鋼屋１〜４は、従来高
温クリープ破断強度がすぐれているとされているＷ含有
ＨＰ＃Ａ５およびその他の比較鋼にくらべ、格段にすぐ
れた高温クリープ破断強度を備えて諭る。
験片を採取し、クリープ破断試験および耐熱衝撃性試験
を行なった。クリープ破断試験はＪＩＳＺ２２７２の規
定に準拠し、かつ（Ａ）温度１０９３’ｃ−荷重１．９
ｋｇｆ／Ｙｒｔａおよび（Ｂ）温度８５０℃・荷重７．
３ｋｇｆ／Ｖｊｔの２通りの条件で行なった。耐熱衝撃
性試験は、第１図に示すような形状・寸法に調製した試
片（厚さ８ｍｍ）を用い、これを温度９００℃に加熱し
て３０分間保持したのち水冷する操作を繰返し、この操
作を１０回行なうごとに試片に発生したクラツクの長さ
を測定した。耐熱衝撃性は該クラツク長さが５ｆＦＩＦ
Ｆ＋に達したときの繰返し回数にて評価した。試験結果
を第２表に示す。なお、供試材Ａ１〜４は、Ｎ，Ｔｉ，
ＡＩおよびＢの各元素すべてを、前記所定の範囲内で含
有する本発明鋼、Ａ５〜２０は比較鋼である。比較鋼の
うち、Ａ５はＷを含むＨＰ材、Ａ６〜１２は、ＴｉｔＡ
ｌまたはＢのいずれかを含まず、またＡＩ３〜２０は、
１’ＬＴｉ，ＡＩおよびＢのいずわをも含むが、その量
が本発明の規定する前記範囲から逸脱するものである。
第２表に示されるように、本発明鋼屋１〜４は、従来高
温クリープ破断強度がすぐれているとされているＷ含有
ＨＰ＃Ａ５およびその他の比較鋼にくらべ、格段にすぐ
れた高温クリープ破断強度を備えて諭る。
各比較鋼のように、ＮｊＴｉｅＡｌまたはＢのいずれか
の元素を欠くか、もしくはその量に過不足があると、ク
リープラプチャーデータ面で劣り、これら元素を前記所
定の範囲内で複合的に添加することによってはじめて上
記の卓越した特性が得られることが判る。特に、本発明
鋼は、８５０℃などの１０００℃以下の温度域よりも、
１０９３℃などのように１０００℃を越える高温域にお
いて、一段とすぐれたクリープ破断特性を示すことは注
目すべきである。また、本発明鋼は、耐熱衝撃特性につ
いても、Ｗ含有ＨＰ材やその他の比較鋼にくらべ著しく
すぐれていることが認められる。
の元素を欠くか、もしくはその量に過不足があると、ク
リープラプチャーデータ面で劣り、これら元素を前記所
定の範囲内で複合的に添加することによってはじめて上
記の卓越した特性が得られることが判る。特に、本発明
鋼は、８５０℃などの１０００℃以下の温度域よりも、
１０９３℃などのように１０００℃を越える高温域にお
いて、一段とすぐれたクリープ破断特性を示すことは注
目すべきである。また、本発明鋼は、耐熱衝撃特性につ
いても、Ｗ含有ＨＰ材やその他の比較鋼にくらべ著しく
すぐれていることが認められる。
この特性も、Ｎ，ＴｉｅＡｌおよびＢの複合添加効果に
よるものであることは言うまでもない。以上のように、
本発明に係る耐熱鋳鋼は、従来のＷ含有ＨＰ材などより
もはるかにすぐれた高温特性、就中高温クリープ破断強
度および耐熱衝撃性を有し、石油化学工業におけるコチ
レンクラツキングチューブや改質炉内のりフオーマチュ
ーブとして、あるいは鉄鋼関連設備におけるハースロー
ルやラジアントチューブなど、温度１０００℃を越える
高温域で使用される各種設備部品の好適な材料として供
することができる。
よるものであることは言うまでもない。以上のように、
本発明に係る耐熱鋳鋼は、従来のＷ含有ＨＰ材などより
もはるかにすぐれた高温特性、就中高温クリープ破断強
度および耐熱衝撃性を有し、石油化学工業におけるコチ
レンクラツキングチューブや改質炉内のりフオーマチュ
ーブとして、あるいは鉄鋼関連設備におけるハースロー
ルやラジアントチューブなど、温度１０００℃を越える
高温域で使用される各種設備部品の好適な材料として供
することができる。
第１図は耐熱衝撃性試験片の形状を示す説明図である。
Claims (1)
- １ Ｃ０．３〜０．６％（重量、以下同じ）、Ｓｉ２．
０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ２０〜３０％、Ｎｉ
３０〜４０％、Ｗ０．５〜５．０％、Ｎ０．０４〜０．
１５％、Ｔｉ０．０４〜０．１５％、Ａｌ０．０２〜０
．０７％、およびＢ０．０００２〜０．００４％を含有
し、残部実質的にＦｅより成る耐熱鋳鋼。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56003605A JPS596910B2 (ja) | 1981-01-12 | 1981-01-12 | 耐熱鋳鋼 |
| US06/333,470 US4409025A (en) | 1981-01-12 | 1981-12-22 | Heat resistant cast iron-nickel-chromium alloy |
| GB8200511A GB2090864B (en) | 1981-01-12 | 1982-01-08 | Heat resistant cast steel |
| FR8200311A FR2497830B1 (fr) | 1981-01-12 | 1982-01-11 | Acier pour moulage, resistant a la chaleur, du type austenitique |
| DE3200538A DE3200538C2 (de) | 1981-01-12 | 1982-01-11 | Hitzebeständiger Stahlguß |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56003605A JPS596910B2 (ja) | 1981-01-12 | 1981-01-12 | 耐熱鋳鋼 |
Related Child Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9137381A Division JPS5935984B2 (ja) | 1981-06-13 | 1981-06-13 | 耐熱鋳鋼 |
| JP9137481A Division JPS5935985B2 (ja) | 1981-06-13 | 1981-06-13 | 耐熱鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57116746A JPS57116746A (en) | 1982-07-20 |
| JPS596910B2 true JPS596910B2 (ja) | 1984-02-15 |
Family
ID=11562115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56003605A Expired JPS596910B2 (ja) | 1981-01-12 | 1981-01-12 | 耐熱鋳鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4409025A (ja) |
| JP (1) | JPS596910B2 (ja) |
| DE (1) | DE3200538C2 (ja) |
| FR (1) | FR2497830B1 (ja) |
| GB (1) | GB2090864B (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4853185A (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-01 | Haynes International, Imc. | Nitrogen strengthened Fe-Ni-Cr alloy |
| JPS63317642A (ja) * | 1988-05-06 | 1988-12-26 | Kubota Ltd | 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 |
| US4840768A (en) * | 1988-11-14 | 1989-06-20 | The Babcock & Wilcox Company | Austenitic Fe-Cr-Ni alloy designed for oil country tubular products |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR929727A (fr) * | 1944-02-24 | 1948-01-06 | William Jessop Ans Sons Ltd | Acier au nickel-chrome à caractère austénitique |
| FR946263A (fr) * | 1945-06-13 | 1949-05-30 | Electric Furnace Prod Co | Alliages à base de fer |
| US2750283A (en) * | 1953-05-27 | 1956-06-12 | Armco Steel Corp | Stainless steels containing boron |
| FR1106645A (fr) * | 1954-08-24 | 1955-12-21 | William Jessop And Sons | Alliages à base de nickel et de chrome |
| US3459539A (en) * | 1966-02-15 | 1969-08-05 | Int Nickel Co | Nickel-chromium-iron alloy and heat treating the alloy |
| US3552950A (en) * | 1967-06-14 | 1971-01-05 | Simonds Saw And Steel Co | High temperature corrosion resistant fe-g-ni-mn alloy |
| FR2346462A1 (fr) * | 1976-04-02 | 1977-10-28 | Commissariat Energie Atomique | Super alliage a haute endurance sans cobalt applicable notamment dans l'industrie nucleaire |
| IN149220B (ja) * | 1977-05-04 | 1981-10-10 | Abex Corp | |
| FR2415149A1 (fr) * | 1978-01-19 | 1979-08-17 | Creusot Loire | Alliage a base de fer a haute limite elastique resistant a la corrosion par l'eau de mer |
| JPS55100966A (en) * | 1979-01-23 | 1980-08-01 | Kobe Steel Ltd | High strength austenite stainless steel having excellent corrosion resistance |
-
1981
- 1981-01-12 JP JP56003605A patent/JPS596910B2/ja not_active Expired
- 1981-12-22 US US06/333,470 patent/US4409025A/en not_active Expired - Fee Related
-
1982
- 1982-01-08 GB GB8200511A patent/GB2090864B/en not_active Expired
- 1982-01-11 FR FR8200311A patent/FR2497830B1/fr not_active Expired
- 1982-01-11 DE DE3200538A patent/DE3200538C2/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2090864A (en) | 1982-07-21 |
| JPS57116746A (en) | 1982-07-20 |
| FR2497830B1 (fr) | 1987-06-05 |
| DE3200538C2 (de) | 1984-02-02 |
| US4409025A (en) | 1983-10-11 |
| DE3200538A1 (de) | 1982-07-29 |
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