JPS5973161A - 鋼の連続鋳造法 - Google Patents
鋼の連続鋳造法Info
- Publication number
- JPS5973161A JPS5973161A JP18410482A JP18410482A JPS5973161A JP S5973161 A JPS5973161 A JP S5973161A JP 18410482 A JP18410482 A JP 18410482A JP 18410482 A JP18410482 A JP 18410482A JP S5973161 A JPS5973161 A JP S5973161A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- short side
- force
- long side
- width
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
る。
周知の通り、鋼の連続鋳造においては生産性を向上させ
るため連々鋳を行なうにあたり随時鋳型の短片側を鋳造
中に移動させて鋳型幅の拡大及び縮小を行なう方法が提
案され、一部実施されている。この方法に用いられてい
る前記連続鋳造＠型１は、第１図に示す様に固定側長辺
側壁２Ａ，該固定側長辺側壁に対向している自由側長辺
側壁２Ｂと該筒長辺側壁２Ａ，２Ｊ３間に摺動自在に内
装された短辺側壁３，３によ！ｌ構成されている。（長
辺側壁、短辺側壁を以下、単に長辺、短辺と言う）そし
て、両短辺３，３はそれぞれ例えば背面上部を浮動継手
４Ａ，背面下部をビン継手４Ｂを介して電気或いは油圧
パルス作動等の抑圧シリンダー５に連結されており、短
辺３，３は前記押圧シリング−５を作動することにより
長辺内を移動し鋳片幅を広狭自在に変更するよう構成さ
れている。
るため連々鋳を行なうにあたり随時鋳型の短片側を鋳造
中に移動させて鋳型幅の拡大及び縮小を行なう方法が提
案され、一部実施されている。この方法に用いられてい
る前記連続鋳造＠型１は、第１図に示す様に固定側長辺
側壁２Ａ，該固定側長辺側壁に対向している自由側長辺
側壁２Ｂと該筒長辺側壁２Ａ，２Ｊ３間に摺動自在に内
装された短辺側壁３，３によ！ｌ構成されている。（長
辺側壁、短辺側壁を以下、単に長辺、短辺と言う）そし
て、両短辺３，３はそれぞれ例えば背面上部を浮動継手
４Ａ，背面下部をビン継手４Ｂを介して電気或いは油圧
パルス作動等の抑圧シリンダー５に連結されており、短
辺３，３は前記押圧シリング−５を作動することにより
長辺内を移動し鋳片幅を広狭自在に変更するよう構成さ
れている。
第２図は前記長辺２の詳細を示すもので固定側長辺２人
は軸８Ａを介して固定箱６に固定されており、自由り１
リ長辺２Ｂは皿パネ９と軸８Ｂを介して固定箱７に装着
されている。皿パネ９は短辺３を固定側長辺２人と自由
側長辺２Ｂとでクランプさせる押圧力を与えるもので長
辺押圧力（以下単にクランプ力と言う）は固定箱７内に
設置された駆動装置１０によって軸８Ｂを移動させるこ
とに上りＷｌ」整できる。
は軸８Ａを介して固定箱６に固定されており、自由り１
リ長辺２Ｂは皿パネ９と軸８Ｂを介して固定箱７に装着
されている。皿パネ９は短辺３を固定側長辺２人と自由
側長辺２Ｂとでクランプさせる押圧力を与えるもので長
辺押圧力（以下単にクランプ力と言う）は固定箱７内に
設置された駆動装置１０によって軸８Ｂを移動させるこ
とに上りＷｌ」整できる。
イｌ）来、ｇｌ記クランプ力は銭造前に調整され鋳造中
に胴貼されることはなかった。
に胴貼されることはなかった。
このクランプ力は長辺片２Ｂに作用する溶鋼静圧による
力より犬きＨればよく一級に以下の式により決定さ、！
１７でいる。
力より犬きＨればよく一級に以下の式により決定さ、！
１７でいる。
（１）式において
Ｆｃ；クランプ力
ｔ；鋳造巾（通常紙型最大中を採用）
ｈ；メニスカスから任意の距離
ｈｊ；メニスカスから長辺下端までの距離ｒ；溶銅の比
重哄 ところがクランプ力を変えることなく近年連続鋳造中の
幅変更を実施したところ、下記の種々の問題が発生した
。
重哄 ところがクランプ力を変えることなく近年連続鋳造中の
幅変更を実施したところ、下記の種々の問題が発生した
。
１） 幅を縮小する際鋳片幅が時々刻々と小さくなり、
これにつれてクランプ力と長辺２Ｂに作用している溶鋼
静圧による力との差が拡大し、必要以上に短辺３を押え
込むため長辺２Ａ、２ｒｌ内壁に疵が入≠る。
これにつれてクランプ力と長辺２Ｂに作用している溶鋼
静圧による力との差が拡大し、必要以上に短辺３を押え
込むため長辺２Ａ、２ｒｌ内壁に疵が入≠る。
２） ｆｉｉＡｊ型内の溶鋼の熱により長辺２Ａ、２
Ｂ及び短辺３が熱膨張するため、その熱膨張分だけ皿バ
ネ９が縮み、クランプ力が増加しているため、幅変更時
に長辺２Ａ、２Ｂ内壁に疵が入社る。
Ｂ及び短辺３が熱膨張するため、その熱膨張分だけ皿バ
ネ９が縮み、クランプ力が増加しているため、幅変更時
に長辺２Ａ、２Ｂ内壁に疵が入社る。
３）ｖ３型内溶く岡の熱により長辺２Ａ、２Ｂに外向き
の反りを生じるため１．ｆ型長辺２Ａ、２Ｂ間の距離が
長辺中心方向に行くほど小さくなり幅を縮小する際、鋳
片幅が時々刻々小さくなるに従って短辺３が長辺２Ａ、
２Ｂの間隔を押し拡げながら進むことになりその分だけ
皿バネ９がより圧縮されてクランプ力が大きくなり長辺
２Ａ、２Ｂの内壁に疵が入≠る。
の反りを生じるため１．ｆ型長辺２Ａ、２Ｂ間の距離が
長辺中心方向に行くほど小さくなり幅を縮小する際、鋳
片幅が時々刻々小さくなるに従って短辺３が長辺２Ａ、
２Ｂの間隔を押し拡げながら進むことになりその分だけ
皿バネ９がより圧縮されてクランプ力が大きくなり長辺
２Ａ、２Ｂの内壁に疵が入≠る。
４） 幅変更時、特に幅縮小時には鋳型内シェルが変形
、させられることに対するシェルの抵抗力が短辺３の内
壁面に作用する。したがって幅縮小時には短辺３に作用
する力として短辺に作用する溶鋼静圧による力に加えて
、上記のシェルの変形抵抗が作用する。そして、幅縮小
時の短辺３とシェル間の摩擦力（短辺３に作用する力×
摩擦係数）の方が長辺２Ａ、２Ｂの内壁と短辺３の側面
との歴擦力より大きくなった場合、長辺２Ａ、２Ｂの振
動と短辺３の振動とが同調しなくなり、ブレークアウト
を招く。
、させられることに対するシェルの抵抗力が短辺３の内
壁面に作用する。したがって幅縮小時には短辺３に作用
する力として短辺に作用する溶鋼静圧による力に加えて
、上記のシェルの変形抵抗が作用する。そして、幅縮小
時の短辺３とシェル間の摩擦力（短辺３に作用する力×
摩擦係数）の方が長辺２Ａ、２Ｂの内壁と短辺３の側面
との歴擦力より大きくなった場合、長辺２Ａ、２Ｂの振
動と短辺３の振動とが同調しなくなり、ブレークアウト
を招く。
本発明は幅変更時における前記諸問題点の抜本的な解決
を計ることを目的とし鋳造中に効率的な幅変更を可能な
らしめる連続鋳造方法を提供するものであり、連続鋳造
鋳型の測長辺側壁間にあり亡骸長辺側壁と摺動自在に内
装された短辺側壁を移動せしめて鋳造中に鋳片中を変更
する鋳造中可変連続鋳造方法において鋳造巾、短辺側壁
押圧力、長辺側壁押圧力をパラメータとして短辺側壁の
移動にともなう短片側壁と長辺側壁との適正な摩擦力を
求め該摩擦力を保持するよう長辺側壁の押圧力を増減せ
しめつつ鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造方法で
ある。
を計ることを目的とし鋳造中に効率的な幅変更を可能な
らしめる連続鋳造方法を提供するものであり、連続鋳造
鋳型の測長辺側壁間にあり亡骸長辺側壁と摺動自在に内
装された短辺側壁を移動せしめて鋳造中に鋳片中を変更
する鋳造中可変連続鋳造方法において鋳造巾、短辺側壁
押圧力、長辺側壁押圧力をパラメータとして短辺側壁の
移動にともなう短片側壁と長辺側壁との適正な摩擦力を
求め該摩擦力を保持するよう長辺側壁の押圧力を増減せ
しめつつ鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造方法で
ある。
以下実施例に基づいて本発明方法を詳述する。
第３図及び第４図は本発明方法に基づく連続鋳造鋳型の
一実施例を示すもので、ｍ３図は長辺の断面２図であり
、第４図は短辺の断面図である。第３．４図において第
１図および第２図と同符号のものは同一のものを指すの
でこれらについての説明は省略する。
一実施例を示すもので、ｍ３図は長辺の断面２図であり
、第４図は短辺の断面図である。第３．４図において第
１図および第２図と同符号のものは同一のものを指すの
でこれらについての説明は省略する。
幅変更に伴なう長辺と短辺との適正な摩擦力を求めるた
めには鋳造巾、短辺押圧力、クランプ力の値を知ること
が必要である。そこで、本発明方法においては鋳造巾は
短辺押圧シリンダーに取付けられている位置検出器１１
（本実施例では、パルス発信器とパルスカウンターの組
合せ）により検出し、短辺押圧力は短辺押圧シリンダー
に取付けられている押圧力検出器１２（本実施例では油
圧）ぐルスシリンダーを用いている−ため圧力センサー
が取付けられている）により検出し、クランプ力は長辺
押圧シリンダー１３に取付けられている押圧力検出器１
４（本実施例では、油圧シリンダーを用いているため圧
力センサーが取付けられている）により検出する。上記
、検出器１１，１２゜１４による検出信号を例えば演算
制御装置１５に４υ 入力し、該演算制御装置１５に適正な摩擦力を米ｊめる
。さらに演算制御装置１５では前記適正厚□擦力から該
摩擦力を保持するようなりランプ力を求め、押圧力調整
装置１６（本実施例では油圧ポンプ、電動リリーフ）に
制御信号を発し長辺押圧シリンダー１３の押圧力を増減
させる。演算制御装置１５内部での演算は以下の式で実
Ｍｊる。
めには鋳造巾、短辺押圧力、クランプ力の値を知ること
が必要である。そこで、本発明方法においては鋳造巾は
短辺押圧シリンダーに取付けられている位置検出器１１
（本実施例では、パルス発信器とパルスカウンターの組
合せ）により検出し、短辺押圧力は短辺押圧シリンダー
に取付けられている押圧力検出器１２（本実施例では油
圧）ぐルスシリンダーを用いている−ため圧力センサー
が取付けられている）により検出し、クランプ力は長辺
押圧シリンダー１３に取付けられている押圧力検出器１
４（本実施例では、油圧シリンダーを用いているため圧
力センサーが取付けられている）により検出する。上記
、検出器１１，１２゜１４による検出信号を例えば演算
制御装置１５に４υ 入力し、該演算制御装置１５に適正な摩擦力を米ｊめる
。さらに演算制御装置１５では前記適正厚□擦力から該
摩擦力を保持するようなりランプ力を求め、押圧力調整
装置１６（本実施例では油圧ポンプ、電動リリーフ）に
制御信号を発し長辺押圧シリンダー１３の押圧力を増減
させる。演算制御装置１５内部での演算は以下の式で実
Ｍｊる。
Ｆ２＝ αす２（ＦＡ−μ＋（ＦＢ−痘））１２（３
）Ｆｌ＞Ｆ２の場合 Ｆ ＝ Ｆｌ （４）
Ｆｌ＜Ｆ２の場合 Ｆ ＝ Ｆ ２ − （５）ｉｌ Ｆ ｃ ＝ −−（６） μｍ 上記（２） 、 （３） Ｉ （４） 、 （５）式に
おいてＦ；適正摩擦力 α；安全係数（α≧１とし本実施例ではα＝１．２とす
る） μ！；短辺と長辺間の摩擦係数（通常０．１〜０．３）
μ２；鋳辺と短辺との摩擦係数（通常０．１〜０．３）
ｔ；位置検出器１１よυ得られた鋳造巾γ；溶鋼比重量 ｈ！；メニスカスから長辺下端迄の距離ＦＡ；短辺押Ａ
出器１２より得られた蝮片務プカ Ｆｏ：長片抑圧シリンダー１３の適正押圧力本発明は短
辺の幅変更の除に鋳造中、短辺および長辺の押圧力をパ
ラメーターとして短辺と長辺ならしめたものである。し
たがって本発明の実施により前記問題点１）、 ２）、
３）の様な必賃以上に大きな摩擦力が短辺と長辺間に
作用することがなくなり、捷だ問題点４）の様な長辺、
短辺の摩擦力の差を生じることがなくなり１そこで長辺
の疵発生及びブレークアウトが解消される。
）Ｆｌ＞Ｆ２の場合 Ｆ ＝ Ｆｌ （４）
Ｆｌ＜Ｆ２の場合 Ｆ ＝ Ｆ ２ − （５）ｉｌ Ｆ ｃ ＝ −−（６） μｍ 上記（２） 、 （３） Ｉ （４） 、 （５）式に
おいてＦ；適正摩擦力 α；安全係数（α≧１とし本実施例ではα＝１．２とす
る） μ！；短辺と長辺間の摩擦係数（通常０．１〜０．３）
μ２；鋳辺と短辺との摩擦係数（通常０．１〜０．３）
ｔ；位置検出器１１よυ得られた鋳造巾γ；溶鋼比重量 ｈ！；メニスカスから長辺下端迄の距離ＦＡ；短辺押Ａ
出器１２より得られた蝮片務プカ Ｆｏ：長片抑圧シリンダー１３の適正押圧力本発明は短
辺の幅変更の除に鋳造中、短辺および長辺の押圧力をパ
ラメーターとして短辺と長辺ならしめたものである。し
たがって本発明の実施により前記問題点１）、 ２）、
３）の様な必賃以上に大きな摩擦力が短辺と長辺間に
作用することがなくなり、捷だ問題点４）の様な長辺、
短辺の摩擦力の差を生じることがなくなり１そこで長辺
の疵発生及びブレークアウトが解消される。
以上のように本発明の実用的効果は極めて犬である。
第１図は周知の一般的な鋳型の説明用斜視図、第２図は
第１図の側面図、第３図および第４図は本発明方法の実
施例の鋳型を示すもので、第３図は鋳型の長辺の断面図
、第４１￥１は鋳型の短辺の断面図である。 １：鋳型、２：長辺、３：短辺、４Ａ：浮動継手、４Ｂ
：ビン継手、５：油圧シリンダー、６゜７：固定箱、８
：軸、９：皿バネ、１ｏ：駆動装置、１１．１２，１４
：検出器、１３：長辺押圧シリンダー、１５：演算制御
装置 代理人 弁理士 秋 沢 政 党 外２名 ７？１図 升２図
第１図の側面図、第３図および第４図は本発明方法の実
施例の鋳型を示すもので、第３図は鋳型の長辺の断面図
、第４１￥１は鋳型の短辺の断面図である。 １：鋳型、２：長辺、３：短辺、４Ａ：浮動継手、４Ｂ
：ビン継手、５：油圧シリンダー、６゜７：固定箱、８
：軸、９：皿バネ、１ｏ：駆動装置、１１．１２，１４
：検出器、１３：長辺押圧シリンダー、１５：演算制御
装置 代理人 弁理士 秋 沢 政 党 外２名 ７？１図 升２図
Claims (1)
- （１）連続鋳造鋳型の筒長辺側壁間にありキ該長辺側壁
と摺動自在に内装された短辺側壁を移動せしめて鋳造中
に鋳片中を変更する鋳造中可変連続鋳造方法において、
鋳造「１〕、短辺側壁押圧力、長辺側壁押圧力をパラメ
ータとして短辺側壁の移動にともなう短辺側壁と長辺（
）ＩＩＩ壁との適正な摩擦力を求め該摩擦力を保持する
よう長辺側壁の押圧力を増減せしめつつ鋳造することを
特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410482A JPS5973161A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410482A JPS5973161A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鋼の連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5973161A true JPS5973161A (ja) | 1984-04-25 |
| JPS6349585B2 JPS6349585B2 (ja) | 1988-10-05 |
Family
ID=16147458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18410482A Granted JPS5973161A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973161A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992002324A1 (en) * | 1990-08-09 | 1992-02-20 | Voest-Alpine International Corp. | An improved method for controlling the clamping forces exerted on a continuous casting mold |
| US6142212A (en) * | 1997-10-31 | 2000-11-07 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Continuous casting mold and method |
| KR20010066968A (ko) * | 1999-07-30 | 2001-07-11 | 사가라 아스히코 | 록울육묘용 배지 |
| JP2011161507A (ja) * | 2010-02-15 | 2011-08-25 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP18410482A patent/JPS5973161A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992002324A1 (en) * | 1990-08-09 | 1992-02-20 | Voest-Alpine International Corp. | An improved method for controlling the clamping forces exerted on a continuous casting mold |
| US5297612A (en) * | 1990-08-09 | 1994-03-29 | Voest-Alpine International Corporation | Method for controlling the clamping forces exerted on a continuous casting mold |
| US6142212A (en) * | 1997-10-31 | 2000-11-07 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Continuous casting mold and method |
| KR20010066968A (ko) * | 1999-07-30 | 2001-07-11 | 사가라 아스히코 | 록울육묘용 배지 |
| JP2011161507A (ja) * | 2010-02-15 | 2011-08-25 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6349585B2 (ja) | 1988-10-05 |
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