JPS5976503A - 改良型流体分集装置 - Google Patents
改良型流体分集装置Info
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- JPS5976503A JPS5976503A JP57184439A JP18443982A JPS5976503A JP S5976503 A JPS5976503 A JP S5976503A JP 57184439 A JP57184439 A JP 57184439A JP 18443982 A JP18443982 A JP 18443982A JP S5976503 A JPS5976503 A JP S5976503A
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- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は充填塔に設置する流体分集装置の改良に関する
。
。
流体は充填塔内に流入あるいは売場塔外に流出さ・ける
場合、流入さ・Ｕた液を充填物と接触させる前に充填塔
の半径方向に流体を、均一かつすみやかに、できるだり
乱れを小さくして／１） １１＆さ・Ｕたり、充填物と
の接触が完了した液を、ずのやかに、できるだり乱れを
小さくしぞ集液する装置が必要となる。
場合、流入さ・Ｕた液を充填物と接触させる前に充填塔
の半径方向に流体を、均一かつすみやかに、できるだり
乱れを小さくして／１） １１＆さ・Ｕたり、充填物と
の接触が完了した液を、ずのやかに、できるだり乱れを
小さくしぞ集液する装置が必要となる。
また、特に、クロマトグラフィーにより物質を分離−Ｊ
゛ることを目的とする充填塔においては、流体の乱れに
よって分Ａｌｌ効率が大きく低下するため、上記のよう
な流体分１社装置を設置することが弗素に重要である。
゛ることを目的とする充填塔においては、流体の乱れに
よって分Ａｌｌ効率が大きく低下するため、上記のよう
な流体分１社装置を設置することが弗素に重要である。
しかるに、従来の流体分集装置は、その構造が複１“１
１なものが多く、その部分で生しる流体の乱れが大きい
という問題があった。また、その構造が簡単なものにつ
いては、流体の分集が１．■足のいく′ものではなく、
流体分集装置内で流体の流れの時間的な遅れが大きいと
いう問題があった。そのために、例えば流体出Ｉ」にお
いては、充填物との接触時間の異なる着目流忰、あるい
は充填塔内を流れている他の流体との接触時間の異なる
着目流体が混合されるために見かり上充填塔の性能が低
下していた。また、特にクロマトグラフィーにより物質
を分離することを目的とする充填塔においては、上記現
象のため流体に与える乱れが大きく、分離効率の低下の
一因となっていた。
１なものが多く、その部分で生しる流体の乱れが大きい
という問題があった。また、その構造が簡単なものにつ
いては、流体の分集が１．■足のいく′ものではなく、
流体分集装置内で流体の流れの時間的な遅れが大きいと
いう問題があった。そのために、例えば流体出Ｉ」にお
いては、充填物との接触時間の異なる着目流忰、あるい
は充填塔内を流れている他の流体との接触時間の異なる
着目流体が混合されるために見かり上充填塔の性能が低
下していた。また、特にクロマトグラフィーにより物質
を分離することを目的とする充填塔においては、上記現
象のため流体に与える乱れが大きく、分離効率の低下の
一因となっていた。
本発明考等は、流体分集装置の構造を検削し、従来のも
のよりも構造が簡単かつ安価でしかも流体に与える乱れ
が従来のものよりも少ない流体分集装置を開発ずべく検
ｔｌをずずめた結果、本発明をするに至った。
のよりも構造が簡単かつ安価でしかも流体に与える乱れ
が従来のものよりも少ない流体分集装置を開発ずべく検
ｔｌをずずめた結果、本発明をするに至った。
すなわち、本発明の流体分集装置は、その内部に空隙を
有し、空隙を形成する２つの面：入面二流体は通過する
が、充填物は通過しない仕切板又はそれを支持するため
の多孔編の端面で流体出入口に近い面 Ｂ面：流体出入口が接続されている固体部う〕でΔ面と
相対している面 の構造が空隙の代表断面積の９５％以上の範囲で流体出
入口から外周部にいたるずべての方向についζΔ面に苅
するＢ面の傾きが少なくとも１回変化し、かつＡ面とＢ
面の間隔が少なくとも増大す−るこ店がないことを特徴
とする。
有し、空隙を形成する２つの面：入面二流体は通過する
が、充填物は通過しない仕切板又はそれを支持するため
の多孔編の端面で流体出入口に近い面 Ｂ面：流体出入口が接続されている固体部う〕でΔ面と
相対している面 の構造が空隙の代表断面積の９５％以上の範囲で流体出
入口から外周部にいたるずべての方向についζΔ面に苅
するＢ面の傾きが少なくとも１回変化し、かつＡ面とＢ
面の間隔が少なくとも増大す−るこ店がないことを特徴
とする。
ここで「空隙の代表断面積」とは充填）ｈの横断面と平
行な空隙の断面のうら最大のものを示す。
行な空隙の断面のうら最大のものを示す。
ただし空隙の該断面の面積が充填塔の横断面の面積より
も大きい場合には充填塔の横断面の面積を空隙の代表断
面積とする。また、ここで充填物を塔内に保持するため
に用いられる仕切板として考えられるものは多孔質の材
料でできた坂、多孔板、金網、各種の織物、金属、有機
物及び無機物の焼結体等がある。更に、空隙を保つ方法
としては、」二記仕切板自体による方法、仕切板を支持
するだめの多孔板を設置する方法又は当該空隙内に流体
の流れにほとんど影響を与えないような目の粗い金網、
多孔質の材料製の板を設置して仕切板を支える方法、空
隙内に流体の流れに影響を与えない粒径のビーズを設置
する方法、空隙内に入面を支えるだめの柱を設置する方
法等がある。
も大きい場合には充填塔の横断面の面積を空隙の代表断
面積とする。また、ここで充填物を塔内に保持するため
に用いられる仕切板として考えられるものは多孔質の材
料でできた坂、多孔板、金網、各種の織物、金属、有機
物及び無機物の焼結体等がある。更に、空隙を保つ方法
としては、」二記仕切板自体による方法、仕切板を支持
するだめの多孔板を設置する方法又は当該空隙内に流体
の流れにほとんど影響を与えないような目の粗い金網、
多孔質の材料製の板を設置して仕切板を支える方法、空
隙内に流体の流れに影響を与えない粒径のビーズを設置
する方法、空隙内に入面を支えるだめの柱を設置する方
法等がある。
本発明の流体分集装置のような構造にした場合、流体の
流量が流体出入口近傍よりも少ない空隙内の外周部近傍
でＡ、８２面間の間隔が小さくなるため、流体の流速が
小となることがなくなり、外周部での原体の流れの時間
的な遅れを少なくすることがｕＪ能となる。
流量が流体出入口近傍よりも少ない空隙内の外周部近傍
でＡ、８２面間の間隔が小さくなるため、流体の流速が
小となることがなくなり、外周部での原体の流れの時間
的な遅れを少なくすることがｕＪ能となる。
また、Ｂ面が１つの傾きしか持たず、かつ中心部に近づ
くにつれ八、Ｂ両面間の間隔が大きくなるようなテーパ
ーを有する場合に比較して中心伺近のＡ、１３２面間の
間隔を間しにした場合、本発明の流体分集装置の方が外
周部近傍でＡ、Ｂ２面間の間隔が極端に小となる部分を
少なくすることが可能なため、流体が流れ難い部分を少
なくすることができ、スムーズな流れを実現することが
可能となる。
くにつれ八、Ｂ両面間の間隔が大きくなるようなテーパ
ーを有する場合に比較して中心伺近のＡ、１３２面間の
間隔を間しにした場合、本発明の流体分集装置の方が外
周部近傍でＡ、Ｂ２面間の間隔が極端に小となる部分を
少なくすることが可能なため、流体が流れ難い部分を少
なくすることができ、スムーズな流れを実現することが
可能となる。
本発明の流体分集装置のより好ましい構造は以下の通り
であり、このような構造にすることにより、流体分集装
置をより簡単かつ安価に製作することが可能である。そ
の構造とは空隙内のＡ、 ８２つの面のうちＢ面が外
周に近づくにつれＡ、 ８２面間の間隔が小とするよ
うな構造をイｊする部分とその内側のＡ、８２面間の間
隔が一定である構造を有する部分とから成るものである
。
であり、このような構造にすることにより、流体分集装
置をより簡単かつ安価に製作することが可能である。そ
の構造とは空隙内のＡ、 ８２つの面のうちＢ面が外
周に近づくにつれＡ、 ８２面間の間隔が小とするよ
うな構造をイｊする部分とその内側のＡ、８２面間の間
隔が一定である構造を有する部分とから成るものである
。
更に、本発明の流体分集装置において、外周部におりる
八、１３２面間の間隔が該空隙内での最小値であり、′
か一つ、その値が０．５朋以上であることが望ましい。
八、１３２面間の間隔が該空隙内での最小値であり、′
か一つ、その値が０．５朋以上であることが望ましい。
このような構造にした場合、外周部においても空隙の間
隔がＯの部分薦なくなるため、外周部におりる液の流れ
はよりスムースになり、空１雀内で流体に与える乱れを
より少なくすることが可能となる。
隔がＯの部分薦なくなるため、外周部におりる液の流れ
はよりスムースになり、空１雀内で流体に与える乱れを
より少なくすることが可能となる。
特に充填塔内の流体の流量が高い場合、あるいは充填１
ｈの径を大型化し、塔内をスケールアンプ以前と同一線
速度で流体を流そうとする場合、流体分集装置の空隙の
流体入口あるいは出口の近傍での流量が増大するために
局部的に流体が流れ難くな弓たり、流体入Ｌ１の場合、
流体が配管から吹き出す流速が高くなり、入面に衝突し
た時にその部分でｚ［４異的に流体の突接り現象が生し
その面の直下の充填層でその部分のみが高流速で流れる
という問題が生じる。このような場合には流体分集装置
の空隙の流体の入口あるいは出口近傍において入口ある
いは出１」に近づくにつれ、空隙の間隔が大となるよう
なテーパーをつり（テーパーをつりることにより流体入
口あるいは出口の管径を人とすることになる）中心部の
流体の線速度を減少させることが好ましい。
ｈの径を大型化し、塔内をスケールアンプ以前と同一線
速度で流体を流そうとする場合、流体分集装置の空隙の
流体入口あるいは出口の近傍での流量が増大するために
局部的に流体が流れ難くな弓たり、流体入Ｌ１の場合、
流体が配管から吹き出す流速が高くなり、入面に衝突し
た時にその部分でｚ［４異的に流体の突接り現象が生し
その面の直下の充填層でその部分のみが高流速で流れる
という問題が生じる。このような場合には流体分集装置
の空隙の流体の入口あるいは出口近傍において入口ある
いは出１」に近づくにつれ、空隙の間隔が大となるよう
なテーパーをつり（テーパーをつりることにより流体入
口あるいは出口の管径を人とすることになる）中心部の
流体の線速度を減少させることが好ましい。
更に、本流体分集装置において、Ｄとｌ１ｓａｖから以
下のように定義されるに値 に＝＃ｓａｖ／Ｉ）＋１ が０．０１≦に≦０．０４であれば、流体が流体分集装
置を通過する際に生じる乱れを少なくすることができ好
ましい。
下のように定義されるに値 に＝＃ｓａｖ／Ｉ）＋１ が０．０１≦に≦０．０４であれば、流体が流体分集装
置を通過する際に生じる乱れを少なくすることができ好
ましい。
」二記式において
！Ｖ、ｓａｖ −（ｒ２− ｒ＋） Ｘ、’ ｊｌ！
ｓ＋ （ｒ３− ｒａ） Ｘ リ−−ＡＪ 乙Ｌｒ
、−ｒ。
ｓ＋ （ｒ３− ｒａ） Ｘ リ−−ＡＪ 乙Ｌｒ
、−ｒ。
（ｒ、、 ｒ２＋ ｒ３＋ ’５１ ＋ ’Ｓ２
＋ ｅｊ−は第１図参照）Ｄ−充填塔の内径（ｃｍ）
を示す。
＋ ｅｊ−は第１図参照）Ｄ−充填塔の内径（ｃｍ）
を示す。
上記にの値が上記範囲より大の場合には流体分集装置の
空隙体積が大きくなり、流体が空隙内を通過する際に生
じる乱れが大となりかつ流体の流れの塔内横１１ｉ面図
の位置とする時間的な遅れが人となる傾向があるので好
ましくなＧ１゜またｋの値が上記の範囲より小の場合Ｇ
４は、流体分集装置内の流体の流れが不均一となったり
、空隙を形成しζいる八、８２つの面の若干の変形によ
り空１！７．ｉ内を流れる流体の流れ状態が大きく変化
するために安定した性能が得られなく、なる１頃向にあ
るので好ましくない。
空隙体積が大きくなり、流体が空隙内を通過する際に生
じる乱れが大となりかつ流体の流れの塔内横１１ｉ面図
の位置とする時間的な遅れが人となる傾向があるので好
ましくなＧ１゜またｋの値が上記の範囲より小の場合Ｇ
４は、流体分集装置内の流体の流れが不均一となったり
、空隙を形成しζいる八、８２つの面の若干の変形によ
り空１！７．ｉ内を流れる流体の流れ状態が大きく変化
するために安定した性能が得られなく、なる１頃向にあ
るので好ましくない。
特にクロマトグラフィーにより物質を分１＝ｉ１１する
ことを目的とした充填塔においては、流体の乱れが分１
’ｉｌｌ効率に大きく影響するため上記にの範囲を０．
０１５≦に≦０．０３ とすることが好ましい。
ことを目的とした充填塔においては、流体の乱れが分１
’ｉｌｌ効率に大きく影響するため上記にの範囲を０．
０１５≦に≦０．０３ とすることが好ましい。
本発明の流体う３集装置において第１し１上のｒ、Ｘ２
と■〕が等しい必要はないが、Ｄの１５％以内の範囲で
ｒ３×２とＤが一致することにより空隙外周部近傍で液
だまりが生じたり、流体の分集が不完全となることが少
なくなり、結果的に空隙内を通過する際に生しる流体の
乱れを少なくできるため好ましい。
と■〕が等しい必要はないが、Ｄの１５％以内の範囲で
ｒ３×２とＤが一致することにより空隙外周部近傍で液
だまりが生じたり、流体の分集が不完全となることが少
なくなり、結果的に空隙内を通過する際に生しる流体の
乱れを少なくできるため好ましい。
次に実施例及び比較例を示し−ζ本発明を説明する。例
中、流れの均一性を示す指標として、非対称係数１？□
を用いノこ。この係数ｉ？１は、次の尖うなものである
。
中、流れの均一性を示す指標として、非対称係数１？□
を用いノこ。この係数ｉ？１は、次の尖うなものである
。
充填ｔｏ内にＯｏＩ Ｎ塩酸を一定流量で流しながら、
増大＋１直前に設りた液注入ｌ」より、２Ｍ／７！食塩
水を一定微少量注入し、排出する液をう）取した後、Ｎ
ａ ’６％度を原子吸光分析装置を用いて測定し、横
軸に２Ｍ／Ｉ！食塩水を注入してからの排出液量を、縦
軸にＪ、１１ｔ１１液のＮａ濃度をブＵ・ノドしてパル
ス波形を得、その形状を調べる。
増大＋１直前に設りた液注入ｌ」より、２Ｍ／７！食塩
水を一定微少量注入し、排出する液をう）取した後、Ｎ
ａ ’６％度を原子吸光分析装置を用いて測定し、横
軸に２Ｍ／Ｉ！食塩水を注入してからの排出液量を、縦
軸にＪ、１１ｔ１１液のＮａ濃度をブＵ・ノドしてパル
ス波形を得、その形状を調べる。
流体分集装置の性能がｍｌい場合には、流体分集装置内
で流体の流れの時間的な遅れが生しるため、出口でのパ
ルス波形は、より大きなテーリングを生じる仰向を示す
。従って、このテーリングの差を表す尺度としてパルス
の非対称係数を用いた。
で流体の流れの時間的な遅れが生しるため、出口でのパ
ルス波形は、より大きなテーリングを生じる仰向を示す
。従って、このテーリングの差を表す尺度としてパルス
の非対称係数を用いた。
パルスの非幻称燐敞賜とは、パルスのピーク高さの１／
１０におりるピーク位置より前のパルスの’ｌ’ｉｉ
（Ｗｐ ）に対する、ピーク位置から後のパルスの幅（
ＷＲ）の比である。
１０におりるピーク位置より前のパルスの’ｌ’ｉｉ
（Ｗｐ ）に対する、ピーク位置から後のパルスの幅（
ＷＲ）の比である。
府−Ｗ、／ＷＦ
このｌキ埴が１より人きりれば大きい程テーリングの度
合が激しいこと、即ら、流れの不均一性の大きいことを
示す。
合が激しいこと、即ら、流れの不均一性の大きいことを
示す。
方Ｊ用Ｐ図ＩＬ！−
内径３０ｃｍ、長さ５０ｃｍの充填塔の上下に第１図に
示す構造の流体分集装置を入面が塔の内部になる様に設
置した充Ｊｉノｈを用意した。ここで流体うｉ１に装置
の各部分の長さは、ｒｌ ＝ ３ Ｑ ｍｍ、 ｒ２＝
７５ｍｍ、 ｒ３＝ １５０ｍｍ、 （ｌｏ＝ １０
ｍｍ、’ｓ＋＝ ｅｑ＝２、５ 間、 ｐ土−０，５
屈ｍて あ っ ）こ。
示す構造の流体分集装置を入面が塔の内部になる様に設
置した充Ｊｉノｈを用意した。ここで流体うｉ１に装置
の各部分の長さは、ｒｌ ＝ ３ Ｑ ｍｍ、 ｒ２＝
７５ｍｍ、 ｒ３＝ １５０ｍｍ、 （ｌｏ＝ １０
ｍｍ、’ｓ＋＝ ｅｑ＝２、５ 間、 ｐ土−０，５
屈ｍて あ っ ）こ。
また、Ａ面は平均孔径４０．１７で長さ３關のデフ１：
Ｊンフイルターを用い、空隙を保−ノために空隙内に５
０ノソシユの金１．１４を設置した。
Ｊンフイルターを用い、空隙を保−ノために空隙内に５
０ノソシユの金１．１４を設置した。
以上の様な装置に、スヂレンーシヒニルヘンゼン共重合
物をりＩ旧Ｊメヂル化した後にトリノチルアミンで四級
アンモニウム化した陰イオン交換４ＡＩ脂のＣ７！型で
あって０．２６ ｇ＋−乾燥樹脂／ ｃ ＜： ’ｉ３
ｉ潤樹脂、架橋度８％、粒径１００〜２００メソシユの
杉１脂をＪ、にの上部迄充填した。
物をりＩ旧Ｊメヂル化した後にトリノチルアミンで四級
アンモニウム化した陰イオン交換４ＡＩ脂のＣ７！型で
あって０．２６ ｇ＋−乾燥樹脂／ ｃ ＜： ’ｉ３
ｉ潤樹脂、架橋度８％、粒径１００〜２００メソシユの
杉１脂をＪ、にの上部迄充填した。
イオン交換樹脂の充填は塔上部の流体分集装置を外した
状態で行ない、充填終了１＆流体分集装置を設置し以下
の様な実験を行なった。ずなわら０゜ｌ ’Ｎ塩酸溶液
を７．２７！／う）の速度で流しなから１’（７人口直
前に設りた液注入口より２Ｍ／βの塩化ナトリウム／８
１１ｋ ０．２ ｍ ｌを瞬間的に注入し、塔出口から
流出する液を５０ ｒｎ ７！のフラクションに分１）
で採取し、原子吸光分析装置により各フラクション中の
す１−リウム濃度を測定した。これらの測定値を１ｙｌ
軸に流出ｌ＋）ｉ ｍ、縦軸にすｌ・リウム濃度をプロ
ットしてパルス波形をｉＭた。非対称係数は１、１ ８
で あ っ ノこ 。
状態で行ない、充填終了１＆流体分集装置を設置し以下
の様な実験を行なった。ずなわら０゜ｌ ’Ｎ塩酸溶液
を７．２７！／う）の速度で流しなから１’（７人口直
前に設りた液注入口より２Ｍ／βの塩化ナトリウム／８
１１ｋ ０．２ ｍ ｌを瞬間的に注入し、塔出口から
流出する液を５０ ｒｎ ７！のフラクションに分１）
で採取し、原子吸光分析装置により各フラクション中の
す１−リウム濃度を測定した。これらの測定値を１ｙｌ
軸に流出ｌ＋）ｉ ｍ、縦軸にすｌ・リウム濃度をプロ
ットしてパルス波形をｉＭた。非対称係数は１、１ ８
で あ っ ノこ 。
比較例Ｉ
実施例１の装置で、流体分集装置を第２図に示すものに
変えただりの充填塔を用意し、同様の操作を行°なった
。第２図で各部の長さはＩ−、＝ ３ ｒａｍ、ｒ２＝
１５０ｍｍであった。非対称係数は１．４であっノこ。
変えただりの充填塔を用意し、同様の操作を行°なった
。第２図で各部の長さはＩ−、＝ ３ ｒａｍ、ｒ２＝
１５０ｍｍであった。非対称係数は１．４であっノこ。
実施例２
内径１０ｃｍ、長さ３Ｑｃｍの充Ｊｊｉ ｌｏの上下に
第１図に示す構造の流体分集装置をΔ面か塔の内部にな
る様に設置しノこ充填塔を用意した。ここで流体’Ｉｉ
集装置の各部分の長さはｒ、＝Ｏｍｍ、ｒ２＝ ２５
ｍｍ、４ｃｍ／ｓ＋ ＝ ７！ｓ２ ＝１．５ｍ
ｍ、 （！ｂ ＝２ｍｍ’で あ っ ）こ
。
第１図に示す構造の流体分集装置をΔ面か塔の内部にな
る様に設置しノこ充填塔を用意した。ここで流体’Ｉｉ
集装置の各部分の長さはｒ、＝Ｏｍｍ、ｒ２＝ ２５
ｍｍ、４ｃｍ／ｓ＋ ＝ ７！ｓ２ ＝１．５ｍ
ｍ、 （！ｂ ＝２ｍｍ’で あ っ ）こ
。
Ａ面のｊｔＡｙ、ダ及び空隙を保つための構造は実施例
１と同しである。
１と同しである。
実施例１と同ＩＩ＞の実験を０．ｌＮ１ｆｉ酸／８液の
流用峻０．８ Ｉｔ ／ ｍｉｎ各フラクションの液量
を５ｍβにして行なった結果、得られたパルス波形の非
り１称係数は１．１であった。
流用峻０．８ Ｉｔ ／ ｍｉｎ各フラクションの液量
を５ｍβにして行なった結果、得られたパルス波形の非
り１称係数は１．１であった。
人施駁
内径１００ ｃｍ、 長さ８０ｃｍの充Ｊｉｉ塔の上１
−に第１図番ご示ず構造の流体分集装置をＡ而かＪ？Ｉ
ｉの内部になる様に設置した充ｊ眞Ｎ５を用意した。こ
こで流体分集装置の各部分の長さはｒｌ−５Ｑ ｍｍ、
ｒ２・−２５０鮪、”ａ”” ５００ ｍｍ、Ｒｃ−２
０ｍｎ＋、ｐ６１−７！ｓ：Ｌ−６門、ｐ！先−２鰭で
あった。入面の月質及び空１ｔ１を保つための構造は実
施例Ｉと同じとした。
−に第１図番ご示ず構造の流体分集装置をＡ而かＪ？Ｉ
ｉの内部になる様に設置した充ｊ眞Ｎ５を用意した。こ
こで流体分集装置の各部分の長さはｒｌ−５Ｑ ｍｍ、
ｒ２・−２５０鮪、”ａ”” ５００ ｍｍ、Ｒｃ−２
０ｍｎ＋、ｐ６１−７！ｓ：Ｌ−６門、ｐ！先−２鰭で
あった。入面の月質及び空１ｔ１を保つための構造は実
施例Ｉと同じとした。
実施例Ｉと同様の検ｉ・ＩをＯ，Ｉ Ｎ塩酸溶液の流量
を８０β／ｍｉｎ各フラクションの液量を５ （１０ｍ
ｌ！にして行なった結果、得られ）こパルス波形の非
対称係数は１．２３であった。
を８０β／ｍｉｎ各フラクションの液量を５ （１０ｍ
ｌ！にして行なった結果、得られ）こパルス波形の非
対称係数は１．２３であった。
実施例４
内径３００關、長さ１０００ｍｍのシャゲノＩ−イて１
クロマトカラノ・に実施例１て使用したθπ体附望装置
を設置し、この分離塔に七オラ・イト （６０〜１００
メソシユ）を充填した。
クロマトカラノ・に実施例１て使用したθπ体附望装置
を設置し、この分離塔に七オラ・イト （６０〜１００
メソシユ）を充填した。
セメライＩ−を充填し終ったカラムを温度１００℃に保
ら、先ずＩ−ルエンを供給してセメライトをコンディシ
ョニングし、ついで被’））’ Ｍｌｌ物質としてヘン
セン５０重量％、゛シフ・ロヘギレン３２．５重♀％、
シフ１５Ｉヘキザ２１フ、５重量％からなるｃ６混合物
２３．４ ／を定ｍポンプにて（ｌ給しくユ６混合物吸
省帯を形成した。その後ｉ１Ｙび１−ルエンをカラムに
８．４ρ／う〕の一定流速で供給し、ｃ６混合物吸着−
！ＩＦを展開した。カラム底部より流出する熔ｌ１ｉＩ
ｔ液を０，２５〜２．５１ずつのフラクションに分割し
て採取した。このようにして採取したザンプル液のヘン
セン、シクロヘキセン、シクロヘキセン、ｌ−ルエンの
重量％をカスタｌ」７トグラフイーにより定量分１ｊ１
シた。
ら、先ずＩ−ルエンを供給してセメライトをコンディシ
ョニングし、ついで被’））’ Ｍｌｌ物質としてヘン
セン５０重量％、゛シフ・ロヘギレン３２．５重♀％、
シフ１５Ｉヘキザ２１フ、５重量％からなるｃ６混合物
２３．４ ／を定ｍポンプにて（ｌ給しくユ６混合物吸
省帯を形成した。その後ｉ１Ｙび１−ルエンをカラムに
８．４ρ／う〕の一定流速で供給し、ｃ６混合物吸着−
！ＩＦを展開した。カラム底部より流出する熔ｌ１ｉＩ
ｔ液を０，２５〜２．５１ずつのフラクションに分割し
て採取した。このようにして採取したザンプル液のヘン
セン、シクロヘキセン、シクロヘキセン、ｌ−ルエンの
重量％をカスタｌ」７トグラフイーにより定量分１ｊ１
シた。
ｌ容８１［〆１′ｊ、の進行方向に対してＣ６混合物吸
着帯の前ｊｌｓ、ｉ界面近傍より、シクロヘキセン及び
シクロヘキセンに富んだ溶液が、また後端界面近傍から
は−、ンセンに富んだ液が回収された。分離効率の目安
として、ヘンセンのＣ６混合物に対する純度が９９％以
上であるフラクションに含まれるヘンセンの重量は５．
１３ ｋｇであった。
着帯の前ｊｌｓ、ｉ界面近傍より、シクロヘキセン及び
シクロヘキセンに富んだ溶液が、また後端界面近傍から
は−、ンセンに富んだ液が回収された。分離効率の目安
として、ヘンセンのＣ６混合物に対する純度が９９％以
上であるフラクションに含まれるヘンセンの重量は５．
１３ ｋｇであった。
比較例２
内径３００問、長さ１０００ｍｍのジャケン１−旬りＩ
」マ）−カラムに比較例１で使用した流体分集装置を設
置した分離塔を用息し、これに実施例３と間しゼオライ
１−を充填し、実施例３と同様の１榮作により分子ｅｌ
ｔを行なった。
」マ）−カラムに比較例１で使用した流体分集装置を設
置した分離塔を用息し、これに実施例３と間しゼオライ
１−を充填し、実施例３と同様の１榮作により分子ｅｌ
ｔを行なった。
その結果、混合物に対する純度が９９９＜以」二である
フラクションに含まれるヘンセンの重量は４、１１ ｋ
ｇに過ぎなかった。
フラクションに含まれるヘンセンの重量は４、１１ ｋ
ｇに過ぎなかった。
第１図は実施例において使用した本発明に従った流体分
集装置の一例を示すｌＪｉ面図であり、第２図は比較例
において使用した流体分集装置の一例を示す断面である
。 ■及び４・・・流体出入口、 ２及び５・・・入面、 ３及び６・・・１３面。 １キ許出願人 旭化成工業株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 石 口」 敬 Ｊ「理士山口昭之
集装置の一例を示すｌＪｉ面図であり、第２図は比較例
において使用した流体分集装置の一例を示す断面である
。 ■及び４・・・流体出入口、 ２及び５・・・入面、 ３及び６・・・１３面。 １キ許出願人 旭化成工業株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 石 口」 敬 Ｊ「理士山口昭之
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、充填塔に設置する流体分集装置で、その内部に空隙
をｒｒシ、空隙を形成する２つの面：入面：／ｌ；ε体
は通過するが、充填物は通過しない仕切板又はそれを支
持するだめの多孔板の端面で流体出入口に近い面 Ｂ面’ １）ｉｊ休出入口が接続されている固体部分で
Δ面と相対している面 の構造が空隙のイし表１０１面積の９５％以」ニの範囲
で流体の出入口から外周部にいたるすべての方向につい
て入面に対する１３面の傾きか少なくと４）１回変化し
、かつΔ面とＢ面の間隔が少なくともｌｆ９大すること
がないような構造であることを特徴とする改良型流体分
集装置δ。 ２、空隙を形成するＡ、、８２つの面のうし１３面が外
周に近づくにつれＡ、Ｂ２面間の間隔が小となるような
構造を有する部分とその内側のＡ、 Ｂ２面間の間隔
が一定である構造を有する特許請求の範囲第１項に記載
の装置。 ３、空隙内の外周部において、Δ、Ｂ２面間の間隔が該
空隙内で最小値であり、その値が０．５龍以上である特
許８１ｉ求の範囲第１項又は第２項に記載の装置。 ４、／ＪＬ体分集装置の流体出入１」近傍において、流
体出入口に近づくにつれＡ、１３２面間の間隔が大とな
るようなテーパーを有する構造をもつ特許請求の範囲第
１項〜第３項のいずれか１項に記載の装置。 ５、充Ｉｉ塔の内径Ｄ（ｃｍ）と空隙内のＡ、８２面間
の平均間隔（但し中心部は除（） ｅｓａｖ （ｃｍ
）で以下のように定義されるに値 ｋ ＝ ＩＩ ｓａｖ ／ ｒｉ＋′ が０．０１≦１（≦０．０４である特許請求の範囲第頃
〜第４項のいずれか１項に記載の装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57184439A JPS5976503A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 改良型流体分集装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57184439A JPS5976503A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 改良型流体分集装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976503A true JPS5976503A (ja) | 1984-05-01 |
| JPH04681B2 JPH04681B2 (ja) | 1992-01-08 |
Family
ID=16153168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57184439A Granted JPS5976503A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 改良型流体分集装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976503A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179250A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Hitachi Ltd | 液体クロマトグラフ用カラム |
-
1982
- 1982-10-22 JP JP57184439A patent/JPS5976503A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179250A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Hitachi Ltd | 液体クロマトグラフ用カラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04681B2 (ja) | 1992-01-08 |
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