JPS5977041A - 脱硝制御装置 - Google Patents
脱硝制御装置Info
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- JPS5977041A JPS5977041A JP18460282A JP18460282A JPS5977041A JP S5977041 A JPS5977041 A JP S5977041A JP 18460282 A JP18460282 A JP 18460282A JP 18460282 A JP18460282 A JP 18460282A JP S5977041 A JPS5977041 A JP S5977041A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/30—Adding water, steam or other fluids for influencing combustion, e.g. to obtain cleaner exhaust gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue-gas purification in steam generators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン排熱回収ボイラの排ガス中の窒
素酸化物を除去する脱硝装置の制御装置に関する。
素酸化物を除去する脱硝装置の制御装置に関する。
一般に、ガスタービンから排出される燃焼排ガスのエネ
ルギを有効利用するため、排熱回収ボイラ（以下ＷＨボ
イラと称する）Ｋよる熱回収が行われている。このよう
な、ガスタービンとＷＨボイラとの複合された設備にあ
って、ガスタービンの燃焼によシ窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘと称する）が発生されることから、大気中に放出され
る排ガスのＮＯｘ値を規定値以下に保持するため、燃焼
器内に水又は蒸気を噴射してＮＯｘの発生を抑制すると
ともに、脱硝装置を用いて排ガス中のＮＯＸを除去する
ことが行われている。
ルギを有効利用するため、排熱回収ボイラ（以下ＷＨボ
イラと称する）Ｋよる熱回収が行われている。このよう
な、ガスタービンとＷＨボイラとの複合された設備にあ
って、ガスタービンの燃焼によシ窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘと称する）が発生されることから、大気中に放出され
る排ガスのＮＯｘ値を規定値以下に保持するため、燃焼
器内に水又は蒸気を噴射してＮＯｘの発生を抑制すると
ともに、脱硝装置を用いて排ガス中のＮＯＸを除去する
ことが行われている。
燃焼器におけるＮＯｘ発生量制御は、燃料又はガスター
ビン出力に対する水又は蒸気の噴射量を所定率に制御す
るようにしている。また脱硝装置は脱硝触媒の存在下で
、排ガスにアンモニヤを作用させてＮＯｘを除去するも
のが知られており、排ガス中のＮＯｘ濃度及び排ガスｉ
：に合わせて、アンモニヤのモル比と注入量とを制御す
るようにしている。
ビン出力に対する水又は蒸気の噴射量を所定率に制御す
るようにしている。また脱硝装置は脱硝触媒の存在下で
、排ガスにアンモニヤを作用させてＮＯｘを除去するも
のが知られており、排ガス中のＮＯｘ濃度及び排ガスｉ
：に合わせて、アンモニヤのモル比と注入量とを制御す
るようにしている。
このように、ＮＯｘの発生量と除去率とを制御すること
によシ、総合的に排出ガス中のＮＯｘ値を制御するもの
にあっては、両者のＮＯｘ低減効果と経済性等の因子に
基づいて、バランスよく負荷を分担させることが望まし
い。
によシ、総合的に排出ガス中のＮＯｘ値を制御するもの
にあっては、両者のＮＯｘ低減効果と経済性等の因子に
基づいて、バランスよく負荷を分担させることが望まし
い。
しかしながら、従来はそれら両者を全く独立させて、個
別に制御していたので、排ガス量の変化あるいは脱硝触
媒の経年劣化に合わせ、その都度両者の制御条件等を、
人為的に修正しなければならず、操作が煩雑であるとい
う欠点があった。しかも、その人為的操作の結果が必ず
しも最適なものとはならず、ときによっては必要以上に
水又は蒸気を噴射させることがあって、タービンの効率
低下を招いたシ、工業用水の消費量増大による経済性低
下を招くことがあった。
別に制御していたので、排ガス量の変化あるいは脱硝触
媒の経年劣化に合わせ、その都度両者の制御条件等を、
人為的に修正しなければならず、操作が煩雑であるとい
う欠点があった。しかも、その人為的操作の結果が必ず
しも最適なものとはならず、ときによっては必要以上に
水又は蒸気を噴射させることがあって、タービンの効率
低下を招いたシ、工業用水の消費量増大による経済性低
下を招くことがあった。
〔発明の目的〕
本発明の目的は、水又は蒸気噴射によるＮＯｘ量抑制と
脱硝装置によるＮＯｘ除去との制御を一体化し、自動的
に両者の負荷分担を最適なものとすることができ、操作
性及び経済性を向上させることができる脱硝制御装置を
提供することにある。
脱硝装置によるＮＯｘ除去との制御を一体化し、自動的
に両者の負荷分担を最適なものとすることができ、操作
性及び経済性を向上させることができる脱硝制御装置を
提供することにある。
本発明は、脱硝触媒の経年劣化を検出し、これに基づい
てアンモニヤ注入量を補正してＷＨボイ２出口ＮＯｘ濃
度を規定値に維持するとともに、前記アンモニヤ注入量
の修正に合わせて水又は蒸気の噴射量を補正することに
よシ、総合的に最適な脱硝制御を行わせ、操作性及び経
済性をも向上させようとするものである。
てアンモニヤ注入量を補正してＷＨボイ２出口ＮＯｘ濃
度を規定値に維持するとともに、前記アンモニヤ注入量
の修正に合わせて水又は蒸気の噴射量を補正することに
よシ、総合的に最適な脱硝制御を行わせ、操作性及び経
済性をも向上させようとするものである。
つまり、脱硝触媒の劣化に応じ、その効率が高いときは
アンモニヤ注入を主体に制御するようにして水又は蒸気
の噴射量を最小化し、その効率が低下したときはアンモ
ニヤ注入量を増大させるとともに、水又は蒸気の噴射量
を必要最小限増加させるようにするものである。
アンモニヤ注入を主体に制御するようにして水又は蒸気
の噴射量を最小化し、その効率が低下したときはアンモ
ニヤ注入量を増大させるとともに、水又は蒸気の噴射量
を必要最小限増加させるようにするものである。
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
第１図に、本発明の一実施例の適用可能な、ガスタービ
ンと排熱回収ボイラを組合せた複合発電設備の概略系統
を示す。図において、空気圧縮機１で圧縮された空気は
、燃焼器２に導かれ、この燃焼器２において燃料流量調
整弁７を介して供給される燃料と反応して燃焼ガスとな
ってガスタービン３に導かれるようになっている。この
燃焼ガスによってガスタービン３が駆動され、発電機４
から電気出力が得られるようになっている。一方、ガス
タービン３で仕事をした燃焼ガスは、排ガスとしてＷＩ
（ボイラ８に導かれる。排ガスは過熱器１２、蒸発器工
１で熱交換された後、脱硝装置１３でＮＯｘが除去され
、更に節炭器９で熱交換された後、大気放出されるよう
になっている。ボイラ給水は復水ポンプ１５により供給
され、給水流量調整弁１４で流量制御され、節炭器９、
ドラムエ０、蒸発器１１、過熱器１２を経て蒸気として
送出されるようになっている。。
ンと排熱回収ボイラを組合せた複合発電設備の概略系統
を示す。図において、空気圧縮機１で圧縮された空気は
、燃焼器２に導かれ、この燃焼器２において燃料流量調
整弁７を介して供給される燃料と反応して燃焼ガスとな
ってガスタービン３に導かれるようになっている。この
燃焼ガスによってガスタービン３が駆動され、発電機４
から電気出力が得られるようになっている。一方、ガス
タービン３で仕事をした燃焼ガスは、排ガスとしてＷＩ
（ボイラ８に導かれる。排ガスは過熱器１２、蒸発器工
１で熱交換された後、脱硝装置１３でＮＯｘが除去され
、更に節炭器９で熱交換された後、大気放出されるよう
になっている。ボイラ給水は復水ポンプ１５により供給
され、給水流量調整弁１４で流量制御され、節炭器９、
ドラムエ０、蒸発器１１、過熱器１２を経て蒸気として
送出されるようになっている。。
一方、脱硝装置１３にはアンモニヤ流量調整弁６を介し
てアンモニヤが注入されるようになっておシ、アンモニ
ヤと排ガス中のＮＯｘとが触媒のもとに反応して脱硝が
行われるようになっている。
てアンモニヤが注入されるようになっておシ、アンモニ
ヤと排ガス中のＮＯｘとが触媒のもとに反応して脱硝が
行われるようになっている。
更にガスタービン燃焼器２には水噴射流量調整弁５を介
して水が注入され、燃焼器２におけるＮＯｘの生成を抑
制するようになっている。
して水が注入され、燃焼器２におけるＮＯｘの生成を抑
制するようになっている。
第２図に、本発明の一実施例の制御ブロック図を示す。
第２図に示すように、ガスターピン発電機の発電出力発
信器２１から出力される出力信号Ｐが、関数発生器２２
に人力されている。この関数発生器２２は発電出力Ｐに
対応させて設定されたモル比信号Ｍ几◎を出力するよう
に形成されている。
信器２１から出力される出力信号Ｐが、関数発生器２２
に人力されている。この関数発生器２２は発電出力Ｐに
対応させて設定されたモル比信号Ｍ几◎を出力するよう
に形成されている。
ここでモル比はアンモニヤ注入量／ＮＯｘ量の比でｈｂ
、ｐとＭＲｏとの相関は予め脱硝試験で得られた初期値
に基づいて設定される。このモル比信号′Ｍｌ（Ｏは乗
算器２３とハイセレクタ２４ｔ−介して、乗算器３９に
入力されている。この乗算器３９の他の入力には、ＷＨ
ボイラの入口ＮＯＸ濃度検出器３４によシ検出されたＮ
ＯＸ濃度信号ＣＩと、排ガス流量検出器３３によシ検出
された排ガス流量信号Ｇとｔ１乗算器３８によシ乗算し
て得られる入口ＮＯｘの総量信号Ｎ０Ｘｔが入力されて
いる。この乗算器３９によシ前記モル比信号Ｍ几０とＮ
ＯＸ総量信号ＮＯｘ夏とを乗算して、アンモニヤ注入量
の先行値信号ＡＯを算出するようになっている。この先
行値信号ＡＯは比例積分コントローラ（ＰＩＤ）４３を
介して、アンモニヤ注入量の流量制御弁６に入力されて
いる。このように、発電出力ＰとＮＯｘ総量Ｎ０ｘｘと
に応じて、所要のアンモニヤ注入量の先行値信号ＡＯを
設定し、これに基づいてアンモニヤ注入量を制御するよ
うに形成されている。
、ｐとＭＲｏとの相関は予め脱硝試験で得られた初期値
に基づいて設定される。このモル比信号′Ｍｌ（Ｏは乗
算器２３とハイセレクタ２４ｔ−介して、乗算器３９に
入力されている。この乗算器３９の他の入力には、ＷＨ
ボイラの入口ＮＯＸ濃度検出器３４によシ検出されたＮ
ＯＸ濃度信号ＣＩと、排ガス流量検出器３３によシ検出
された排ガス流量信号Ｇとｔ１乗算器３８によシ乗算し
て得られる入口ＮＯｘの総量信号Ｎ０Ｘｔが入力されて
いる。この乗算器３９によシ前記モル比信号Ｍ几０とＮ
ＯＸ総量信号ＮＯｘ夏とを乗算して、アンモニヤ注入量
の先行値信号ＡＯを算出するようになっている。この先
行値信号ＡＯは比例積分コントローラ（ＰＩＤ）４３を
介して、アンモニヤ注入量の流量制御弁６に入力されて
いる。このように、発電出力ＰとＮＯｘ総量Ｎ０ｘｘと
に応じて、所要のアンモニヤ注入量の先行値信号ＡＯを
設定し、これに基づいてアンモニヤ注入量を制御するよ
うに形成されている。
一方、ＷＨボイラ８から排出されるＮＯＸ濃度の規定値
は、出口ＮＯｘ濃度設定器３７にて設定され、この濃度
設定値信号Ｃ＋＋と前記排ガス流量信号Ｇとを乗算器３
６によシ乗算し、ＷＨボイラ８の出口ＮＯＸ総蓋設定値
信号Ｎ０ｘｓとして、比例積分コントローラ（ＰＩＤ）
４０に入力されている。またこのＰＩＤ４０には、ＷＨ
ボイラ８の出口ＮＯＸ濃度検出器３２によ量検出された
ＮＯＸ濃度信号ＣＤと、前記排ガス流量信号Ｇとを、乗
算器３５によシ乗算して得られる出口ＮＯＸの総量信号
Ｎ０ＸＤが入力されている。そしてとのＰＩＤ４０では
、Ｎ０ｘｓとＮ０ＸＤとを比較し、その偏差ΔＮＯＸを
アンモニヤ注入量制御のフィートノくツク信号として、
前記乗算器４１に出力して前記先行値信号Ａ、を補正す
るようにしている。これにより、ＰＩＤ４ ａでは、補
正されたアンモニヤ注入量の設定値信号Ａと、アンモニ
ヤ注入量検出器４２によ量検出された検出注入量信号Ａ
！とを比較し、その偏差ΔＱムによって流量調整弁６の
開度を制御するようになっている。
は、出口ＮＯｘ濃度設定器３７にて設定され、この濃度
設定値信号Ｃ＋＋と前記排ガス流量信号Ｇとを乗算器３
６によシ乗算し、ＷＨボイラ８の出口ＮＯＸ総蓋設定値
信号Ｎ０ｘｓとして、比例積分コントローラ（ＰＩＤ）
４０に入力されている。またこのＰＩＤ４０には、ＷＨ
ボイラ８の出口ＮＯＸ濃度検出器３２によ量検出された
ＮＯＸ濃度信号ＣＤと、前記排ガス流量信号Ｇとを、乗
算器３５によシ乗算して得られる出口ＮＯＸの総量信号
Ｎ０ＸＤが入力されている。そしてとのＰＩＤ４０では
、Ｎ０ｘｓとＮ０ＸＤとを比較し、その偏差ΔＮＯＸを
アンモニヤ注入量制御のフィートノくツク信号として、
前記乗算器４１に出力して前記先行値信号Ａ、を補正す
るようにしている。これにより、ＰＩＤ４ ａでは、補
正されたアンモニヤ注入量の設定値信号Ａと、アンモニ
ヤ注入量検出器４２によ量検出された検出注入量信号Ａ
！とを比較し、その偏差ΔＱムによって流量調整弁６の
開度を制御するようになっている。
ガスターピ／の燃焼器２へ供給する水量の制御系は、ガ
スタービン燃料流量検出器４８によ量検出された燃料流
量信号Ｆに対応させて、関数発生器４９から予め設定さ
れた水噴射量設値信号ＷＩ＋が出力され、この設定値信
号Ｗｓと、水噴射量検出器５１により検出された水噴射
量信号Ｗ！とを、ＰＩＤ５２において比較し、その偏差
ΔＷに基づいて水噴射量調整弁５の開度を制御するよう
になっている。
スタービン燃料流量検出器４８によ量検出された燃料流
量信号Ｆに対応させて、関数発生器４９から予め設定さ
れた水噴射量設値信号ＷＩ＋が出力され、この設定値信
号Ｗｓと、水噴射量検出器５１により検出された水噴射
量信号Ｗ！とを、ＰＩＤ５２において比較し、その偏差
ΔＷに基づいて水噴射量調整弁５の開度を制御するよう
になっている。
次にＡ本発明の特徴構成に係る部分について説明する。
まず、減算器４４において、前記乗算器３５と３８とか
ら出力されるＷＨボイラの、入口ＮＯＸ総量Ｎ０ｘｘか
ら出口ＮＯｘ総量Ｎ０Ｘｏを減算して、脱硝装置１３に
よシ除去されたＮＯｘ総量ＮＯＸｎを求める。関数発生
器４５においては、入力される除去ＮＯｘ総量Ｎ０ＸＲ
％入口Ｎ Ｏｘ ｕ量Ｎ０ｘＸおよび初期モル比信号Ｍ
ＲＯとから、次式（１）に表わす補正モル比信号ΔＭ几
を算出するようになっている。
ら出力されるＷＨボイラの、入口ＮＯＸ総量Ｎ０ｘｘか
ら出口ＮＯｘ総量Ｎ０Ｘｏを減算して、脱硝装置１３に
よシ除去されたＮＯｘ総量ＮＯＸｎを求める。関数発生
器４５においては、入力される除去ＮＯｘ総量Ｎ０ＸＲ
％入口Ｎ Ｏｘ ｕ量Ｎ０ｘＸおよび初期モル比信号Ｍ
ＲＯとから、次式（１）に表わす補正モル比信号ΔＭ几
を算出するようになっている。
とのモル比補正信号ΔＭＲは、脱硝効率の関数となって
いることから、脱硝触媒の効率低下に応じた信号となっ
ている。このΔＭＲは前記乗算器２３に入力されておシ
、乗算器２３からは前記モル比信号Ｍ几◎がΔＭＢによ
って補正されたモル比設定値信号ＭＲが出力されるよう
になっている。
いることから、脱硝触媒の効率低下に応じた信号となっ
ている。このΔＭＲは前記乗算器２３に入力されておシ
、乗算器２３からは前記モル比信号Ｍ几◎がΔＭＢによ
って補正されたモル比設定値信号ＭＲが出力されるよう
になっている。
また、乗算器２３に入力されるΔＭ几がある一定値を越
えると、モニタリレー２８によって切換器２６がオンさ
れ、信号発生器３０からモル比上限値がハイセレクタ２
４に導かれ、これによってモル比設定値信号ＭＲの上限
が設定されるようになっている。
えると、モニタリレー２８によって切換器２６がオンさ
れ、信号発生器３０からモル比上限値がハイセレクタ２
４に導かれ、これによってモル比設定値信号ＭＲの上限
が設定されるようになっている。
前記モル比補正信号ΔＭＲは、水噴射の水量制御系の補
正信号としても適用されておシ、このΔＭ几がある一定
値を越えると、モニタリレー２９によって切換器４６が
オンされて、ΔＭＲが関数発生器４７に入力されるよう
になっている。
正信号としても適用されておシ、このΔＭ几がある一定
値を越えると、モニタリレー２９によって切換器４６が
オンされて、ΔＭＲが関数発生器４７に入力されるよう
になっている。
この関数発生器４７は入力されるΔＭＲ，と、燃料流量
信号Ｆとに基づいて、次式（２）で表わされる水噴射補
正信号ΔＷを出力するようになっている。
信号Ｆとに基づいて、次式（２）で表わされる水噴射補
正信号ΔＷを出力するようになっている。
ΔＷ＝ ｆ （ΔＭＲ−Ｆ） ・・・・・・・・
・（２）とのΔＷは前述の関数発生器４９から出力さ５
れる水噴射量設定値信号Ｗ１１を、加算器５０において
加算補正するようになっている。
・（２）とのΔＷは前述の関数発生器４９から出力さ５
れる水噴射量設定値信号Ｗ１１を、加算器５０において
加算補正するようになっている。
このように構成されるものであるから、初期においては
、予め設定された相関に基づいて、脱硝触媒の初期効率
（最大効率）に見合ったアンモニヤの注入量が設定され
、同様に水噴射量も最小に設定される。運転時間が経過
して脱硝触媒の効率が劣化すると、ＷＨボイラ８の入口
・出口のＮＯｘ濃度検出値から算出された脱硝効率に基
づいて、アンモニヤの注入量を増加させ、この増加量が
第１の一定値以上になったら、その増加量に応じて水噴
射量を増やしてＮＯｘ発生量を低減し、さらにアンモニ
ヤ注入量の増加量が第２の一定値以上になったら、アン
モニヤの注入量は上限値に固定するように制御されるよ
うになる。
、予め設定された相関に基づいて、脱硝触媒の初期効率
（最大効率）に見合ったアンモニヤの注入量が設定され
、同様に水噴射量も最小に設定される。運転時間が経過
して脱硝触媒の効率が劣化すると、ＷＨボイラ８の入口
・出口のＮＯｘ濃度検出値から算出された脱硝効率に基
づいて、アンモニヤの注入量を増加させ、この増加量が
第１の一定値以上になったら、その増加量に応じて水噴
射量を増やしてＮＯｘ発生量を低減し、さらにアンモニ
ヤ注入量の増加量が第２の一定値以上になったら、アン
モニヤの注入量は上限値に固定するように制御されるよ
うになる。
従って、本実施例によれば、排出ガス中のＮＯｘ値を規
定値以内に維持させるにおたシ、脱硝装置におけるＮＯ
ｘ除去率が最大になるようにアンモニヤ注入量を制御し
ていることから、燃焼器におけるＮＯｘ発生の抑制が軽
減されるので、水又は蒸気の噴射量を最小化させること
ができる。
定値以内に維持させるにおたシ、脱硝装置におけるＮＯ
ｘ除去率が最大になるようにアンモニヤ注入量を制御し
ていることから、燃焼器におけるＮＯｘ発生の抑制が軽
減されるので、水又は蒸気の噴射量を最小化させること
ができる。
また、脱硝触媒の効率劣化に応じて、アンモニヤ注入量
を増加させて、脱硝装置におけるＮＯｘ除去率を最大に
維持するようにし、さらに劣化が進んだときにのみ水噴
射量を増加させてＮＯＸ発生を抑制するようにしている
ことから、水噴射量を著しく低減することができるとと
もに、総合的に最適な脱硝制御を行わせることができる
。
を増加させて、脱硝装置におけるＮＯｘ除去率を最大に
維持するようにし、さらに劣化が進んだときにのみ水噴
射量を増加させてＮＯＸ発生を抑制するようにしている
ことから、水噴射量を著しく低減することができるとと
もに、総合的に最適な脱硝制御を行わせることができる
。
〔発明の効果〕
以上説明したように、本発明によれば、水又は蒸気によ
るＮＯｘ量抑制制御と、脱硝装置によるＮＯＸ除去制御
とを一体的に制御することができ、且つ、自動的に両者
の負荷分担を最適なものとして経済性及び操作性を向上
させることができる。
るＮＯｘ量抑制制御と、脱硝装置によるＮＯＸ除去制御
とを一体的に制御することができ、且つ、自動的に両者
の負荷分担を最適なものとして経済性及び操作性を向上
させることができる。
第１図は本発明の適用可能な一例のガスタービン・排熱
回収ボイラの系統構成図、第２図は本発明の一実施例の
制御ブロック図である。 １・・・空気圧縮機、２・・・燃焼器、３・・・ガスタ
ービン、４・・・発電機、５・・・水噴射流量調整弁、
６・・・アンモニヤ流動調整弁、７・・・燃料流量調整
弁、８・・・排熱回収ボイラ、１３・・・脱硝装置、２
１・・・発電出力発信器、２２・・・関数発生器、２３
・・・乗算器、２４・・・ハイセレクタ、２６・・・切
換器、２８・・・モニターリレー、２９・・・モニター
リレー、３０・・・信号発生器、３２・・・出口ＮＯＸ
濃度検出器、３３・・・排ガス流量検出器、３４・・・
入口ＮＯｘ濃度検出器、３５・・・乗算器、３６・・・
乗算器、３７・・・出口ＮＯＸ濃度設定器、３８・・・
乗算器、３９・・・乗算器、４０・・・比例積分コント
ローラ、４１・・・乗算器、４２・・・アンモニヤ注入
量検出器、４３・・・比例積分コントローラ、４４・・
・減算器、４５・・・関数発生器、４６・・・切換器、
４７・・・関数発生器、４８・・・ガスタービン燃料流
量検出器、４９・・・関数発生器、５０・・・加算器、
５１・・・水噴射量検出器、５２・・・比例積分コント
ローラ。 代理人 弁理士 高橋明春 茅Ｉ 目
回収ボイラの系統構成図、第２図は本発明の一実施例の
制御ブロック図である。 １・・・空気圧縮機、２・・・燃焼器、３・・・ガスタ
ービン、４・・・発電機、５・・・水噴射流量調整弁、
６・・・アンモニヤ流動調整弁、７・・・燃料流量調整
弁、８・・・排熱回収ボイラ、１３・・・脱硝装置、２
１・・・発電出力発信器、２２・・・関数発生器、２３
・・・乗算器、２４・・・ハイセレクタ、２６・・・切
換器、２８・・・モニターリレー、２９・・・モニター
リレー、３０・・・信号発生器、３２・・・出口ＮＯＸ
濃度検出器、３３・・・排ガス流量検出器、３４・・・
入口ＮＯｘ濃度検出器、３５・・・乗算器、３６・・・
乗算器、３７・・・出口ＮＯＸ濃度設定器、３８・・・
乗算器、３９・・・乗算器、４０・・・比例積分コント
ローラ、４１・・・乗算器、４２・・・アンモニヤ注入
量検出器、４３・・・比例積分コントローラ、４４・・
・減算器、４５・・・関数発生器、４６・・・切換器、
４７・・・関数発生器、４８・・・ガスタービン燃料流
量検出器、４９・・・関数発生器、５０・・・加算器、
５１・・・水噴射量検出器、５２・・・比例積分コント
ローラ。 代理人 弁理士 高橋明春 茅Ｉ 目
Claims (1)
- １、 ガスタービンから排出される窒素酸化物（以下Ｎ
ＯＸと称する）を規定値に保持するようにする脱硝制御
装置において、ガスタービン燃焼器内に噴射するＮＯＸ
発生抑制剤の噴射量を制御する手段と、ガスタービンの
排ガスを脱硝触媒の存在下にて脱硝剤と反応させてＮＯ
ｘを除去する脱硝装置の脱硝剤注入量を制御する手段と
を備え、前記脱硝装置のＮＯｘ除去率の変化を検出し、
該除去率変化量に基づいて前記脱硝剤注入量の設定値を
補正するとともに、前記除去率変化量が一定値以上に達
したときはその偏差に基づいて前記抑制剤の噴射量の設
定値を補正するようにしたことを特徴とする脱硝制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18460282A JPS5977041A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 脱硝制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18460282A JPS5977041A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 脱硝制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5977041A true JPS5977041A (ja) | 1984-05-02 |
Family
ID=16156077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18460282A Pending JPS5977041A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 脱硝制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5977041A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4928478A (en) * | 1985-07-22 | 1990-05-29 | General Electric Company | Water and steam injection in cogeneration system |
-
1982
- 1982-10-22 JP JP18460282A patent/JPS5977041A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4928478A (en) * | 1985-07-22 | 1990-05-29 | General Electric Company | Water and steam injection in cogeneration system |
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