JPS5977662A - 回転ヘツドアセンブリ - Google Patents
回転ヘツドアセンブリInfo
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- JPS5977662A JPS5977662A JP57188505A JP18850582A JPS5977662A JP S5977662 A JPS5977662 A JP S5977662A JP 57188505 A JP57188505 A JP 57188505A JP 18850582 A JP18850582 A JP 18850582A JP S5977662 A JPS5977662 A JP S5977662A
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- JP
- Japan
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- spiral group
- tape
- spiral
- group
- fixed cylinder
- Prior art date
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B15/00—Driving, starting or stopping record carriers of filamentary or web form; Driving both such record carriers and heads; Guiding such record carriers or containers therefor; Control thereof; Control of operating function
- G11B15/60—Guiding record carrier
- G11B15/61—Guiding record carrier on drum, e.g. drum containing rotating heads
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、ポンプアウト型のスパイラルグループを備え
た回転ヘッドアセンブリに関するものである。
た回転ヘッドアセンブリに関するものである。
従来例の構成とその問題点
代表例として、ＶＨ８Ｈ８型ビデオチーブレコーダ下Ｖ
ＴＲと略記する）について説明する。従来の回転ヘッド
アセンブリは、第１図にその具体例を示すように、磁気
テープ１（以下゛テープ″゛と略記する）に対し、１８
００ｒｐｍで回転摺動する回転部材２と、非回転摺動す
る周定シリンダ３でこｔしを支持する構成を取っている
。固定／リンダ３上にｄ、テープ１の走行時の位置規制
を行なう目的でリード４が設けられている。同転／リン
ダ２上にマウントされた磁気ヘット５が、テープ１上を
正確にヘリカルスキャンすることによって、テープ全弁
した映像信号の正確な入出力が実現さ−ｈるものである
。しかしながら、固定／リンダ３でｄ、デ〜ゾ１かほぼ
接触摺動して走行する為、テープ１は動＋’ｔ＋−擦力
を受ｎ る。ｑ！ｆ’／’−Ｖ Ｔ Ｒカ、１１’＋’
Ｊ ＋１ｌｌｊ度雰囲気中又は、急激な温度変化条件下
で使用される場合には、ミクロな水滴が、テープ１と固
定シリンダ３との間に結露し、数百〜数千オングストロ
ームオーダの薄い水膜が形成される。この水膜の存在に
よって生ずる水の粘性抵抗力により、テープ１と固定シ
リンダ３が完全に句着を・起こし。
ＴＲと略記する）について説明する。従来の回転ヘッド
アセンブリは、第１図にその具体例を示すように、磁気
テープ１（以下゛テープ″゛と略記する）に対し、１８
００ｒｐｍで回転摺動する回転部材２と、非回転摺動す
る周定シリンダ３でこｔしを支持する構成を取っている
。固定／リンダ３上にｄ、テープ１の走行時の位置規制
を行なう目的でリード４が設けられている。同転／リン
ダ２上にマウントされた磁気ヘット５が、テープ１上を
正確にヘリカルスキャンすることによって、テープ全弁
した映像信号の正確な入出力が実現さ−ｈるものである
。しかしながら、固定／リンダ３でｄ、デ〜ゾ１かほぼ
接触摺動して走行する為、テープ１は動＋’ｔ＋−擦力
を受ｎ る。ｑ！ｆ’／’−Ｖ Ｔ Ｒカ、１１’＋’
Ｊ ＋１ｌｌｊ度雰囲気中又は、急激な温度変化条件下
で使用される場合には、ミクロな水滴が、テープ１と固
定シリンダ３との間に結露し、数百〜数千オングストロ
ームオーダの薄い水膜が形成される。この水膜の存在に
よって生ずる水の粘性抵抗力により、テープ１と固定シ
リンダ３が完全に句着を・起こし。
たり、あるいは間欠付着現象によりテープ側に一種の自
励振動が励起される場合が多い。上記の場合、正確な映
像及び音声信号のテープを介する入出力は望めず、ＶＴ
Ｒ性能は大幅に下降し、または全く使用不可能の状況に
陥る。
励振動が励起される場合が多い。上記の場合、正確な映
像及び音声信号のテープを介する入出力は望めず、ＶＴ
Ｒ性能は大幅に下降し、または全く使用不可能の状況に
陥る。
一方、小型軽量タイプのＶＴＲ開発の必要性から、テー
プ側には、磁気記録密度向上化が要求される。すなわち
、テープは従来のフェライトあるいは、２酸化クロムの
磁性粉を樹脂のバインダと共に塗布したものから、樹脂
ベース−」二に、ニッケル・コバルト合金を蒸着したり
、あるいは塗布した金属テープへと移行する動向にある
。この場合、金属テープは、相手シリンダとの摺動状態
が金属対金属摺動になって相対的な摩擦係数はより高く
なり、テープ走行の安定化を確保し離くなる。
プ側には、磁気記録密度向上化が要求される。すなわち
、テープは従来のフェライトあるいは、２酸化クロムの
磁性粉を樹脂のバインダと共に塗布したものから、樹脂
ベース−」二に、ニッケル・コバルト合金を蒸着したり
、あるいは塗布した金属テープへと移行する動向にある
。この場合、金属テープは、相手シリンダとの摺動状態
が金属対金属摺動になって相対的な摩擦係数はより高く
なり、テープ走行の安定化を確保し離くなる。
そこで、本発明者らは、上記の欠点を解消するために、
第２図〜第４図に示す構成の新型回転ヘッドアセンブリ
をすでに提案した。これは回転部材２の特定の部分に設
けられたスパイラルグループ６が、回転部材２の回転に
よって作動し、勤王を発生させることにより、回転部材
２及び固定シリンダ３上でテープ１が微小量約５〜１０
μｉｌ＋浮」ニし、ヘッド５のみがテープ１に接触する
様に考案されたものであった。この考案によりシリンダ
アセンブリの対テープ摺動特性の大幅改善Ｑてよるテー
プ走行安定化、自励振動除去、耐環境条件性確保などが
図られるとともに、テープ及び上下／リンダ双方の摩耗
劣化を抑止出来るという顕著な効果を有するものである
。
第２図〜第４図に示す構成の新型回転ヘッドアセンブリ
をすでに提案した。これは回転部材２の特定の部分に設
けられたスパイラルグループ６が、回転部材２の回転に
よって作動し、勤王を発生させることにより、回転部材
２及び固定シリンダ３上でテープ１が微小量約５〜１０
μｉｌ＋浮」ニし、ヘッド５のみがテープ１に接触する
様に考案されたものであった。この考案によりシリンダ
アセンブリの対テープ摺動特性の大幅改善Ｑてよるテー
プ走行安定化、自励振動除去、耐環境条件性確保などが
図られるとともに、テープ及び上下／リンダ双方の摩耗
劣化を抑止出来るという顕著な効果を有するものである
。
しかしながら、−］二配性構成７リンダヘノドアセンブ
リにおいて、スパイラルグループの吐出能力を最大限に
発揮し？８る設計条件か明確になっていないという問題
が懸念される。
リにおいて、スパイラルグループの吐出能力を最大限に
発揮し？８る設計条件か明確になっていないという問題
が懸念される。
発明の目的
本発明は１・記欠点に鑑み、最適設定さＪしたスパイラ
ルグループの動圧発生によりテープを／リンダＦで浮上
させ、テープの安定走行による映像・音声信号の正確な
入出力を実限するととくに、／リンダ・テープ双方の耐
摩耗時性向１−ヲ図った回本発明は、円筒部を有する固
定シリンダと、この固定シリンダの円筒部と略同−直径
の円筒部を有し、上記固定シリンダに近接して同一軸上
に設けられ、上記固定シリンダに対して４１１対的に回
転する回転部とを有し、相対回転部における対向面のい
ずれか一方の面に、グループ角度βを２６≦３β≦４５
°、溝幅比γを０２≦γ５０．８の範囲に設定したポン
プアウト型スパイラルグループ金有して構成されており
、回転ヘッドアセンブリ上でのテープ浮上に必要な吐出
動圧を得る為の必要条件を提供するという特有の効果を
有する。
ルグループの動圧発生によりテープを／リンダＦで浮上
させ、テープの安定走行による映像・音声信号の正確な
入出力を実限するととくに、／リンダ・テープ双方の耐
摩耗時性向１−ヲ図った回本発明は、円筒部を有する固
定シリンダと、この固定シリンダの円筒部と略同−直径
の円筒部を有し、上記固定シリンダに近接して同一軸上
に設けられ、上記固定シリンダに対して４１１対的に回
転する回転部とを有し、相対回転部における対向面のい
ずれか一方の面に、グループ角度βを２６≦３β≦４５
°、溝幅比γを０２≦γ５０．８の範囲に設定したポン
プアウト型スパイラルグループ金有して構成されており
、回転ヘッドアセンブリ上でのテープ浮上に必要な吐出
動圧を得る為の必要条件を提供するという特有の効果を
有する。
実施例の説明
以下不発明の実施例につい、て図面を参照しなから説明
する。第２図は回転７リンダ２と固定シリンダ３の相対
向する、回転軸３ａに垂直な面にボンプアウ］・型のグ
ループ６を設けた回転ヘットアセンブリ断面図である。
する。第２図は回転７リンダ２と固定シリンダ３の相対
向する、回転軸３ａに垂直な面にボンプアウ］・型のグ
ループ６を設けた回転ヘットアセンブリ断面図である。
ここでは、テープ１に負荷されるテープ張力（概ね５〜
５０７重）に抗して、テープ１を一定量浮上させるに必
要な圧力を得る為に不可欠なスバ・［ラルグループ形状
について述べる。
５０７重）に抗して、テープ１を一定量浮上させるに必
要な圧力を得る為に不可欠なスバ・［ラルグループ形状
について述べる。
第３図は、本発明の第１の実施例における回転ヘットア
センブリにおいて、回転部４Ｉｔ ２ 、）−に設けら
Ｉした水平対向型ラジアルスパイラルグルーフ形状を示
すもので、黒色部７が溝、白色部８かラットである（但
し、下シリンダ側にラジアルスパイラルグループを設け
ても一般性は失なわない）、。
センブリにおいて、回転部４Ｉｔ ２ 、）−に設けら
Ｉした水平対向型ラジアルスパイラルグルーフ形状を示
すもので、黒色部７が溝、白色部８かラットである（但
し、下シリンダ側にラジアルスパイラルグループを設け
ても一般性は失なわない）、。
寸だ、溝の傾斜角度βを第４図に示す通りに定義し、そ
の他のスパイラルグループ設定諸元を第５図〜第６図に
示す通りに定義する。但し、第６図中、Ｇ６；ｊ、スパ
イラルグループ設定域を示す。無次几ＨＨ，と（−で、
溝幅比γ、溝深さ比１（ｑ、内径比ｆ１を谷々次式で定
義する。
の他のスパイラルグループ設定諸元を第５図〜第６図に
示す通りに定義する。但し、第６図中、Ｇ６；ｊ、スパ
イラルグループ設定域を示す。無次几ＨＨ，と（−で、
溝幅比γ、溝深さ比１（ｑ、内径比ｆ１を谷々次式で定
義する。
この時ラジアルスパイラルグループ７が対向面に対しω
なる相対回転角速度で運動した時に生ずるラジアルスパ
イラルグループ内用力ｐは、吸入側キャビティ部順力を
、１気王と仮定した時で与えられる。但しＰａを大気圧
、Ｐｏを吐出口圧として である。
なる相対回転角速度で運動した時に生ずるラジアルスパ
イラルグループ内用力ｐは、吸入側キャビティ部順力を
、１気王と仮定した時で与えられる。但しＰａを大気圧
、Ｐｏを吐出口圧として である。
ここで第７図に示す様に、ラジアルレス、＜イラルグル
ープ７が生成した空気圧によって、テープ１力；浮上し
、テープ１に加えられている張力Ｔと、ラジアルスパイ
ラルグループ７が生成した動圧との釣合いが取りる状態
を安定浮上条件として前（１）式を１き改めると、 □（２） と表現される。（２）式で左辺がテープ張力に対応する
ｍと見做して良い。一方右辺は、う／アルスノ（イラル
グループの形状から決定さｈる吐出用を示す１．従−）
で、（２）式右辺が最大となる様に％＋、次元７．−、
ｊを・決定ずＩＬは、最適化段重が出来る。（２）式中
／Ｉはベアリンク定数と呼ばれる無次ｌヒ敗であり、空
気の動粘性係数／ｌを用いてΔ−６、＃ ｏノＲ８′／
４）ａＣｒ′で表わさ７Ｌる。７．は回転ヘッドアセン
ブリ内の設計寸法上の制約から決定される量である０従
って実際の設計トの制約が加わらない範囲の諸元は、（
２）式右辺のうちの（３）式で表示さ′Ｊ１、る項Ｓを
最大に取る条件γ、β、 Ｈｇで決定さ瓦る。
ープ７が生成した空気圧によって、テープ１力；浮上し
、テープ１に加えられている張力Ｔと、ラジアルスパイ
ラルグループ７が生成した動圧との釣合いが取りる状態
を安定浮上条件として前（１）式を１き改めると、 □（２） と表現される。（２）式で左辺がテープ張力に対応する
ｍと見做して良い。一方右辺は、う／アルスノ（イラル
グループの形状から決定さｈる吐出用を示す１．従−）
で、（２）式右辺が最大となる様に％＋、次元７．−、
ｊを・決定ずＩＬは、最適化段重が出来る。（２）式中
／Ｉはベアリンク定数と呼ばれる無次ｌヒ敗であり、空
気の動粘性係数／ｌを用いてΔ−６、＃ ｏノＲ８′／
４）ａＣｒ′で表わさ７Ｌる。７．は回転ヘッドアセン
ブリ内の設計寸法上の制約から決定される量である０従
って実際の設計トの制約が加わらない範囲の諸元は、（
２）式右辺のうちの（３）式で表示さ′Ｊ１、る項Ｓを
最大に取る条件γ、β、 Ｈｇで決定さ瓦る。
ここで（３）式をγで偏微分すると明白な様に、Ｓはγ
＝０．５で極大値を取る。第８図にγ−〇５とした場合
、横軸にＨｇ、縦軸に吐出圧の無法うし量を、βをパラ
メータとしてプロットした計算例を示す。
＝０．５で極大値を取る。第８図にγ−〇５とした場合
、横軸にＨｇ、縦軸に吐出圧の無法うし量を、βをパラ
メータとしてプロットした計算例を示す。
βが１５０の時に吐出圧は最大値を示す０βを○０に近
づけるにつれピークの立上り形状は、せん鋭となるが吐
出圧は低化しＨｇの設定幅条件は狭くなる。
づけるにつれピークの立上り形状は、せん鋭となるが吐
出圧は低化しＨｇの設定幅条件は狭くなる。
一方βを大きく取ると、Ｈｇの設定幅条件は広範囲に取
れるか矢張り吐出圧が低下する。
れるか矢張り吐出圧が低下する。
テープ張力（概ね５〜５０ｇ重）に対抗し得る圧力とし
て、スパイラルグループが発生し得る吐出最大圧力は、
本計算式（２）式を用い兄場合、概略的にテープ張力相
当圧力とほぼ同オーダと計算される。特にテープ張力の
設定値がｓｏｇ重程度になる時には、スパイラルグルー
プによる吐出圧は、ω二１８００ ｒｐｍの回転ヘッド
アセンブリを仮定した時、少くとも最大吐出圧力の７０
％を確保する必要がある。
て、スパイラルグループが発生し得る吐出最大圧力は、
本計算式（２）式を用い兄場合、概略的にテープ張力相
当圧力とほぼ同オーダと計算される。特にテープ張力の
設定値がｓｏｇ重程度になる時には、スパイラルグルー
プによる吐出圧は、ω二１８００ ｒｐｍの回転ヘッド
アセンブリを仮定した時、少くとも最大吐出圧力の７０
％を確保する必要がある。
従ってγ＝０．５．β＝１５°と設定した時に実現する
最大吐出圧に対し、その７０％以」二の吐出圧力を確保
し得る構成としては、βが２°≦βり４６゜の範囲にあ
ることが必要条件である。
最大吐出圧に対し、その７０％以」二の吐出圧力を確保
し得る構成としては、βが２°≦βり４６゜の範囲にあ
ることが必要条件である。
−力、β二１５＋Ｊと固定した場合に、溝幅比γを・パ
ラメータとし、横軸に埒、縦軸に吐出圧力の無次元量を
プロノトシたグラフを第９図に示す。
ラメータとし、横軸に埒、縦軸に吐出圧力の無次元量を
プロノトシたグラフを第９図に示す。
先に示した通り、最大吐出圧の７０％以上を確保する条
件として、γは０．２≦７−２４０．８と設定すること
か必要条件である。ここで、（３）式中γに関する項は
γ（１−γ）の形式で表現され、γ二〇、５の極値を中
心に、γ（１−γ）値は対称形となる為、例えけγ＝０
．１とγ＝０．９の特性は全く同一となる。
件として、γは０．２≦７−２４０．８と設定すること
か必要条件である。ここで、（３）式中γに関する項は
γ（１−γ）の形式で表現され、γ二〇、５の極値を中
心に、γ（１−γ）値は対称形となる為、例えけγ＝０
．１とγ＝０．９の特性は全く同一となる。
以十示したβ及びγに関する設定上の必要条件を満足し
ない位置で、β、γの吉ちらか一方、あるいは双方が設
定された場合には、回転−・ノドア訂ンブリ」二てのテ
ープ浮上は保障されず、スバ偵ルグループを設けても効
果が発揮出来なくなり、当初の目的達成という観点上全
く無意味となってしまう。従って上記の設定範囲は必要
不可欠な条件である。Ｈｇ値は各々のβ、γ設定条件に
よって最適値が変わるが、前記β、γの設定範囲の必要
条件から、概ね０．１〜０．５に限定される。
ない位置で、β、γの吉ちらか一方、あるいは双方が設
定された場合には、回転−・ノドア訂ンブリ」二てのテ
ープ浮上は保障されず、スバ偵ルグループを設けても効
果が発揮出来なくなり、当初の目的達成という観点上全
く無意味となってしまう。従って上記の設定範囲は必要
不可欠な条件である。Ｈｇ値は各々のβ、γ設定条件に
よって最適値が変わるが、前記β、γの設定範囲の必要
条件から、概ね０．１〜０．５に限定される。
上記以外のパラメータとして、スパイラルグループ面と
、これに向かい合う対向面との間の距離δ１（以後ギャ
ップと呼ぶ）や、内径比Ｖ工あるいは、スパイラルグル
ープを設けたシリンダ自身の相対回転角速度ω等がある
が、これらのパラメータは純設計構成上の問題に帰着さ
れる１、すなわち理想的には、ギャップδ１は小さい程
、内径比〒１と相対回転数ωは、大きい程、吐出圧力値
の向−１−に直接貢献する。
、これに向かい合う対向面との間の距離δ１（以後ギャ
ップと呼ぶ）や、内径比Ｖ工あるいは、スパイラルグル
ープを設けたシリンダ自身の相対回転角速度ω等がある
が、これらのパラメータは純設計構成上の問題に帰着さ
れる１、すなわち理想的には、ギャップδ１は小さい程
、内径比〒１と相対回転数ωは、大きい程、吐出圧力値
の向−１−に直接貢献する。
以上の様に、本実施例によｈは、スパイラルグループの
、溝幅比γを特に０．２斗γ、１．０．８の範囲に、グ
ループ角βを特に２ｏＬβニー４５°の範囲に設定する
ことを必要条件とすることで、一般に使ドアセンブリま
わりのテープ浮上を実現させるこＬが出来、スパイラル
グループの能力を本使用例において確実に発揮出来る。
、溝幅比γを特に０．２斗γ、１．０．８の範囲に、グ
ループ角βを特に２ｏＬβニー４５°の範囲に設定する
ことを必要条件とすることで、一般に使ドアセンブリま
わりのテープ浮上を実現させるこＬが出来、スパイラル
グループの能力を本使用例において確実に発揮出来る。
以下、本発明の第２の実施例について、図面を参照しな
がら説明する。
がら説明する。
第１０図は、回転部材２と固定／リング３の間に、円筒
面のオーバラップ部を設け、この面６上にポンプアウト
型グループを形成し、上下両／リンクの間からの気流に
よりテープ１を浮上させようとする構成の回転ヘッドア
センブリ実施例である０ダルーブの設定諸元表示に関し
てｄｌ、第１の実施例の内容を併用する。ただしグルー
プ角βＧ２、第１１図に示す様に改め、丑／こグループ
設定領域幅Ｌ１．外径り、全幅りを新たに定義する。第
１１図に示す通り、ａ域で示されるグループを設けた領
域と、ｂ域て小さｉするグループを設けない領域の双方
を含む構成を持ち、その周囲（／こ近接して設置さＪｌ
−だ対向部（固定シリンジ３の−部） Ｉｃ 、ｔ、・
いて、相対回転角速度ωでグループ７が回転した時、Ｂ
端での圧力を大気圧と仮定した場合、反対側Ｃ端で発生
する吐出圧がテープ張力相対圧力に等しいと置いた時、
スパイラルグループにより生成される無次元化表示され
た圧力Ｐ。−１は、（４） と表示される。
面のオーバラップ部を設け、この面６上にポンプアウト
型グループを形成し、上下両／リンクの間からの気流に
よりテープ１を浮上させようとする構成の回転ヘッドア
センブリ実施例である０ダルーブの設定諸元表示に関し
てｄｌ、第１の実施例の内容を併用する。ただしグルー
プ角βＧ２、第１１図に示す様に改め、丑／こグループ
設定領域幅Ｌ１．外径り、全幅りを新たに定義する。第
１１図に示す通り、ａ域で示されるグループを設けた領
域と、ｂ域て小さｉするグループを設けない領域の双方
を含む構成を持ち、その周囲（／こ近接して設置さＪｌ
−だ対向部（固定シリンジ３の−部） Ｉｃ 、ｔ、・
いて、相対回転角速度ωでグループ７が回転した時、Ｂ
端での圧力を大気圧と仮定した場合、反対側Ｃ端で発生
する吐出圧がテープ張力相対圧力に等しいと置いた時、
スパイラルグループにより生成される無次元化表示され
た圧力Ｐ。−１は、（４） と表示される。
（４）式中、右辺の中括弧でくくった部分は、第１の実
施例説明中の８（（３１式）値に全く一致する。
施例説明中の８（（３１式）値に全く一致する。
Ａは、先にも述べたベアリング定数で
本実施例においても、テープ張力が５〜５０ｇ重の範囲
で使用される一般の回転ヘットアセンブリ上でテープを
確実に浮−卜せしめる為の必要条件は、βに関しては２
°≦β二４５°、γに関し７ては０．２≦γム０．８で
あり、特にγ＝０５と設定した場合、γについての条件
は最良となる。また溝深さ比に関しては概ね０．１≦Ｈ
ｇ −４，ｏ、 ｓの範囲に設定すべきである。
で使用される一般の回転ヘットアセンブリ上でテープを
確実に浮−卜せしめる為の必要条件は、βに関しては２
°≦β二４５°、γに関し７ては０．２≦γム０．８で
あり、特にγ＝０５と設定した場合、γについての条件
は最良となる。また溝深さ比に関しては概ね０．１≦Ｈ
ｇ −４，ｏ、 ｓの範囲に設定すべきである。
上記以外の設定条件り、Ｌｌ、ω、δ２に関しては、純
設計構成にの問題となり、Ｄ、ω、Ｌ１ については
大きく取る程、δ２については小さく取る程、グループ
自身の性能を向上させられることは言うまでもない。
設計構成にの問題となり、Ｄ、ω、Ｌ１ については
大きく取る程、δ２については小さく取る程、グループ
自身の性能を向上させられることは言うまでもない。
以−］二の様（・こ、回転・固定シリンダ間に円筒面の
オーバラップ部を構成し、この面］二にグループを設け
る場合、クループの溝幅比γを特に０．２− γ−〇、
Ｓの範囲に、またグループ角βを特に２°二β二４５°
の範囲に設定することを必要条件とすることで、回転ヘ
ノトアセノブリまわりのテープｔｙ上を、−股部用条件
であるテープ張力６〜５０ ｆｌ ｆＱにおいて確保可
能とするものである、。
オーバラップ部を構成し、この面］二にグループを設け
る場合、クループの溝幅比γを特に０．２− γ−〇、
Ｓの範囲に、またグループ角βを特に２°二β二４５°
の範囲に設定することを必要条件とすることで、回転ヘ
ノトアセノブリまわりのテープｔｙ上を、−股部用条件
であるテープ張力６〜５０ ｆｌ ｆＱにおいて確保可
能とするものである、。
以下、本発明の第３の実施例について、図面を・参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
第１２図は、固定シリンダ３と回転部材２との対向面が
円錐形状を形成した構成の回転ヘノドア２法ンブリにお
いて、円錐面上にポンプアウト形のグループ７を設けた
実施例である。この場合は、第１の実施例に示した水平
対向型う／アルスパイラルグループ方式に比べ、溝幅比
７．を実質的に大きく取る為に考案したもので、すでに
本発明者らの提案中に説明した通り傾斜角ψの取り方で
１４、倍に１、を増加させることが出来るものであった
。ここで、本実施例を別の観点から検討した場合、ψ＝
○とした場合が第１の実施例、ψ−９００とした場合が
第２の実施例に各々対応すると見做せる。従って上記以
外のψ値について、第３の実施例が全て包括するもので
ある。
円錐形状を形成した構成の回転ヘノドア２法ンブリにお
いて、円錐面上にポンプアウト形のグループ７を設けた
実施例である。この場合は、第１の実施例に示した水平
対向型う／アルスパイラルグループ方式に比べ、溝幅比
７．を実質的に大きく取る為に考案したもので、すでに
本発明者らの提案中に説明した通り傾斜角ψの取り方で
１４、倍に１、を増加させることが出来るものであった
。ここで、本実施例を別の観点から検討した場合、ψ＝
○とした場合が第１の実施例、ψ−９００とした場合が
第２の実施例に各々対応すると見做せる。従って上記以
外のψ値について、第３の実施例が全て包括するもので
ある。
ψが０°〈ψ〈９００の範囲においても、第１．第２の
実施例において述べたのと同様の割算を行なうことによ
り全く同様の結果か得ら１ｔＸＳは、で表現される。な
おグループの設定諸元表示に関しては前述の表現を併用
する。
実施例において述べたのと同様の割算を行なうことによ
り全く同様の結果か得ら１ｔＸＳは、で表現される。な
おグループの設定諸元表示に関しては前述の表現を併用
する。
従って、本実施例においても、テープ張力か６〜６０ｇ
重の範囲で使用される一般の回転ヘットアセンブリ上で
、テープを確実に浮」二せしめる為の必要条件として、
βに関して２°５β上４５°。
重の範囲で使用される一般の回転ヘットアセンブリ上で
、テープを確実に浮」二せしめる為の必要条件として、
βに関して２°５β上４５°。
γに関して０．２ニγム０．８が要求され、特にγ二０
．５と設定した場合、γについての条件は最良となる。
．５と設定した場合、γについての条件は最良となる。
捷だ、純設計構成上の問題としで、キャップδ１は小さ
い程、内径比７．と相対回転角速度ωは大きい程効果か
期待出来ることは前述の通りである。
い程、内径比７．と相対回転角速度ωは大きい程効果か
期待出来ることは前述の通りである。
１／こ、溝深さ比に関しては概ね０．１−ニー、ＨｇＱ
、ｃｓの範囲に設定すべきである。
、ｃｓの範囲に設定すべきである。
なお−１こｔＬ−４で第１〜第３の実施例において（−
［、ＶＨ３型ＶＴＩ（に代表さ〕する」−シリンタ回転
（回転部材）、下シリンダ固定タイプの回転ヘノドアセ
ンブ’Ｊ ｆ−例に説明したが、前記の内容は、その［
Ｌ上下シリンダ固定で、２つの固定シリンダ中にはさま
れた中央部の磁気ヘッドを保持した回転部材が回転する
タイプの回転−・、ノドアーヒノフリについても適用出
来ることは言う寸でもない。この場合、グループはψが
０〜９００の如何なる値を取る時も、中央部の回転部材
を中心に上下双方の固定シリンダとの間に関して設定す
ることが出来、性能的に有利となる。
［、ＶＨ３型ＶＴＩ（に代表さ〕する」−シリンタ回転
（回転部材）、下シリンダ固定タイプの回転ヘノドアセ
ンブ’Ｊ ｆ−例に説明したが、前記の内容は、その［
Ｌ上下シリンダ固定で、２つの固定シリンダ中にはさま
れた中央部の磁気ヘッドを保持した回転部材が回転する
タイプの回転−・、ノドアーヒノフリについても適用出
来ることは言う寸でもない。この場合、グループはψが
０〜９００の如何なる値を取る時も、中央部の回転部材
を中心に上下双方の固定シリンダとの間に関して設定す
ることが出来、性能的に有利となる。
更に前記の内容は、回転ヘッドアセンブリ上で相対速度
を生じせしめる構成の任意の部分に、グループを設ける
全ての場合に成立するものであり、グループの吐出性能
を最大限に発揮させる為の必要条件である。
を生じせしめる構成の任意の部分に、グループを設ける
全ての場合に成立するものであり、グループの吐出性能
を最大限に発揮させる為の必要条件である。
発明の効果
以上の様に、本発明は、回転ヘッドアセンブリ中の、相
対回転部における対向面のいずれか一方の面に、グルー
プ角度βを２°Ｓβ≦４６°の範囲に、溝幅比γを０．
２≦γ≦０．８の範囲に設定したポンプアウト型スパイ
ラルグループを設けることにより、−股部用状態でのテ
ープ張力条件において、回転ヘッドアセンブリ上でのテ
ープ浮上に必要な吐出動圧量を確保することが出来、そ
の実用的効果は犬なるものがある。
対回転部における対向面のいずれか一方の面に、グルー
プ角度βを２°Ｓβ≦４６°の範囲に、溝幅比γを０．
２≦γ≦０．８の範囲に設定したポンプアウト型スパイ
ラルグループを設けることにより、−股部用状態でのテ
ープ張力条件において、回転ヘッドアセンブリ上でのテ
ープ浮上に必要な吐出動圧量を確保することが出来、そ
の実用的効果は犬なるものがある。
第１図は従来の回転ヘッドアセンブリの斜視図、第２図
は、水平対向面にスパイラルグループを設けた回転ヘッ
ドアセンブリ断面図、第３図は本発明の第１の実施例に
おける上シリンダの底面図、第４図〜第６図は、スパイ
ラルグループ設定諸元の説明図、第７図はテープ浮上挙
動を示す回転ヘンドアセンブリの一部断面の斜視図、第
８図はβをパラメータとした吐出性能図、第９図はγを
パラメータとした吐出性能図、第１０図は本発明の第２
の実施例における回転ヘッドアセンブリの一部拡大断面
図、第１１図は本発明の第２の実施例におけるスパイラ
ルグループ構成を示す回転ヘッドアセンブリの一部断面
の正面図、第１２図（は本発明の第３の実施例における
回転ヘッドアセンブリの断面図である。 １・・・・テープ、２・・・・・・回転ンリンダ、３・
・・・固定シリンダ、５・・・・・・磁気ヘッド、６・
・・・・・スパイラルグループ。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 り）５図 第７図 Ｈ７ 第９図
は、水平対向面にスパイラルグループを設けた回転ヘッ
ドアセンブリ断面図、第３図は本発明の第１の実施例に
おける上シリンダの底面図、第４図〜第６図は、スパイ
ラルグループ設定諸元の説明図、第７図はテープ浮上挙
動を示す回転ヘンドアセンブリの一部断面の斜視図、第
８図はβをパラメータとした吐出性能図、第９図はγを
パラメータとした吐出性能図、第１０図は本発明の第２
の実施例における回転ヘッドアセンブリの一部拡大断面
図、第１１図は本発明の第２の実施例におけるスパイラ
ルグループ構成を示す回転ヘッドアセンブリの一部断面
の正面図、第１２図（は本発明の第３の実施例における
回転ヘッドアセンブリの断面図である。 １・・・・テープ、２・・・・・・回転ンリンダ、３・
・・・固定シリンダ、５・・・・・・磁気ヘッド、６・
・・・・・スパイラルグループ。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 り）５図 第７図 Ｈ７ 第９図
Claims (4)
- （１）固定された円筒部を有する固定シリンダと、この
固定シリンダと略同−径を有し、前記固定シリンダに近
接して同一軸上に設けられ磁気ヘッドを保持した回転部
材とから成り、前記固定シリンダと前記回転部材との間
の相対回転部において形成される対向面のいずれか一方
の面の一部又は全部にポンプアウト型のスパイラルグル
ープを設け、スパイラルグループ設定域内の任意の同心
円とスパイラルグループ中心線との交点における前記同
心円に対する接線とスパイラルグループ中心線との傾斜
角で定義するグループ角度βを２°≦β≦４１５゜の範
囲に、また、スパイラルグループを設定した部分と設定
しない部分とが又互にくり返されるパタンにおいて、同
心円上の一組のスパイラルグループ設定部及び未設定部
の幅の合計値で、−個のスパイラルグループ設定部幅を
除し無次元化して定義する溝幅比γを０．２≦γ≦０．
８の範囲に設定した回転ヘッドアセンブリ。 - （２） 前記スパイラルグループ設定部の対向面を基
準に、スパイラルグループ底面までの距離で、スパイラ
ルグループ未設定面までの距離を除し、無次元化して定
義する溝深さ比Ｈ９を０．１≦Ｈｆｌ≦０．５の範囲に
設定した特許請求の範囲第１項記載の回転ヘッドアセン
ブリ。 - （３）略同−径を有し、間隙をおいて同軸上に配された
一対の固定シリンダと、前記間隙に前記固定シリンダと
同軸周シに回転可能に設けられ磁気ヘッドを保持した回
転部材とから成り、前記固定シリンダと前記回転部材と
の間の相対回転部において形成される対向面のいずれか
一方の面の一部又は全部にポンプアウト型のスパイラル
グループを設け、スパイラルグループ設定域内の任意の
同心円とスパイラルグループ中心線との交点における前
記同心円に対する接線と、スパイラルグループ中心線と
の傾斜角で定義するグループ角度βを２％β≦４５°の
範囲に、また、スパイラルグルーブを設定した部分と設
定しない部分とが交互にくり返されるバタンにおいで、
同心円上の一組のスパイラルグループ設定部及び未設定
部の幅の合計値で、−個のスパイラルグループ設定部幅
を除し無次元化して定義する溝幅比γを。、２≦γ＄０
．８の範囲に設定した回転ヘッドアセンブリ。 - （４） 前記スパイラルグループ設定部の対向面を基
準に、スパイラルグループ底面までの距離で、スパイラ
ルグループ未設定面までの距離を除し無次元化して定義
する溝深さ比Ｈ７を。、１≦Ｈｇ５０．５の範囲に設定
した特許請求の範囲第３項記載の回転ヘッドアセンブリ
。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57188505A JPS5977662A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 回転ヘツドアセンブリ |
| PCT/JP1983/000215 WO1984000439A1 (en) | 1982-07-06 | 1983-07-05 | Rotary head assembly |
| EP19830902129 EP0117869A4 (en) | 1982-07-06 | 1983-07-05 | ROTATING HEAD ASSEMBLY. |
| AU17077/83A AU1707783A (en) | 1982-07-06 | 1983-07-05 | Rotary head assembly |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57188505A JPS5977662A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 回転ヘツドアセンブリ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5977662A true JPS5977662A (ja) | 1984-05-04 |
| JPH0566643B2 JPH0566643B2 (ja) | 1993-09-22 |
Family
ID=16224895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57188505A Granted JPS5977662A (ja) | 1982-07-06 | 1982-10-26 | 回転ヘツドアセンブリ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5977662A (ja) |
-
1982
- 1982-10-26 JP JP57188505A patent/JPS5977662A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0566643B2 (ja) | 1993-09-22 |
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