JPS5978785A - 曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法 - Google Patents
曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法Info
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- JPS5978785A JPS5978785A JP18925082A JP18925082A JPS5978785A JP S5978785 A JPS5978785 A JP S5978785A JP 18925082 A JP18925082 A JP 18925082A JP 18925082 A JP18925082 A JP 18925082A JP S5978785 A JPS5978785 A JP S5978785A
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- B23K9/18—Submerged-arc welding
- B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
- B23K9/188—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes making use of several electrodes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は曲率面を有する被溶接物の外面溶接、例えば、
スパイラル鋼管外面溶接の如き曲率な有する溶接線の高
能率多電極溶接に係わるものである。
スパイラル鋼管外面溶接の如き曲率な有する溶接線の高
能率多電極溶接に係わるものである。
近年、スパイラル鋼管は厚肉小径管の需要が高まるなど
、多品種化の方向［６す、溶接の高速化による生産性の
向上、ならびに新品種に対応した溶接技術の確立が必要
とされている。
、多品種化の方向［６す、溶接の高速化による生産性の
向上、ならびに新品種に対応した溶接技術の確立が必要
とされている。
溶接の高速化においては、減少する溶込みならびに溶着
量を確保するため溶接人力の増大が必須であり、また、
厚肉材溶接においても溶込み、溶着量面から従来使用さ
れている溶接入力よりさらに大入力が必要となる。
量を確保するため溶接人力の増大が必須であり、また、
厚肉材溶接においても溶込み、溶着量面から従来使用さ
れている溶接入力よりさらに大入力が必要となる。
第１図はスパイラル鋼管外面一層盛溶接の実施態様を模
式的に示したもので、４が被溶接物、８が溶融ブール、
７が溶融スラグ、６がフラツクスであるが、溶接入力増
大とともに溶融ブール８が長大化するため、溶融ブール
８の終端部ＢＫおける傾斜度が大となり、溶融ブール８
が凝固したスラグ９を破って流失する現象を生じ、溶接
を継続することが不可能となる。
式的に示したもので、４が被溶接物、８が溶融ブール、
７が溶融スラグ、６がフラツクスであるが、溶接入力増
大とともに溶融ブール８が長大化するため、溶融ブール
８の終端部ＢＫおける傾斜度が大となり、溶融ブール８
が凝固したスラグ９を破って流失する現象を生じ、溶接
を継続することが不可能となる。
このため、第１電極１の配置位置（ここでは中心線１０
と第１電極１０間で作られる円周方向円弧長さに対する
中心角α（０）で表す）を、下り板側に大きくとり、溶
融ブール８の終端部Ｂを、パイプ傾斜度の小なる位置即
ち、中心線■ＯＫ近ずく方向に移行して溶接を行わしめ
んとするのであるが、第１電極１．第２電極２．第３電
極３の夫々の傾斜θ１〜θ３（垂線と各電極とがなす角
度）が小さく、かつ一定である従来法では、溶融ブール
８がアーク５と接触し、アーク吹上げが激しく、ビード
幅が不整−になったり、溶接前方Ｆ−，溶融ブール８が
流出する現象を生ずる。これらのことから、これまでは
使用可能溶接入力が低く抑えられ、高速溶接や厚肉溶接
の実現が困難でろっだ。
と第１電極１０間で作られる円周方向円弧長さに対する
中心角α（０）で表す）を、下り板側に大きくとり、溶
融ブール８の終端部Ｂを、パイプ傾斜度の小なる位置即
ち、中心線■ＯＫ近ずく方向に移行して溶接を行わしめ
んとするのであるが、第１電極１．第２電極２．第３電
極３の夫々の傾斜θ１〜θ３（垂線と各電極とがなす角
度）が小さく、かつ一定である従来法では、溶融ブール
８がアーク５と接触し、アーク吹上げが激しく、ビード
幅が不整−になったり、溶接前方Ｆ−，溶融ブール８が
流出する現象を生ずる。これらのことから、これまでは
使用可能溶接入力が低く抑えられ、高速溶接や厚肉溶接
の実現が困難でろっだ。
本発明はこれらのことに鑑み、種々検討した結果なされ
たものであって、その要旨とする所は、曲率面を有する
被溶接物外面の曲率方向を２電極以上を用い潜弧溶接す
る方法において、溶接第１電極位置を下り板側として、
当該電極配置中心角αを下記（１）の範囲とし、各電極
間隔を４（１＋ｍ以下とし、かつ、第１電極と最終電極
間隔をパイプ半径の１／８以下とし、第１．第２溶接電
極傾斜が下記（２）、 （３）式を満足する後退角θ１
．θ２として溶接を行なうことを特徴とする曲面を有す
る溶接線の多電極潜弧溶接法にある。
たものであって、その要旨とする所は、曲率面を有する
被溶接物外面の曲率方向を２電極以上を用い潜弧溶接す
る方法において、溶接第１電極位置を下り板側として、
当該電極配置中心角αを下記（１）の範囲とし、各電極
間隔を４（１＋ｍ以下とし、かつ、第１電極と最終電極
間隔をパイプ半径の１／８以下とし、第１．第２溶接電
極傾斜が下記（２）、 （３）式を満足する後退角θ１
．θ２として溶接を行なうことを特徴とする曲面を有す
る溶接線の多電極潜弧溶接法にある。
但し、中心線１０と第１電極１の配置位置で作られる円
周方向円弧長さに対する中心角α（０）で表示すると、
αは溶接人力Ｐ （ｋＷ） Ｋ対するパイプ半径Ｒ（ｍ
ｉ）の比で与えられ、第１電極１の配置は（１）式に示
すように ｌ胆ｌ ａ ｌ １６° ・・・・・・（
１）の範囲をとり、また、第１電極１の傾斜後退角θ１
（０）は（２）式に示すように、第１電極１の配置中心
角αと溶接人力ｐ（ｋｗ）の平方根の積に比例した値よ
り大で４５°以下とし、 ０．２７αＪごθ１ｚ４５° ・・・・・・（
２）さらに第２電極２の傾斜【退角θ２（０）は、（３
）弐べ示すように第１電極１の傾斜後退角θ１の下限値
の０．３倍以上とするものである。
周方向円弧長さに対する中心角α（０）で表示すると、
αは溶接人力Ｐ （ｋＷ） Ｋ対するパイプ半径Ｒ（ｍ
ｉ）の比で与えられ、第１電極１の配置は（１）式に示
すように ｌ胆ｌ ａ ｌ １６° ・・・・・・（
１）の範囲をとり、また、第１電極１の傾斜後退角θ１
（０）は（２）式に示すように、第１電極１の配置中心
角αと溶接人力ｐ（ｋｗ）の平方根の積に比例した値よ
り大で４５°以下とし、 ０．２７αＪごθ１ｚ４５° ・・・・・・（
２）さらに第２電極２の傾斜【退角θ２（０）は、（３
）弐べ示すように第１電極１の傾斜後退角θ１の下限値
の０．３倍以上とするものである。
０．０８α・Ｊｔθ２ ・・・・・・（３
）以下本発明の詳細な説明する。
）以下本発明の詳細な説明する。
本発明においては、溶接人力Ｐおよびパイプ半径ＲＫよ
って第１電極１の配置位置を決定し、溶融ブール８の終
端部ＢＫおける流失現象を防止し、一方、下り仮溶接に
おける溶融ブール８の前面重力ヘッド増大に対しては、
第１・第２溶接電極傾斜後退角θ１．θ２の制御を行な
って。
って第１電極１の配置位置を決定し、溶融ブール８の終
端部ＢＫおける流失現象を防止し、一方、下り仮溶接に
おける溶融ブール８の前面重力ヘッド増大に対しては、
第１・第２溶接電極傾斜後退角θ１．θ２の制御を行な
って。
溶融ブール８の重力ヘッドとアーク圧をバランスせしめ
ることにより、溶接前方Ｆへ溶融ブール８が流失するの
を防止し、高溶接入力下においても安定した溶接を行わ
しめるものでらる。
ることにより、溶接前方Ｆへ溶融ブール８が流失するの
を防止し、高溶接入力下においても安定した溶接を行わ
しめるものでらる。
まず、スパイラル鋼管造管溶接の如き、曲率面を有する
被溶接物の外面溶接において発生する溶融ブール８の終
端部ＢＫおける流失現象（以下Ｂ流失という）ｖｃつい
て種々実験を重ねた結果次のような知見を得、本発明で
は第１電極配置中心角αの設定を前記（１）式として溶
接を行なうこととしたのである。
被溶接物の外面溶接において発生する溶融ブール８の終
端部ＢＫおける流失現象（以下Ｂ流失という）ｖｃつい
て種々実験を重ねた結果次のような知見を得、本発明で
は第１電極配置中心角αの設定を前記（１）式として溶
接を行なうこととしたのである。
即ち、Ｂ流失は中心線ｌＯの近傍におけるパイプ頂部と
溶融ブール８の終端部Ｂとの重力ヘッド差が、るる限界
値を超えると発生し、その限界重力ヘッド差における前
記パイプ頂部と、溶融ブール８の終端部Ｂとの距離（以
下Ｂ流失限界距離という）は、パイプ半径Ｒが小さくな
るほど短かくなる。いまパイプ半径ＲＥ拘らず、溶融ブ
ール８の長さは一定とした場合、パイプ半径Ｒが小さく
なるほどＢ流失限界距離は小さくなる。Ｂ流失を防止せ
んとするためには、この小さくした分に見合うだけ第１
電極１の配置位置（第１電極１の配置中心角α）を下り
板側に移行し、溶融ブール８をやや下り板側に移動して
、溶接を行なわしめることが必要となる。
溶融ブール８の終端部Ｂとの重力ヘッド差が、るる限界
値を超えると発生し、その限界重力ヘッド差における前
記パイプ頂部と、溶融ブール８の終端部Ｂとの距離（以
下Ｂ流失限界距離という）は、パイプ半径Ｒが小さくな
るほど短かくなる。いまパイプ半径ＲＥ拘らず、溶融ブ
ール８の長さは一定とした場合、パイプ半径Ｒが小さく
なるほどＢ流失限界距離は小さくなる。Ｂ流失を防止せ
んとするためには、この小さくした分に見合うだけ第１
電極１の配置位置（第１電極１の配置中心角α）を下り
板側に移行し、溶融ブール８をやや下り板側に移動して
、溶接を行なわしめることが必要となる。
また、溶融ブール８の長さは溶接人力Ｐの上昇とともに
長大化することが知られており、パイプ半径Ｒを一定と
した場合、高溶接入力時のＢ流失を防止するには、長大
化した溶融ブール８の長さに見合って、第１電極１の配
置中心角αを大として、溶融ブール８の終端部Ｂが、Ｂ
流失限界距離を超えないように、溶融ブール８をやや下
り板側に移動させる必要がるる。
長大化することが知られており、パイプ半径Ｒを一定と
した場合、高溶接入力時のＢ流失を防止するには、長大
化した溶融ブール８の長さに見合って、第１電極１の配
置中心角αを大として、溶融ブール８の終端部Ｂが、Ｂ
流失限界距離を超えないように、溶融ブール８をやや下
り板側に移動させる必要がるる。
即ち、Ｂ流失防止に対し、第１電極１の配置中心角αは
、パイプ半径Ｒに反比例し、溶接入力ＰＫ比例した値を
設定せねばならない。このＢ流失を防止する第１電極１
の配置中心角αは、第２図に示すように、Ｐ／Ｒのパラ
メータを用いて整理すると６０ Ｐ／Ｒ以上の角度を必
要とする。なお、このときの第１電極１の後退角θ１は
３５°、第２電極２の後退角θ２は１５°、電極間隔は
３０關一定で行なっている。〜 しかしながら、第１電極１の配置中心角αが１６°を超
えると、ＰｌＲＫ無関係に溶融ブール８が逆方向、即ち
溶接前方ＦＫ流失する現象を生じる（以下これをＦ流失
という）。これはアーク５と接する溶融ブール８の始端
部の表面積が過大となりアーク５の拡がりが前記表面全
体に対応できないため、アーク圧の及ばない範囲の溶融
ブール８から流失を生ずるものと推察される。したがっ
て第１電極１の配置中心αは１６°以内に抑えなければ
ならない。
、パイプ半径Ｒに反比例し、溶接入力ＰＫ比例した値を
設定せねばならない。このＢ流失を防止する第１電極１
の配置中心角αは、第２図に示すように、Ｐ／Ｒのパラ
メータを用いて整理すると６０ Ｐ／Ｒ以上の角度を必
要とする。なお、このときの第１電極１の後退角θ１は
３５°、第２電極２の後退角θ２は１５°、電極間隔は
３０關一定で行なっている。〜 しかしながら、第１電極１の配置中心角αが１６°を超
えると、ＰｌＲＫ無関係に溶融ブール８が逆方向、即ち
溶接前方ＦＫ流失する現象を生じる（以下これをＦ流失
という）。これはアーク５と接する溶融ブール８の始端
部の表面積が過大となりアーク５の拡がりが前記表面全
体に対応できないため、アーク圧の及ばない範囲の溶融
ブール８から流失を生ずるものと推察される。したがっ
て第１電極１の配置中心αは１６°以内に抑えなければ
ならない。
第２電極２以降の配置位置は、各電極間隔が４Ｑｍｍを
超えると、スラダ巻き込み等の欠陥を生じ易くなるため
、４０間以下に配置する必要がるる。また、第１電極１
と最終電極（第１図の場合は第３電極３）との距離が犬
となるにつれ、溶融ブール８が長大化し、Ｂ流失に対し
不利となり、本発明効果がうすくなるため、その許容距
離はパイプ半径Ｒの１／８以下に抑える必要がある。
超えると、スラダ巻き込み等の欠陥を生じ易くなるため
、４０間以下に配置する必要がるる。また、第１電極１
と最終電極（第１図の場合は第３電極３）との距離が犬
となるにつれ、溶融ブール８が長大化し、Ｂ流失に対し
不利となり、本発明効果がうすくなるため、その許容距
離はパイプ半径Ｒの１／８以下に抑える必要がある。
さて、第１電極１の配置中心角αの適正値設定によりＢ
流失は防止し得るが、この設定値が大となるほど今度は
逆ＫＦ流失を生ずる危険が増大する。この原因は第１電
極１の配置中心角αの増大とともに、溶融ブール８の前
面の重力が大となり、従来法では溶融ブール８を支えき
れないためであり、この重力とバランスする圧力が溶融
ブール８前面に与えられれば、Ｆ流失を防止することが
可能である。この圧力として具体的には、第１．第２電
極傾斜を後退角θ１゜θ２としてアーク圧力の一部を溶
融ブール８に向けることで実現できる。
流失は防止し得るが、この設定値が大となるほど今度は
逆ＫＦ流失を生ずる危険が増大する。この原因は第１電
極１の配置中心角αの増大とともに、溶融ブール８の前
面の重力が大となり、従来法では溶融ブール８を支えき
れないためであり、この重力とバランスする圧力が溶融
ブール８前面に与えられれば、Ｆ流失を防止することが
可能である。この圧力として具体的には、第１．第２電
極傾斜を後退角θ１゜θ２としてアーク圧力の一部を溶
融ブール８に向けることで実現できる。
このアーク圧力は、第１電極１の配置中心角αの増大、
即ち溶融ブール８Ｋかかる重力の増大に対応して、第１
．第２電極の後退角θ３．θ２を大として、溶融ブール
８に向うアーク圧を増大させ、重力とバランスさせる必
要がある。また、溶接人力Ｐの増大によって、溶融ブー
ル８の量も増加する傾向がるり、これによって増大する
重力ヘッドに見合ったアーク圧の増大も必要であり、溶
接人力Ｐの増大とともに、電極後退角θ０．θ２を犬と
せねばならない。さらに、第１電極１のアークによって
生成した溶融金属な重力に抗して速やかに第２電極２後
方の溶融ブール８へ移行させねばならず、このためにも
、第１電極１の後退角θ１は第１電極１の配置中心角α
の増大とともに大とする必要がろる。
即ち溶融ブール８Ｋかかる重力の増大に対応して、第１
．第２電極の後退角θ３．θ２を大として、溶融ブール
８に向うアーク圧を増大させ、重力とバランスさせる必
要がある。また、溶接人力Ｐの増大によって、溶融ブー
ル８の量も増加する傾向がるり、これによって増大する
重力ヘッドに見合ったアーク圧の増大も必要であり、溶
接人力Ｐの増大とともに、電極後退角θ０．θ２を犬と
せねばならない。さらに、第１電極１のアークによって
生成した溶融金属な重力に抗して速やかに第２電極２後
方の溶融ブール８へ移行させねばならず、このためにも
、第１電極１の後退角θ１は第１電極１の配置中心角α
の増大とともに大とする必要がろる。
即ち、Ｆ流失防止に対し、第１電極１の後退角θ１は第
１電極１の配置中心角αおよび溶接入力ＰＫ比例した値
を設定すべきである。この設定値に対する第１電極１の
配置中心角αおよび溶接人力Ｐの影響の程度は、実験の
結果、第１電極１の配置中心角αが１６°以内では、第
１電極１の配置中心角αとほぼ比例し、溶接人力Ｐの効
果はやや小さく、その平方根に比例することがわかった
。従って、このＦ流失防止に対する第１電極１の後退角
θ１は、第３図に示すようにα介なるパラメータで表示
すると、その下限は０．２７αＪなる角度となる。なお
、実験での第２電極後退角θ２は第１電極後退角θｌの
０．５倍として行なっている。
１電極１の配置中心角αおよび溶接入力ＰＫ比例した値
を設定すべきである。この設定値に対する第１電極１の
配置中心角αおよび溶接人力Ｐの影響の程度は、実験の
結果、第１電極１の配置中心角αが１６°以内では、第
１電極１の配置中心角αとほぼ比例し、溶接人力Ｐの効
果はやや小さく、その平方根に比例することがわかった
。従って、このＦ流失防止に対する第１電極１の後退角
θ１は、第３図に示すようにα介なるパラメータで表示
すると、その下限は０．２７αＪなる角度となる。なお
、実験での第２電極後退角θ２は第１電極後退角θｌの
０．５倍として行なっている。
一方、第１電極１の後退角θ１を４５°以下と規定した
理由は、以下の通りである。即ち、第１電極１の後退角
θ１が４５°を超える領域では、アークの大部分が溶融
ブール８へ向けられるようになり、被溶接物４へのガラ
ジンク作用が低下し、所定溶造み深さを得るＫは至らな
くなる。
理由は、以下の通りである。即ち、第１電極１の後退角
θ１が４５°を超える領域では、アークの大部分が溶融
ブール８へ向けられるようになり、被溶接物４へのガラ
ジンク作用が低下し、所定溶造み深さを得るＫは至らな
くなる。
したがって、第１電極１の後退角θ１の上限は４５°に
抑えられるべきでらる。
抑えられるべきでらる。
ついで、第２電極２の後退角θ２ＶＣついても、第１電
極１の後退角θ１と同様な働きが必要とされることはい
うまでもないが、第１電極１に比し、パイプ傾斜度も小
さくなっており、その作用程度は小さくてよく、その係
数は実験の結果、０．０８と第１電極１の後退角θ１で
の係数０２７のほぼ０．３倍以上あればよい。即ち、Ｆ
流失防止に対し、第２電極２の後退角θ２は、０．０８
αＪ以上の角度を必要とする。
極１の後退角θ１と同様な働きが必要とされることはい
うまでもないが、第１電極１に比し、パイプ傾斜度も小
さくなっており、その作用程度は小さくてよく、その係
数は実験の結果、０．０８と第１電極１の後退角θ１で
の係数０２７のほぼ０．３倍以上あればよい。即ち、Ｆ
流失防止に対し、第２電極２の後退角θ２は、０．０８
αＪ以上の角度を必要とする。
これより小なる後退角θ２においては、第１電極１の後
退角θ１のみでは不十分で、溶融ブール８を支えきれず
、第２電極２以降のアークが不安定となり、ビード幅が
不整−となったり、溶融ブール８のＦ流失を生ずる。な
お、第２電極・２の後退角θ２の上限についての規定は
特に定めていないが、電極配置面からの装置的制約から
、第１電極１の後退角０１以内で使用されることとなる
。
退角θ１のみでは不十分で、溶融ブール８を支えきれず
、第２電極２以降のアークが不安定となり、ビード幅が
不整−となったり、溶融ブール８のＦ流失を生ずる。な
お、第２電極・２の後退角θ２の上限についての規定は
特に定めていないが、電極配置面からの装置的制約から
、第１電極１の後退角０１以内で使用されることとなる
。
第３電極３以降では、さらにパイプ傾斜度・溶融プール
重力ヘッドともに小さくなってきており、それら後退角
θ３等は小さくてよく、当該電極直前の電極後退角以下
でＦ流失は防止できる。
重力ヘッドともに小さくなってきており、それら後退角
θ３等は小さくてよく、当該電極直前の電極後退角以下
でＦ流失は防止できる。
かかる構成とすることによって、溶接位置を下り板側へ
大きく移行し、溶融ブール８のＢ流失を防止し、かつ電
極後退角θ０．θ２を利用したアーク圧制御（ζより、
溶融ブール８０ＦＲ失を阻止し、安定した溶接を行わし
むることを可能ならしめたものでるる。これにより、従
来、溶融ブール８の流失現象のために制約を受けていた
溶接人力Ｐを増大せしめる１：とが可能となり、厚肉材
の高溶接入力化ならびに高速溶接化が実現されるもので
るる。
大きく移行し、溶融ブール８のＢ流失を防止し、かつ電
極後退角θ０．θ２を利用したアーク圧制御（ζより、
溶融ブール８０ＦＲ失を阻止し、安定した溶接を行わし
むることを可能ならしめたものでるる。これにより、従
来、溶融ブール８の流失現象のために制約を受けていた
溶接人力Ｐを増大せしめる１：とが可能となり、厚肉材
の高溶接入力化ならびに高速溶接化が実現されるもので
るる。
なお、上記説明は溶接線上に電極を直線的に並べた場合
について述べてきたが、３電極以上を用いる潜弧溶接に
おいて、最終電極を２電極以上として、溶接線とほぼ直
交してパラレル配置した潜弧溶接法に用いても、本発明
効果を十分発揮し得ることはいうまでもない。
について述べてきたが、３電極以上を用いる潜弧溶接に
おいて、最終電極を２電極以上として、溶接線とほぼ直
交してパラレル配置した潜弧溶接法に用いても、本発明
効果を十分発揮し得ることはいうまでもない。
また、本発明はスパイラル鋼管外面溶接にこだわるもの
ではなく、曲率な有する溶接線の潜弧溶接、例えばベン
ディング管等の外面継手溶接に用いても極めて有効であ
る。
ではなく、曲率な有する溶接線の潜弧溶接、例えばベン
ディング管等の外面継手溶接に用いても極めて有効であ
る。
以下実施例に基いて本発明の効果を詳細に説明する。
実施例１
第１表は板厚１２朋、パイプ半径Ｒ３８０ｍｍ、成形角
２００、開先角度９０°、深さ３ ｍｍの開先を用い、
２電極溶接にて溶接人力Ｐ、第１電極配置中心角α、電
極傾斜、溶接速度等を種々変化させ、スパイラル外面一
層盛溶接を行なったものでらる。使用したフラックスは
Ｓｉ０２−Ｍｎ０−ＭｇＯ系溶融型フランクスで、ワイ
ヤ径は４．８朋φを用いている。
２００、開先角度９０°、深さ３ ｍｍの開先を用い、
２電極溶接にて溶接人力Ｐ、第１電極配置中心角α、電
極傾斜、溶接速度等を種々変化させ、スパイラル外面一
層盛溶接を行なったものでらる。使用したフラックスは
Ｓｉ０２−Ｍｎ０−ＭｇＯ系溶融型フランクスで、ワイ
ヤ径は４．８朋φを用いている。
同表から明らかな如く、電極傾斜一定の従来例では溶接
手人力域（、＜ｓｏｋｗ）の試験／Ｉ６１では良好であ
るが、６１ ｋＷ以上の／Ｉ６２，１６３では溶融プー
ル流失が発生ずる。一方、比較例のうち第１電極１の配
置中心角αの小さい試験席４ではＢ流失が発生し、電極
傾斜の小なる試験／ｆ６５ではＦ流失が発生した。
手人力域（、＜ｓｏｋｗ）の試験／Ｉ６１では良好であ
るが、６１ ｋＷ以上の／Ｉ６２，１６３では溶融プー
ル流失が発生ずる。一方、比較例のうち第１電極１の配
置中心角αの小さい試験席４ではＢ流失が発生し、電極
傾斜の小なる試験／ｆ６５ではＦ流失が発生した。
また、電極間隔が犬なる試験／１６６ではＢ流失に加え
、スラグ巻込み欠陥が発生した。しかしながら、本発明
例の第１電極１の配置中心角α（°）、電極後退角θ１
．θ２（°）ならびに電極間隔で行なった試験では、す
べてのビードとも良好な外観形状を示し、溶接速度を２
８０ｃｍ／ｍｉｎまで向上できる。
、スラグ巻込み欠陥が発生した。しかしながら、本発明
例の第１電極１の配置中心角α（°）、電極後退角θ１
．θ２（°）ならびに電極間隔で行なった試験では、す
べてのビードとも良好な外観形状を示し、溶接速度を２
８０ｃｍ／ｍｉｎまで向上できる。
実施例２
第２表は板厚３２朋、パイプ半径Ｒが６００７１７Ｍの
パイプ外面に開先角度６０°、深さ１０朋の開先溝を設
け、３電極溶接にて溶接人力Ｐ、第１電極１の配置中心
角α、電極後退角θ１．θ２、溶接速度等を変化させ、
パイプ円周外面一層盛り溶接を行なったものでろる。使
用したフラツクスは実施例１と同一で、ワイヤは第１電
極１が４．８關φ、第２・第３電極２，３はともに４．
０ｍｍφでるる。
パイプ外面に開先角度６０°、深さ１０朋の開先溝を設
け、３電極溶接にて溶接人力Ｐ、第１電極１の配置中心
角α、電極後退角θ１．θ２、溶接速度等を変化させ、
パイプ円周外面一層盛り溶接を行なったものでろる。使
用したフラツクスは実施例１と同一で、ワイヤは第１電
極１が４．８關φ、第２・第３電極２，３はともに４．
０ｍｍφでるる。
その結果、試験ＡＩ５．１６に示すように従来例の電極
傾斜では、厚肉小径管の溶接は非常に困難で、適正な第
１電極１の配置中心角αの範囲が存在しない。一方、比
較例の試験Ａ１７では第１・第２電極後退角θ１．θ２
がともに小さいためＦ流失を生じ、試験席１８でも第２
電極後退角θ２が小さいためＦ流失を防止し得ない。ま
た、電極間隔が大きすぎる試験／ｌ６１９においては、
スラク巻き込みおよびプール−長大化によるＢ流失が発
生した。
傾斜では、厚肉小径管の溶接は非常に困難で、適正な第
１電極１の配置中心角αの範囲が存在しない。一方、比
較例の試験Ａ１７では第１・第２電極後退角θ１．θ２
がともに小さいためＦ流失を生じ、試験席１８でも第２
電極後退角θ２が小さいためＦ流失を防止し得ない。ま
た、電極間隔が大きすぎる試験／ｌ６１９においては、
スラク巻き込みおよびプール−長大化によるＢ流失が発
生した。
これらに対し、本発明例で行なった範囲においてはすべ
て良好な溶接ビードが得られ、高溶接人力による高速溶
接が可能である。
て良好な溶接ビードが得られ、高溶接人力による高速溶
接が可能である。
以上のように、本発明によれば、これまで溶接が困難で
めった領域についても適正条件範囲が得られ、大幅な生
産性向上が期待できる。
めった領域についても適正条件範囲が得られ、大幅な生
産性向上が期待できる。
第１図はスパイラル造管溶接の実施態様を模式的に示す
側面裁断面図、第２図は第１電極１の配置中心角αと溶
接人力Ｐ／バイブ半径Ｒとの関係を示す図表、第３図は
第１電極１の後退角θ、と、第１電極１の配置中心角α
と溶接人力Ｐの平方根の積αＪの関係を示す図表でろる
。 １・・・第１電極 ２・・・第２電極３・・・
第３電極 ４・・・被溶接物５・・・溶接アー
ク ６・・・フラックス７・・・溶融スラグ
８・・・溶融プール９・・・凝固したスラグ １
０・・・中心線θ、・・・第１電極後退角 θ２・・
・第２電極後退角θ３・・・第３電極後退角 Ｒ・・
・パイプ半径α・・・第１電極配置中心角 Ｐ・・・溶
接入力Ｂ・・・溶融プール終端部 Ｆ・・・溶接前方第
７回 第２目 第３図
側面裁断面図、第２図は第１電極１の配置中心角αと溶
接人力Ｐ／バイブ半径Ｒとの関係を示す図表、第３図は
第１電極１の後退角θ、と、第１電極１の配置中心角α
と溶接人力Ｐの平方根の積αＪの関係を示す図表でろる
。 １・・・第１電極 ２・・・第２電極３・・・
第３電極 ４・・・被溶接物５・・・溶接アー
ク ６・・・フラックス７・・・溶融スラグ
８・・・溶融プール９・・・凝固したスラグ １
０・・・中心線θ、・・・第１電極後退角 θ２・・
・第２電極後退角θ３・・・第３電極後退角 Ｒ・・
・パイプ半径α・・・第１電極配置中心角 Ｐ・・・溶
接入力Ｂ・・・溶融プール終端部 Ｆ・・・溶接前方第
７回 第２目 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 曲率面を有する被溶接物外面の曲率方向を２電極以上を
用い潜弧溶接する方法において、溶接第１電極位置を下
り板側として、当該電極配置中心角αを下記（１）式の
範囲とし、各電極間隔を４０ｍｍ以下、かつ、第１電極
と最終電極間隔をパイプ半径Ｒの１／８以下とし、第１
．第２溶接電極傾斜が下記（２）、 （３１式を満足す
る後退角θ１．θ２として溶接を行なうことを特徴とす
る曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法。 ０Ｐ 第１電極配置中心角ニーｚαコ１６° ・・・・・・（
１）ここで、Ｐ：溶接人力（ｋＷ） Ｒ−パイプ半径（ａｍ＞ α−第１電極配置中心角（０） （中心線と第１電極間で作られ る円周方向円弧長さに対する中 心角） 電極後退角 第１電極：０．２７αＪＦＩθＩ【４５° ・・・・・
・（２）第２電極：Ｏ，ＯＳαＪＶｌθ２ ・・
・・・・（３）θ、＝第１電極後退角 θ２−第２電極後退角
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18925082A JPS5978785A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18925082A JPS5978785A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5978785A true JPS5978785A (ja) | 1984-05-07 |
| JPS6229146B2 JPS6229146B2 (ja) | 1987-06-24 |
Family
ID=16238142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18925082A Granted JPS5978785A (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | 曲率を有する溶接線の多電極潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5978785A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61134637A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-21 | Jeol Ltd | 温度デ−タ表示装置 |
-
1982
- 1982-10-29 JP JP18925082A patent/JPS5978785A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61134637A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-21 | Jeol Ltd | 温度デ−タ表示装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6229146B2 (ja) | 1987-06-24 |
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