JPH01241380A - 角継手部の潜弧溶接方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はボックス柱の角部を溶接するのに好適の角継手
部の潜弧溶接方法に関し、特に、板厚が４０ｍｍ以上の
厚肉ボックス柱の溶接を可能とした角継手部の潜弧溶接
方法に関する。

［従来の技術］ 第４図（ａ）、（ｂ）は夫々ボックス柱を示す側面図及
び正面図である。通常的１２ｍの長さを有する４枚のス
キンプレート１．２を角筒状に組付けし、建物の梁が出
る床又、は天井に相当する位置に補強用としてダイヤフ
ラム３を配置しである。

つまり、通常、等間隔（約４ｍ）の３位置に、夫７２枚
づつダイヤフラム３を固定する。このホックス柱はその
長手方向を水平にした状態で、スキンプレート１．２の
つき合わせ部、つまり、ボックス柱の角部をその長手方
向に溶接して中空柱状に組立てた後、その長手方向を垂
直にして建物の構造物として使用される。

ところで、本願発明者等はこのボックス柱の角部の溶接
に好適の溶接方法を既に提案している（特開昭５６−１
４４８６４号）、この従来方法においては、第５図乃至
第８図に示すように、母材であるスキンプレート１と２
との間に、所謂し型又はＹ型の開先４を形成し、先行電
極及び後行電極の少なくとも２個の電極を使用して大電
流大入熱溶接する。これにより、ボックス柱の角部を高
溶接能率で溶接することができる。

［発明が解決しようとする課題］ 而して、ボックス柱はその角継手部の溶接線方向につい
ての拘束度が比較的弱いために、溶接作業中に第９図に
示すようにタイコ状に変形しやすいという難点がある。

このボックス柱の中央における歪量は溶接長、板厚及び
柱幅等によっても異なるが、板厚が約４０乃至６０　＋
ａｎの場合には、約１５０乃至２５０龍にもなる。従っ
て、溶接線前半は昇り傾斜溶接となり、後半は下り傾斜
溶接となる。しかも、傾斜角度が一定でないため溶込み
形状は逐次変化すると共に、溶接作業中にも変形が進行
するため、高品質の溶接部を得ることが困難である。

板厚が４０１１Ｉ１１未満の薄いスキンプレートの場合
には、溶接入熱が比較的小さく溶接速度が速いので、溶
接中の歪量は比較的少ないため、欠陥の発生には至らな
い、従って、板厚が４０ｍｍ未満の比較的薄い母材の場
合には、従来方法により問題なく施工されている。

しかしながら、板厚が４０ｍｍ以上の場合には、大入熱
溶接にせざるを得ないため、歪量が増大して傾斜角度が
大きくなる。また、板厚が厚い分だけ高電流・低速度溶
接にならざるを得ないなめ、昇り傾斜溶接と下り傾斜溶
接とを比較すると、溶込み形状の変化幅が極めて大きく
なる。このため、第５図乃至第８図に示すような種々の
欠陥が発生してしまう。

例えば、昇り傾斜溶接で、特に、ルートフェイスが比較
的短い場合には、第５図に示すように、ビードが細く深
く入って高温割れ５が発生したり、第６図に示すように
、融合不良６が発生して開先４の一部が残存したり、第
７図に示すように、スラグの巻き込み７が発生したりす
る。また、下り傾斜溶接で、特に、ルートフェイスが比
較的長い場合には第８図に示すように、ビードが浅くな
って溶込み不足８が発生し、開先面が残存する。

従って、従来方法をそのまま板厚４０ｍｍ以上の厚い母
材にも適用しようとすると、上述の如く種々の欠陥が多
発するので、実際上適用することは困難であった。

なお、この溶接欠陥の防止対策として、傾斜角度に応じ
て溶接条件を調整したり、ボックス柱の両端に油圧ジヤ
ツキ等を設置し、溶接中にボックス柱を昇降させて溶接
位置を常に水平の状態に調整する方法等が検討されてい
る。

しかしながら、前者のように傾斜角度に応じて溶接条件
を調整するのは、傾斜角度が連続的に変化するため、溶
接条件を逐次又は連続的に変化させる必要がある。この
ため、前者の方法は実用性が劣り、その効果も不十分な
ものであると共に、条件設定を誤まると、スラグの巻き
込み等の欠陥が発生するという難点がある。

また、後者は傾斜角度の変化に対して円滑に対応するこ
とが困難であるため、かえって欠陥が増加する場合もあ
り、更に、昇降移動時に振動を防止するためには多大の
設備費がかかるという欠点がある。

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、
被溶接物に溶接熱歪による程度の傾斜が存在しても、欠
陥がない高品質の溶接部を安定して且つ低コストで得る
ことができる角継手部の潜弧溶接方法を提供することを
目的とする。

［課題を解決するための手段］ 本発明に係る角継手部の潜弧溶接方法は、ルートフェイ
スが１乃至６市、開先角度が３０乃至４５°のし型又は
Ｙ型開先継手を、直径が５．３乃至８．０ｍ＋ａのワイ
ヤ状の先行電極及び後行電極を使用して潜弧溶接する角
継手部の潜弧溶接方法であって、前記先行電極と後行電
極との間の間隔は４０乃至８０ＩＩＩｉｌであり、先行
電極の電流（Ａ１）と後行電極の電流（Ａ２）との比（
Ａ２／Ａ１）が０．６５乃至０２９０であり、先行電極
の電圧（■１）と後行電極の電圧（Ｖ２）との比（Ｖ　
２／■１）が１．２０乃至１．５０であり、先行電極及
び後行電極の通電部から開先底部までの距離が夫々７５
乃至２２０　ｍｍ及び１００乃至２７０市であり、溶接
進行方向についての第１電極及び第２電極の傾斜角度が
その基端側か前方に傾いている場合を−とじて夫々−１
０°乃至＋５°及び０°乃至＋１５°であることを特徴
とする。

また、この潜弧溶接時に、ＳｉＯ２；１０乃至２５重量
％、Ａ（２０３；４乃至２０重量％、ＭｇＯ；１０乃至
２５重量％、ＣａＣＯ３；４乃至１２重量％、Ｍｇ○／
ＳｉＯ２重量％比；０．９乃至１．５の組成を有するフ
ラックスを使用することが好ましい。

［作用コ 本発明においては、ワイヤ状の先行電極と後行電極とを
使用してし型又はＹ型の開先継手を潜弧溶接する。

第１図及び第２図は夫々し型及びＹ型の開先形状の一例
を示す。この第１及び第２図は被溶接物の一例としてス
キンプレート１，２の端面の一部を示すものであり、第
１図においては、スキンプレート１のつき合わせ面を面
とりすることにより、し型の開先４ａを形成し、第２図
においてはスキンプレート１．２の双方のつき合わせ面
を面とりすることにより、Ｙ型の開先４ｂを形成しであ
る。

そして、この開先４ａ、４ｂの下方に、裏当金９を配置
し、第３図に示すように開先４ａ、４ｂに対して１対の
電極１０．１１を配設してこの開先継手を潜弧溶接する
。

第３図においては、開先４ａ、４ｂの延長方向（ボック
ス柱の長手方向）に離隔して１対の電極１０．１１が配
設されており、先行電極１０は後行電極１１よりも溶接
の進行方向１２の前方に配置されている。なお、図示例
は先行電極１０の基端部側が垂直方向に対し溶接進行方
向１２の前方側に傾斜しており、後行電極１１の基端部
側は垂直方向に対し溶接進行方向１２の後方側に傾斜し
ている。

そして、この１対の先行電極１０及び後行電極１１を使
用してこれらの電極を矢印１２方向に移動させつつ開先
継手部を潜弧溶接すると、先行電極１０により形成され
た溶融金属が完全に凝固しないうちに後行電極による入
熱が加えられるように各種の条件を設定することにより
、高温割れの発生を効果的に防止することができる。

以下、この高温割れ及びその他の溶接欠陥を防止すると
いう本願発明の目的を達成すべく、本願特許請求の範囲
の請求項１にて規定した各溶接条件について説明する。

ルートフェイス ルートフェイスＲは、第１図及び第２図に示すように開
先４ａ、４ｂにおいて、スキンプレート１．２が接触す
る領域の長さであるが、このルートフェイスＲは１乃至
６　＋＋ｕａにすることが必要である。ルートフェイス
Ｒがｌｌｌｌ１１未満であると、特に昇り傾斜溶接にお
いて、溶込みが深くなり、裏当金９に直接アークが当た
るため溶落が発生する。

一方、ルートフェイスＲが６開を超えると、特に下り傾
斜溶接において、溶込みが浅くなり、溶込み不足（第８
図参照）が生じて開先面が残存する。このため、ルート
フェイスＲを１乃至６　ｓｍに設定する。

ＩＬλ１ 開先角度αが３０’未満であると、開先が狭すぎるため
、ビードが細長いものとなり、高温割れ（第５図参照）
が発生し易い。特に、上り傾斜溶接の場合に高温割れが
発生する。

一方、開先角度αが４５°を超えると、開先断面積が広
過ぎるため、溶接能率が悪く不経済である。

電極ワイヤ径 本発明においては、比較的太い電極ワイヤを使用するこ
とによって、過度の溶込みを防止すると共に、ビード底
部においてビートを十分に広がらせて種々の欠陥を防止
する。電極ワイヤ径が５゜３　ｎ＋ｍ未満であると、溶
込みが過剰になり、ビード底部のヒート幅が狭いため、
高温割れ、融合不良（第６図参照〉及びスラグ巻き込み
（第７図参照）等の欠陥が発生する。

一方、電極ワイヤ径が８．０＋ｅｍを超えると、電極ワ
イヤが硬くなり、取扱いが不便であると共に、ワイヤの
矯正も困難であり、所定位置に電極ワイヤを位置させ難
くなり、そのズレが生じる。このため電極ワイヤ径は５
，３乃至８．０１にする。

友近電極と後行電極との間の距離 先行電極の先端と後行電極と先端との間の距離β（第３
図参照）は４０乃至８０ｍｍにする。これにより先行電
極により形成された溶融金属のプールが半凝固状態のと
きに後行電極により溶融金属のプールが形成されるので
、所謂セミワンブール状態で溶融金属が形成されて高温
割れが防止される。

これに対し、極間距離ｇが４０北未満の場合には、ワン
ブール溶接の状態となり、１電極により溶接する場合と
同様の状態となって高温割れが発生する。また、１電極
溶接の場合は溶接速度が極端に遅くなるため、ビード外
観が劣化する。

一方、極間距Ｍ！；ｌが８０１を超えると、所謂ツーブ
ールで溶接が進行する状態、つまり先行電極によるプー
ルが完全に凝固した後に後行電極が通過することになり
、先行電極の溶接金属に発生した高温割れが後行電極の
通過後にも消失せずに残存する。

このように、極間距離ρが長過ぎてもまた短か過ぎても
高温割れが発生するので、極間距離ｐは４０乃至８０ｍ
ｍにする。

高温割れを防止すると共に、ビード形状を適切なものに
するために、先行型′Ｉｆ！（Ａｔ）と後行電極（Ａ２
）との電流比Ａ２／ＡＩを０．６５乃至０．９０に設定
する。

電流比Ａ２／ＡＩが０．６５未満であると、後行電極の
溶込みが不十分となり、特に、昇り傾斜溶接において先
行電極の溶接金属に高温割れが発生する。

電流比Ａ２／ＡＩが０．９０を超えると、後行電極の溶
込みが過剰になり、後行電極の溶接金属に高温割れが発
生する。また、下り傾斜溶接においては、後行電極の溶
接入熱が過剰のため、ビード形状がその中心部にて鋭角
に突出するものとなり、ビード外観が劣化する。

このような理由で、電流比Ａ　２　／　Ａ　１を０．６
５乃至０．９０に設定する。

高温割れ、融合不良及びスラグ巻き込み等の欠陥を防止
するため、電圧比Ｖ　２　／　Ｖ　１を１．２０乃至１
．５０に設定する。一般的に電圧が低い方がビードが深
く形成され易く、電圧が高い方が溶接ビードの広がりが
良くなる。而して、電圧比Ｖ　２　／　Ｖ　１が１．２
０未満であると、後行電極の溶込みが過剰になり、１ブ
ールと同様の状態になって、特に昇り傾斜溶接において
後行電極の溶接金属に高温割れが発生する。

逆に、電圧比Ｖ２／Ｖｌが１．５０を超えると、後行電
極の溶込みが不足するため、特に、昇り溶接で先行電極
の溶接金属に高温割れが発生する。

また、先行電極と後行電極とにより形成される溶接金属
の境界部において、融合不良及びスラグ巻き込み等の欠
陥が発生する。

このため、電圧比Ｖ２／Ｖｌを１．２０乃至１．５０に
する。

２ゴヨ胃犬讃巳、展濠− 先行電極の通電部から開先底部までの距Ｍｈ＋（第３図
参照、以下ワイヤ突出し長さという）を７５乃至２２０
　ｍｍに設定し、同様に後行電極のワイヤ突出し長さｈ
２を１００乃至２７０　ｍｍ、好ましくは１５０乃至２
７０１にする。

本発明においては、ワイヤ突出し長さを比較的長くする
ことによって、ビード底部のビートの広がりを良好なも
のにして欠陥を防止する。突出し長さが長い方がジュー
ル熱が多く発生し、ワイヤ溶融速度が速いため、溶接能
率が向上し、ボックス柱等の被溶接物の歪量も若干少な
くなる。

先行電極のワイヤ突出し長さｈｌが７５ｍｍ未満である
と、ビード底部のビード幅が狭くなり、高温割れ、融合
不良及びスラグの巻き込みが発生する。また、ワイヤの
溶融速度が遅くなり、非能率−的である。更に、生成し
た溶融スラグを引きづり易く、ビード外観が劣化する。

一方、ワイヤ突出し長さｈｌが２２０　ｉｎを超えると
、溶込みが不安定となり、特に、下り傾斜溶接において
、溶込み不足が発生し易い。

後行電極のワイヤ突出し長さｈ２が１００市未満である
と、後行電極のビード底部のビード幅が狭くなり、先行
電極のビードと後行電極のビードとの境界で融合不良及
びスラグ巻き込み等の欠陥が発生する。このため、ワイ
ヤ突出し長さｈ２は１００　ｍｍ以下にする。なお、ワ
イヤ突出し長さｈ２が１５０ｍｍ未満であると、ワイヤ
溶融速度が遅くなるため非能率的である。このため、後
行電極のワイヤ突出し長さｈ２は１５０ｍｍ以上にする
ことが好ましい。

逆に、ワイヤ突出し長さｈ２が２７０ｍ口を超えると、
溶込み及びビート幅の安定性が劣化し、耐高温割れ性及
びビード外観が劣化する。このため、ワイヤ突出し長さ
ｈ２は２７０　ｍｍ以下にする。

込イコ１１土魚兼− 先行電極及び後行電極のワイヤ傾斜角度θ１゜θ２は夫
々−１０乃至＋５°及びＯ乃至１５°に設定する。この
場合に、第３図に示す後行電極１１の如く、溶接進行方
向１２について電極ワイヤ基端が後方に傾斜している場
合の傾斜角度を士、先行電極１０の如く、電極ワイヤ基
端が前方に傾斜している場合の傾斜角度を−とする。

先行電極１０のワイヤ傾斜角度θｌは一１０’乃至＋５
°にする。この傾斜角度θ１を一側に強くする程溶込み
が深くなり、ビート幅が狭くなる。

この場合に、θ１が一１０’より小さいと、つまり−１
０°より前方に強く傾斜すると、溶込みが過剰になると
共に、ビード底部のビード幅が狭くなり、特に昇り溶接
において、高温割れ、融合不良及びスラグ巻き込みが発
生し易くなる。また、ビード外観も劣化する。

ワイヤ傾斜角度θｌが＋５°より大きい場合は、溶融金
属が前方に流れて先行し易くなり、溶込みが不安定にな
る。また、下り傾斜溶接において、溶込み不足が発生す
る。このため、先行電極のワイヤ傾斜角度θ１は一１０
°乃至＋５°に設定する。

後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ２は０°乃至＋１５°
にする。θ２が０°より小さいと、ビード幅が狭くなり
、融合不良が発生して極端な場合には開先表面の一部が
残存する。また、ビード外観も劣化する。

一方、後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ２が＋１５°を
超えると、後行電極１１の溶込みが浅くなり、先行電極
１０の溶接金属に高温割れが発生し易い。また、アーク
が先行して溶融金属が前方に吹かれてしまうため、ビー
ド外観が急激に劣化する。

このため、後行電極１１のワイヤ傾斜角度θ２は０乃至
＋１５°に設定する。

Ｌへ（ なお、先行電極には直流電圧を印加することが好ましい
。溶込みを安定化させるためである。

また、先行電極及び後行電極の双方に３相交流電源を接
続する場合には、先行電極と後行電極の結線方法を逆Ｖ
結線にすることが好ましい。ビード外観及びビード幅を
良好にすると共に、溶込みを安定化させるためである。

更に、アース位置はクレータ−側アースとするのが好ま
しい。同様に、ビード外観及び溶込み等の安定化のため
である。

次に、フラックスの組成について説明する。本発明にお
いては以下に示す組成のフラックスを使用するのが好ま
しい。

旦±ｐユ ＳｉＯ２は酸性成分であり、スラグの粘性を調整するの
に必須の成分である。５ｉ０２が１０重量％未満である
と、スラグの粘性が不十分となり、ビート幅が不安定又
は不均一となって特に下り傾斜溶接においてアンダーカ
ットが発生し易く、ビード表面がその中心線に沿って鋭
角に突出するようなビードが形成され易い。

５ｉ０２が２５重量％を超えると、スラグの粘性が過剰
になり、ビードの広がりが不十分になり易い。また、塩
基度が低くなり、大入熱溶接での靭性が劣化し易い。

このため、５ｉ０２は１０乃至２５重量％にすることが
好ましい。

へ１３−」ユ 八Ｑ２０３は中性成分であり、溶接金属の靭性を損なう
ことなくスラグの粘性及び凝固温度を調整するのに有効
な成分である。Ａ、Ｒ２０３が４重量％未満であると、
スラグの粘性及び凝固温度が低くなり、ビード幅が不均
一になると共に、特に下り傾斜でアンダーカット等の欠
陥が発生し易い。

一方、Ａρ２０３の２０重量％を超えると、スラグの凝
固温度が高温になり過ぎるため、ビードの広がりが不十
分になり易い。

このため、Ａｌ２Ｏ３は・１乃至２０重量？６とするこ
とが好ましい。

Ｍ」Ｌｐ− Ｍ　ｇ　Ｏは塩基性成分であり、溶接金属の靭性を確保
しつつスラグの粘性を調整するのに有効な成分て゛ある
。

Ｍ　ｇ　Ｏが１０重量％であると、スラグの粘性が不十
分であり、と−ド幅が不均一になり易い。また、塩基度
が低くなるため、大入熱溶接での靭性が劣化し易い。

ＭｇＯが２５重量％を超えると、スラグの粘性が高くな
り過ぎ、ポックマーク等のガス欠陥が発生し易い。また
、スラグの剥離性が劣化し、ビード表面にスラグが焼付
き易くなる。

このため、ＭｇＯの含有量は１０乃至２５重量％とする
のが好ましい。

ＣａＣ五 ＣａＣＯ３は溶接中にＣａＯとＣ０２とに分解し、Ｃｏ
２ガスによって溶接部を外気からシールドすると共に、
不純物ガス（Ｎ２又はＮ２等）の分圧を低下させ、溶接
金属中への侵入を防止するのに有効な成分である。

Ｃａ　ＣＯ３が４重量％未満である場合は、ＣＯ□ガス
によるシールド効果が不十分であり、溶接金属中の水素
及び窒素量が増大し、低温割れ及び靭性の低下が生じ易
い。

一方、ＣａＣＯ３が１２重量％を超えると、ＣＯ２ガス
の発生量が過剰になり、ガスが均一に抜けずに溶接中の
吹上げ現象が極めて多くなり、ビート外観が劣化し易い
。

このため、ＣａｃＯ３は４乃至１２重量％にする９二と
が好ましい。

姓盈ｐ／王」」ユ ＭｇＯ／５ｉＯｚの重量％比は、塩基度を適切にすると
共に、溶接作業性を確保するために、０゜９乃至１．５
にする。

Ｍ　ｇ○／ＳｉＯ２が０．９未満であると、塩基度が低
過ぎるため大入熱溶接における靭性が低下する。また、
ビード表面にアンダーカットが発生し易い。

逆に、ＭｇＯ，／ＳｉＯ２が１．５を超えると、ポック
マーク及びスラグの焼付きが増加するため好ましくない
。

七へ東 約２０乃至４０重量％の鉄粉をフラックス中に添加する
ことが好ましい。これにより、溶着速度を増加させ、溶
接入熱を低下させることができる。

鉄粉添加量が２０重量％未満であると、この効果が少な
く、４０重量％を超えるとスラグの巻込みが発生し易く
なる。

溶接金属中の［Ｔｉ］含有量が０．００５乃至０．０３
０重量％になるように、フラックス中にＦ　ｅ　−Ｔ　
ｉ合金及び／又はＴｉＯ２等のＴｉ源を添加するか、或
は電極ワイヤ中に適量のＴｉを添加することが好ましい
。また、フラックス及び電極ワイヤの双方にＴｉ源を添
加してもよい。

また、溶接金属中のＣＢ］含有量が０．００１５乃至０
．００５０重量％になるように、フラックス中にＦｅ−
Ｂ合金及び／又はＢ２Ｏ３を添加することが好ましい。

又は、このＢ源を電極ワイヤから添加してもよいし、フ
ラックス及びワイヤの双方から添加してもよい。

このように、溶接金属中にＴｉ及びＢを添加するのは、
大入熱溶接における靭性を確保するためである。Ｔｉ及
びＢの含有量が夫々０．００５重量％未満及び０．００
１５重量％未満の場合には、靭性向上の効果が少ない。

一方、Ｔｉ含有量が０．０３０重量％を超えると、逆に
靭性が低下してしまう。また、Ｂ含有量が０．００５０
重量％を超えると、高温割れが発生し易い。

このため、溶接金属中の［Ｔｉ］含有量及び［Ｂ］含有
量が夫々０．００５乃至０．０３０重量％及び０．００
１５乃至０．００５０重量％になるように、フラックス
及び／又は電極ワイヤの添加成分を調整することが好ま
しい。

［実施例］ 次に、本発明方法により実際に溶接試験した実施例につ
いて、本願特許請求の範囲の請求項１から外れる比較例
と共に説明する。

下記第１表は実施例１乃至４及び比較例１乃至６の溶接
条件を示す。但し、この溶接試験は、ボックス柱が第９
図に示すように、タイコ状に変形した場合の歪量を２５
０　ｍｍと想定して湾曲させた試験体を用意し、２５０
　＋ｎｗ＋の歪量に相当する２゜５°の昇り傾斜溶接及
び２，５°の下り傾斜溶接の双方を設定して溶接したも
のであり、その溶接後の内部欠陥及びビード外観を調査
した。この試験体の長さは１．５ｍである。

但し、使用したフラックスは下記第２表に示すＮ［Ｌハ
の組成を有するものである。また、使用した電極ワイヤ
は各電極ワイヤ径について異なり、下記第３表に示すと
おりである。

また、第１表中（Ｌ）は先行電極、（Ｔ）は後行電極を
示す。

但し、第２表において、Ｔ　ｉ　０２含有量は、Ｔ　ｉ
　０２の外にＦ　ｅ　−Ｔ　ｉ等のＴｉ源をＴｉＯ２に
換算したものも含む総量である。また、Ｂ２Ｏ３含有量
もＦｅ−Ｂ等のＢ源をＢ２０．に換算したものも含む。

更に、その他欄はＣａＦ２、ＣａＯ、ＢａＯ、Ｎａ２Ｏ
及びに２０等の総量である。

更にまた、フラックスの粒度は、全て１０×４８メツシ
ユである。

この実施例１乃至４及び比較例１乃至６の各条件で溶接
した後、超音波検査により昇り傾斜溶接時及び下り傾斜
溶接時の双方について内部欠陥を調査すると共に、ビー
ド外観を目視観察した。その結果を下記第４表に示す。

この第４表から明らかな如く、本実施例の場合には、昇
り溶接及び下り溶接のいずれについても欠陥が発生せず
、ビード外観も良好であった。これに対し、比較例１乃
至６の場合は、昇り傾斜溶接時又は下り傾斜溶接時の少
なくともいずれかにおいて欠陥が発生し、ビート外観が
劣るものであった。

次に、前記第２表に組成を示す種々のフラックスを使用
し、前記第１表の実施例２の条件で溶接して溶接品質に
対するフラックスの影響を調べた結果について説明する
。下記第５表は、フラックスが阻イ１口、ハと本願請求
項２にて規定した範囲に入るものを使用した場合と、フ
ラックスがＮ［１゜二、ホ、へと前記範囲から外れるも
のを使用した場合とについてその溶接結果を示したもの
である。

この第５表から明らかなように、使用フラックスがＮＩ
Ｌイ１口、ハの場合は、内部欠陥が存在せず、と−ド外
観も極めて良好であった。これに対し、使用フラックス
がＮ［Ｌ二、ホ、への場合は、内部欠陥は発生しないも
のの、アンダーカット等のビード外観が劣る。しかしな
がら、このフラックスＮｎ。

二、ホ、へを使用した実施例８，９．１０の場合も、内
部欠陥は存在せず、外観上の欠陥のみであるから、表面
の補修溶接等の手直しをすれば十分に使用可能である。

［発明の効果コ 本発明によれば、板厚が４０ｍｍ以上と被溶接物が厚い
大電流大入熱溶接の場合にも、高温割れ等の内部欠陥が
発生せず、高品質の溶接部を安定して且つ低コストで製
造することができる。

また、請求項２に規定した組成を有するフラックスを使
用すればビード外観も極めて優れたものが得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は開先形状を示す模式図、第３図は電
極ワイヤの傾斜角度を示す模式図、第４図（ａ＞、（ｂ
）は夫々ボックス柱を示す側面図及び正面図、第５図乃
至第８図は夫々高温割れ、融合不良、スラグ巻込み及び
溶込み不足の各欠陥を示す模式図、第９図は変形が発生
したボックス柱の歪を示す正面図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ルートフェイスが１乃至６ｍｍ、開先角度が３０
   乃至４５゜のレ型又はＹ型開先継手を、直径が５．３乃
   至８．０ｍｍのワイヤ状の先行電極及び後行電極を使用
   して潜弧溶接する角継手部の潜弧溶接方法であって、前
   記先行電極と後行電極との間の間隔は４０乃至８０ｍｍ
   であり、先行電極の電流（Ａ＿１）と後行電極の電流（
   Ａ＿２）との比（Ａ＿２／Ａ＿１）が０．６５乃至０．
   ９０であり、先行電極の電圧（Ｖ＿１）と後行電極の電
   圧（Ｖ＿２）との比（Ｖ＿２／Ｖ＿１）が１．２０乃至
   １．５０であり、先行電極及び後行電極の通電部から開
   先底部までの距離が夫々７５乃至２２０ｍｍ及び１００
   乃至２７０ｍｍであり、溶接進行方向についての第１電
   極及び第２電極の傾斜角度がその基端側が前方に傾いて
   いる場合を−として夫々−１０゜乃至＋５゜及び０゜乃
   至＋１５゜であることを特徴とする角継手部の潜弧溶接
   方法。
2. （２）ＳｉＯ＿２；１０乃至２５重量％、Ａｌ＿２Ｏ＿
   ３；４乃至２０重量％、ＭｇＯ；１０乃至２５重量％、
   ＣａＣＯ＿３；４乃至１２重量％、ＭｇＯ／ＳｉＯ＿２
   重量％比；０．９乃至１．５の組成を有するフラックス
   を使用することを特徴とする請求項１に記載の角継手部
   の潜弧溶接方法。