JPS5980366A - 重防食フレ−クライニング材の施工方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、大粒子径のフレーク状充填剤を含有する不
飽和ポリエステル樹脂又はエポキシ樹脂からなるライニ
ング材を、装アレススジ１ノー’＆４置により高能率に
均一な膜厚で塗布可能な重防食フレークライニング材の
施工方θミに凹する。

従来、耐食性不飽和ポリエステル樹脂又はエポキシ樹脂
にガラスフレークを混合したフレークライニング材を、
／）Ｉ７洋構築物べ】化学装置内面に」テ塗り又はエア
ースプレー装置によりスプレー施コニする方法は公知で
ある。又ゴム系や合成樹脂系の接着剤や塗料のような１
〜２０ボイズ程度の比較的低粘度液をエアスプレー装置
でスプレー塗布することも行われている。しかしながら
、一般にフレーク状充填剤を配合された系は粘度が高く
、例えばガラスフレークの粒子径が２００〜３００メツ
シユ（以下ことわりのない限りタイラー篩による粒度を
指す）で、その配合量が、不飽和ポリエステル又はエポ
キシ樹脂１００部に対し５０部程度の場合、８０〜１０
０ポイス近辺の粘度を示す。一方、フレーク状充填材の
粒子径の粘度に及はす影Ｔ？も無視でバない要因て、＋
００メツシュ未満のガラスフレークを用いると系の粘度
は５００ポイズ以上になることがつ４１られでおり、こ
のような高粘度系のライニング材はスプレー施工が不可
能なため、止むを得ず非能率ではあるがコテ塗り等の方
法で施工されているのが現状である。

最近世界的なエネルギー事情から、再びエネルギー源の
石炭への切換えが行われるようになり、排煙脱硫装置用
等に、より高度な防食性をもつライニング材が要求され
るようになってきた。不飽和ポリニスデル樹脂又はエポ
キシ樹脂系のフレークライニング材は、その優れた防食
性能からこのような用途に多用されているが、上記した
ようにスプレ一作業性の面からフレーク状充填剤の粒子
径は１００メツシユより絹かいものを使用せざるを得す
、それ以」二粗い粒子径のフ１ノー夕を用いる場合はコ
テ塗りを行い、ロール仕上をする施工法を採らざるを得
なかった。

一般に、防食性能はフレーク状充填剤の粒子径が大きく
なる程向」ニする傾向を示すが、逆に系の粘度は粒子径
が大きくなればなる程ｆ！ｒｉ′Ｈに増大するので、汎
用のスプレー装置では到底スブ１ノー塗装することは不
可能となり、極めて作業能率が悪い上、手作業による場
合、作業者の飼人差、熟練度の高低等によって塗膜中に
泡が残存したり、塗布厚みのバラツキの原因からライニ
ング物の寿命を短かくしてしまう等の問題があった。

本願は、このような欠点を克服する１−１的で鋭意研究
を重ねた結果、Ｉｏｎメツシュ未満の粗大粒子径のフレ
ーク状充填剤が配合された＋００ポイズ以上の高粘度組
成物を安定した状態で、スプレー塗装し得る条件を見出
すことに成功したものである。

本願でいうエアレススプレーとは、エアー又は油圧によ
りピストンを作動させて液状材料を圧縮し、スプレーガ
ンのノズル先端部から加圧状態の材料を賃状で噴霧させ
る方法である。

本発明に用いられるフレーク状充填材はガラスフレーク
、マイカ、グラフアイ１−であり、平均粒径は５〜１０
０メツシユの範囲が適当で、更にＩＩＩましくは２０〜
６０メツシユである。

５メツシユより粒子径の大きいフレーク状充填剤では粒
子径が大きすぎ、スプレ一時均−なｎ化状態が得テ１（
＜、一方１００メツシュより細かくなると安定したスプ
レー塗装は可能となるが、防食性能が低下してしまう。

フレーク状充填剤のノブみは特に規定しないが通囲゛１
〜１０μ程度である。

次に不飽和ポリエステル樹脂又はエポキシ樹脂にフレー
ク状充填剤を混合する場合、／ｆましくけ樹脂１００重
基部に苅し、５〜１００重爪部の範囲とするのが望まし
く、より好ましくは２０〜８０重量部で、フレーク状充
填剤は単一で用いてもよく、２Ｍ１類以」−で併用して
もよい。

混合量が５ｉｌｒ！Ｊｉｔ部より少ないとライニング材
としての防食性能が悪くなり、１００重量部を越えると
コンパウンドの粘度が極度に高くなりすぎ、スプレー機
のノズル部での霧化が不可能となる。

さらに、フレーク状充填材以夕（の充填剤たとえば粒径
が請求範囲より絹かいフレーク状充窄剤や、その他無機
・有機の粒子状又は粉状充、質材を添加しても良い。

また、これらの充填材以外に防錆顔料や着色顔料や揺変
則等も必要に応じ添加することができる。

不飽和ポリエステル樹脂としては種々のものが公知であ
り、一般にオルソフタル酸系、イソフタル酸系、ビスフ
ェノールＡ系、ビニルエステル系、フェノールボラック
型ビニルエステル系、ｌ＼ツト酸系、その他これらの変
成物やブレンド物等が使用可能で、通常ビニルモノマー
たとえばスヂレンモノマーに溶解させたものを用いる。

これら樹脂の硬化は、樹脂中に硬化促進剤たとえばナフ
テン酸コバル１−、ジメチルアニリン等を配合しておき
、スプレー施工時に硬化剤たとえばメチルエチルケトン
パーオキシイド、ベンゾイルバーオキサイ１−、クメン
ハイドロパーオキサイド等をフレーク・コンパウンドに
均一・混合する方法をとる。

又エポキシ松脂としては、公知のビスフェノール型エポ
キシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、ハロゲン化エポ
キシ樹脂、水添化エポキシ樹脂。

脂環族エポキシ樹脂及びこれらを変性したエポキシ樹脂
等が用いられ、硬化剤も公知のアミン類、酸無水物、パ
ーオキサイド等が使用できる。

硬化剤を混合する時期は、スプレー施］二時に前もって
混合したものをポットライフ期間内にポンプを通してス
プレーする方法と、スプレー施行時主剤と硬化剤を別ラ
インでポンプ送りし、スブし・−ガンの内部又はガンの
外部で均一混合する方法がある。本発明の施工は」二記
いずれの方法でも良いが、前者の方法はポットライフが
１時間以上ないどポンプ内部で材料が硬化してしまい使
用不能にする危険性があるので注意を要する。

本願で用いられるエアレスポンプは、 ２００≧６・■≧８０ の条件を満足することが必要で、この範門外ではスプレ
ーが不可能であるか、たとえスプレーできても著しい脈
動が生じて均一な塗装はできない。

尚、連続最大吐出量（Ｖ）は理論値としてＩＯＱ／３）
以上、グｒましくは１３Ｑ／勺以上でなけれはならない
、　１０ｆｌ／分未満てはポンプがフレークライニンク
用コンパクトを吸い揚げ得ないし、たとえ吸い揚げ得た
としても著しい脈動を生ずる。又、連続最大吐出Ｊｉｉ
；（Ｖ）は無負荷の状態での理論値を示し次式で表わさ
れる。

連続最大吐出量ＣＶＱ１分）＝ポンプの最高ストローク
（回／分）×ス１−ローク当りの理論吐出ｍ、（Ｑ、１
回）ポンプの圧縮比は３０　：　ｉ　（］）　＝３０と
表わす）以」−が適当で、Ｐが３０未満では塗料ポース
内での圧力損失が人きく、スプレー優のノズル部から出
る」ンパウントの霧化状態がきわめて悪くなる。

ポンプの圧力比（Ｐ）は、加圧用ピストンと塗料用ピス
トンの面積比により決定され、加圧用ピストンに供給さ
れる空気圧を１としたＱ）合、塗ｆ′Ｆに負荷される塗
料吐出圧を表わし、通’Ｈ’；　Ｏ１ｉ給空気圧は最高
５−７　ｋＨ／　ｃｎｆである。

エアレスポンプには、上記エアー駆動式以外に油圧駆動
式、電動式等があるが、吐出量の大きいエアー駆動式が
最も好ましい。

ポンプの吸込１コは、ザクジョンホースを用いるよりｔ
ノボツバ−を使用した方がポンプにフレークライニンク
用コンパウンドが吸入され易いので望ましい。又、塗料
ホースの口径は太くずれば吐出時の抵抗が小さくなり、
より低い圧力比のポンプが使用可能となるが、スプレー
施行＋１ｉ）のガンの操作が厄介どなるので、一般的に
は３７８〜１インチ径の範囲のホースを用いるのが好適
で、ボース長さは２０ｍ以上の長さて用いることが可能
どなる。

」二記エアレススプレー機を用いて、フレークコンパラ
ン１１層当り約Ｌｍｍの厚さのライニング膜を高能率で
スプレー施工が可能であり、仕−Ｌ、　Ｌ）膜厚ハ均一
で、フレーク状充填材の破Ｇ’＋１１もなく、フレーク
がｉｌＪ材にそって並行配列し、さらにコテ施工の場合
に生じ易い大きな気泡の混入もなく、良好な重防食ライ
ニング塗膜を得ることができる。

また、スプレー後塗膜に多少凹凸が生じた１４合、ロー
ラー掛けを併用することにより、更に均一な塗１１莫を
得ることができる。

実施例１ ビスフェノールＡ型不飽和ポリエステル樹脂１００部（
以下すべて車中、部を示す）、〔５ヅ）ナフテン酸コバ
ルト０．５部、４．ｌ０１２４．４８．　］、００及び
１．５０メツシユの各平均粒径のガラスフ１ノーク５０
部、酸化チタン３部、シランカップリンタ材０．５部配
合したフレーク・コンパウンドに硬化剤としてメチルエ
チルケ１〜ンパーオキザイド１部を加え、スプレー用材
料に供した。エアレススプレー１晩は連続最高吐出量１
５Ｑ／分、圧縮比６０　：　１（１）＝６０）のものを
使用し、塗料ホースは３７８インチ径で２０ｍ長さのも
のを用いた。

この結果、ガラス・フレークの平均ｔ１°ｌ怪が１０．
２４．４８，１００及び１５０メツシユでは異常なくス
プレー可能であったが、４メツシユのフレークを混入し
た系ではノズルからコンパウンドが吐出ｌず、ホース及
びポンプのサクシ９ン部にフレークが詰まりスプレー不
能であった。

実施例２ 実施例１と同様の方法で、ガラスフレークの平均粒子径
を４８メツシユに統一し、この含有旦を変化さ仕てスプ
レー性を比較した。

この結果、ガラス・フレークの含量が５．２０．５０部
の系はＴＪ二常にスプレー可能であり、１．００部にな
るとスプレーの脈動が激しくなり、１５０部になるとノ
ズルからの霧化が全く不可能となった。

実施例３ ビニルエステル系不飽和ポリエステル樹脂１００部、ナ
ンテン酸コバル１〜０．３部、ベン１−ナイト５部、平
均粒子２４メツシユのグラフアイ１−５０部を混合し、
実施例１と同型のエアレススプレー機を用いて、このコ
ンパウンドのスプレー性を確認した。その結果スプレー
は問題なく、均一な塗膜を得ることが出来た。

上記配合で、クラファイトの代りにマイカを使用してス
プレー可能１〜を実施したが、グラフアイ　トの場合と
同様正常にスプレーが出来た。

実施例４ イソフタル酸系不飽和ポリエステル１００部、ナフテン
酸コバルｈｏ、５部、ベン１−ナイ］−５部、平均粒子
程４８メツシュのガラスフレーク５０部、タルク１０部
を均一混合した。Ｂ型粘度剖を用い粘度を測定すると２
０°Ｃで５６０ボイズであった。

このフレークコンパウンド１００部に、硬化剤メチルエ
チルケトンパーオキ勺イト１部混合し、その粘度を測定
すると２０℃で４９０ボ・ｒズてあった。

このフレークコンパウンドにつき、各種エアレスポンプ
を用いて、スプレーテストを実施した。

結果を表１に示した。

表１ 実施例５ 実ｈｔ＋例４に記した配合のフレークコンパウンドを用
い、前型処理した板上にて塗膜をスプレー施工及びコテ
とローラーにより作成した。

塗膜硬化後、塗膜の断面を２０倍の拡大鏡で観察したが
、コテどローラーによる施工塗膜には０．３〜０．５ｍ
ｍ程度の空洞が多く観察されたが、スプレー施工塗膜に
はこのような空洞は全く見られなかった・ この塗膜の各部位から３箇所ザンブリングし、ＪＴＳ　
７．−０２０８にｉ（＋！じて水蒸気透過性テス１−を
実施した。その結果は、表２の通りであった。

表２　　　　　　　　　　　　　　　　ｎ＝３コテとロ
ーラーによる施工の塗膜はスプレー施工のものに比べ透
湿度のばらつきが大きく、大きな気泡が混入している為
か極端に高い値が出る部位があったが、スプレー施工の
ものはかなり近接し且つ低い値を示した。

以上の各実施例から明らかなように、従来円錐と見なさ
れていた相い粒子径のフレーク状充填剤を配合したライ
ニング用コンパウンドのスプレー施工を、汎用のエアレ
ススプレー装置のＪｉＥガ几と連続最大吐出量の積で表
わす数値が汎用条件でほとんど採用されながったＩｆｆ
　Ｌ１？な範囲を用いることにより、極めて均一な塗膜
を効果よく且つ経済的に得ることができるので、エネル
ギ一対策−ヒ極めて有用な技術ということができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）不飽和ポリエステル樹脂又はエポキシ樹脂に５〜
   １００メツシユ（タイラー篩）の大粒径のフレーク状充
   填剤を配合した系をエアレススプレー装置を用いてスプ
   レー施工することを特徴とする重防食フレークライニン
   グ材の施工方法（２）　フレークライニング材の粘度が
   ２０°Ｃで１００ボイス以」二である特許請求の範囲第
   １項記載の重防食フレークライニング材の施工方法 （３）　エアレススプレー機のポンプ能力として次式の
   条件を満足する特ｎ′１請求の範囲第１項、第２項記載
   の重防ず（フレークライニング月の施工方θ主２００≧
   尼・■　≧　８０ 但し、Ｐはポンプの圧力比、■はポンプの最高ストロー
   ク当ク／分）とストローク当りの理論吐出量ＣＱ１回）
   との積によって算出される連続最大吐出量（Ｑ、　／分
   ）である。 （４）　エアレススプレー機の圧力比（［））が３０以
   上である特ｎ′ｒ請求の範囲第３項記載の重防食フレー
   クラ−ｒニング材の施工方法 （５）連続最大吐出量（Ｖ）が１０Ｑ／分以上である特
   許請求の範囲第３項記載の重防食フレークライニング材
   の施工方法