JPS5983708A - 高炉装入物の測定方法および装置 - Google Patents
高炉装入物の測定方法および装置Info
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- JPS5983708A JPS5983708A JP19386482A JP19386482A JPS5983708A JP S5983708 A JPS5983708 A JP S5983708A JP 19386482 A JP19386482 A JP 19386482A JP 19386482 A JP19386482 A JP 19386482A JP S5983708 A JPS5983708 A JP S5983708A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
- G01F23/28—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring the variations of parameters of electromagnetic or acoustic waves applied directly to the liquid or fluent solid material
- G01F23/284—Electromagnetic waves
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高炉装入物の降下速度９層厚９粒度等を測定
する装入物の測定方法に関するものである。
する装入物の測定方法に関するものである。
高炉操業技術の改善において、装入物の降下速度、装入
層厚２粒度などを知ることは重要である。
層厚２粒度などを知ることは重要である。
最近の高炉操業法においては、鉱石とコークスの層厚や
、炉半径方向の層厚分布や、粒度分布さらに鉱石とコー
クスの混合状態がガス流分布を支配していることが明ら
かになり、この知見に基すいた装入分布制御技術改善が
なされ、高炉操業効率すなわち燃料比低減技術の開発が
望まれるよになった。この技術改善には、装入物の直接
検知可能な検出端の開発が必要である。
、炉半径方向の層厚分布や、粒度分布さらに鉱石とコー
クスの混合状態がガス流分布を支配していることが明ら
かになり、この知見に基すいた装入分布制御技術改善が
なされ、高炉操業効率すなわち燃料比低減技術の開発が
望まれるよになった。この技術改善には、装入物の直接
検知可能な検出端の開発が必要である。
本発明者は、このような目的に対して高炉内の装入物に
電波を放射し、透過波と反射波を組合せて装入物の状態
を測定することが可能であることを確認した。すなわち
本発明は高炉装入物の電波伝播特性に着目して、装入物
の降下速度２層厚。
電波を放射し、透過波と反射波を組合せて装入物の状態
を測定することが可能であることを確認した。すなわち
本発明は高炉装入物の電波伝播特性に着目して、装入物
の降下速度２層厚。
粒度等を測定する方法と装置に関するものであり、炉内
装入物の状態を検出することを目的とする。
装入物の状態を検出することを目的とする。
電波の波長を装入物の粒度と比較的近くなるように選び
、この電波を装入物の表面に放射し、透過した電波を表
面で直接反射した電波と別々に測定すると、透過電波の
電力はコークス層内では比較的減衰が少なく、鉱石内で
は減衰が大きいことが判った。従って透過電力を測定す
ることにより、コークスと鉱石の識別が可能である。ま
た装入物表面から反射する電波の強度は主として電波の
波長オーダの幾何学的形状、すなわち凹凸によって変化
する。従って電波の波長を装入物の平均粒度に近い値に
選び、電波を走査するか、あるいは装入物を一定速度で
動かせば粒度に対応した電波の強度変化が得られること
になる。そこで装入物の降下速度２層厚２粒度なでを測
定するには、上記の原理を利用し、電波の送受信機能を
備えたプローブを、炉内に高さを変えて２個設置し、該
プローブによって前記のような透過信号を検出し、該信
号によって降下速度を測定すれば、この値を用いて層厚
９粒度を求めることができる。
、この電波を装入物の表面に放射し、透過した電波を表
面で直接反射した電波と別々に測定すると、透過電波の
電力はコークス層内では比較的減衰が少なく、鉱石内で
は減衰が大きいことが判った。従って透過電力を測定す
ることにより、コークスと鉱石の識別が可能である。ま
た装入物表面から反射する電波の強度は主として電波の
波長オーダの幾何学的形状、すなわち凹凸によって変化
する。従って電波の波長を装入物の平均粒度に近い値に
選び、電波を走査するか、あるいは装入物を一定速度で
動かせば粒度に対応した電波の強度変化が得られること
になる。そこで装入物の降下速度２層厚２粒度なでを測
定するには、上記の原理を利用し、電波の送受信機能を
備えたプローブを、炉内に高さを変えて２個設置し、該
プローブによって前記のような透過信号を検出し、該信
号によって降下速度を測定すれば、この値を用いて層厚
９粒度を求めることができる。
本発明は、このような原理に基ずくもので、高炉装入物
の降下方向に接近して２つの電波開口を高炉内に取付け
、装入物の降下速度より早い連座で前記開口の一方から
、あるいは２つの開口から交互に、電波を炉内に送信し
、直接開口部から反射する電波および装入物を介し、で
受信した電波から高炉装入物の降下速度２層厚２粒度等
を測定することを特徴とする高炉装入物の測定方法およ
びその装置に関するものである。以下図面により本発明
について説明する。
の降下方向に接近して２つの電波開口を高炉内に取付け
、装入物の降下速度より早い連座で前記開口の一方から
、あるいは２つの開口から交互に、電波を炉内に送信し
、直接開口部から反射する電波および装入物を介し、で
受信した電波から高炉装入物の降下速度２層厚２粒度等
を測定することを特徴とする高炉装入物の測定方法およ
びその装置に関するものである。以下図面により本発明
について説明する。
第１図は、本発明に使用するプローブの縦断側面図、第
２図はその正面図である。１は高炉炉壁１８に取付けた
プローブ、２１＋２２は該プローブの先端に、上下二段
に設けたスリン１へ状の開口である。なおこのスリン１
〜状の開口２１＋”２は、第２図に示すように、その長
辺が装入物の降下方向に対して直角になるようにしてお
く。またこの開口の寸法は、例えば５Ｘ２２．９ｍｍ、
開口３１と３２の間隔は１００ｍｍとする。３１，３□
は各々開口２１＋２２と接続した導波管、４＋＋ ４２
は該導波管３１＋３２にパージ用ガスを吹込むための吹
込口、５は導波管２．．２．の外周を冷却するための冷
却媒体供給Ｄ、６はその排出口、７は導波管３１＋３２
の外端に接続した電波送受信回路である。
２図はその正面図である。１は高炉炉壁１８に取付けた
プローブ、２１＋２２は該プローブの先端に、上下二段
に設けたスリン１へ状の開口である。なおこのスリン１
〜状の開口２１＋”２は、第２図に示すように、その長
辺が装入物の降下方向に対して直角になるようにしてお
く。またこの開口の寸法は、例えば５Ｘ２２．９ｍｍ、
開口３１と３２の間隔は１００ｍｍとする。３１，３□
は各々開口２１＋２２と接続した導波管、４＋＋ ４２
は該導波管３１＋３２にパージ用ガスを吹込むための吹
込口、５は導波管２．．２．の外周を冷却するための冷
却媒体供給Ｄ、６はその排出口、７は導波管３１＋３２
の外端に接続した電波送受信回路である。
第３図はこの電波送受信回路を示すもので、方向性結合
器８１１８２−ヘテロダイン検波器９１゜９２、ＩＦア
ンプ１．０１，１０２．スイッチ］Ｉｊ＋１１２−出力
端１２１，１２２．切換信号発生器１３、発振器１４、
同軸スイッチ１５、同軸導波管変換器１．６．，１．６
２、アイソレータ１７１＋１７２等で構成されている。
器８１１８２−ヘテロダイン検波器９１゜９２、ＩＦア
ンプ１．０１，１０２．スイッチ］Ｉｊ＋１１２−出力
端１２１，１２２．切換信号発生器１３、発振器１４、
同軸スイッチ１５、同軸導波管変換器１．６．，１．６
２、アイソレータ１７１＋１７２等で構成されている。
なお、それらの動作については、後述する。
また、第４図は高炉の縦断面を示す説明図であり、１９
は装入されたコークス層、２０は鉱石（焼結）層、２１
は融着帯、２２は羽口、２３は出銑口、２４は炉底部で
ある。
は装入されたコークス層、２０は鉱石（焼結）層、２１
は融着帯、２２は羽口、２３は出銑口、２４は炉底部で
ある。
本発明により、高炉装入物の降下速度、層厚、粒度等を
測定するには、第１図及至第３図に示すようなプローブ
１を高炉炉壁１８に取付ける。そこで発振器１４からＸ
バンドのマイクロ波を出力させると、その出力は、同軸
スイッチ１５、同軸導波管変換器１６１，１６２を経て
開口２１，２２に導かれる。そこで例えば同軸スイッチ
１５を、発振器１４の出力（例えは＋２０ｄＢｍ）が同
軸導波管変換器１６に結合するように切換えると、発振
器】４の出力は前記経路を経て、開に１２１から炉内に
放射される。炉内に放射された電波は装入物表面で反射
し、開口２１から導波管３１内に入り、方向性結合器８
１、ヘテロダイン検波器９１、ＩＦアンプ１０１．スイ
ッチ１１１を経て、出力端１２１から検出される。また
装入物内に放射して透過した電波は開口２２から導波管
３２に至り、方向性結合器８２、ヘテロダイン検波器９
２、ＩＦアンプ１０２、スイッチ１１２を経て出力端１
２２から検出される。
測定するには、第１図及至第３図に示すようなプローブ
１を高炉炉壁１８に取付ける。そこで発振器１４からＸ
バンドのマイクロ波を出力させると、その出力は、同軸
スイッチ１５、同軸導波管変換器１６１，１６２を経て
開口２１，２２に導かれる。そこで例えば同軸スイッチ
１５を、発振器１４の出力（例えは＋２０ｄＢｍ）が同
軸導波管変換器１６に結合するように切換えると、発振
器】４の出力は前記経路を経て、開に１２１から炉内に
放射される。炉内に放射された電波は装入物表面で反射
し、開口２１から導波管３１内に入り、方向性結合器８
１、ヘテロダイン検波器９１、ＩＦアンプ１０１．スイ
ッチ１１１を経て、出力端１２１から検出される。また
装入物内に放射して透過した電波は開口２２から導波管
３２に至り、方向性結合器８２、ヘテロダイン検波器９
２、ＩＦアンプ１０２、スイッチ１１２を経て出力端１
２２から検出される。
また、同軸スイッチ１５を発振器１４の出力が同軸導波
管変換器１６２に結合するように切換えると、開口２２
から電波が炉内に放射され、上記の場合とは逆の動作が
行なわれ、直接反射波は出力端１２２から、透過波は１
２１から検出される。
管変換器１６２に結合するように切換えると、開口２２
から電波が炉内に放射され、上記の場合とは逆の動作が
行なわれ、直接反射波は出力端１２２から、透過波は１
２１から検出される。
そこで第３図の回路構成において切換信号発生器１３か
ら測定信号の変動周期より十分に速い周期で切換信号を
発生させ、同軸スイッチ１５を切換えると電波は開口２
１および２２から交互に放射され受信される。その結果
、出力端１２．には切換周期に同期して直接反射波と透
過波が交互に現われ、また出力端Ｉ２２にはこれと対を
なす形で透過波と直接反射波が交互に現われる。なお出
力信号はスイッチ１１．、．１１２で直接反射波と透過
波に分離される。
ら測定信号の変動周期より十分に速い周期で切換信号を
発生させ、同軸スイッチ１５を切換えると電波は開口２
１および２２から交互に放射され受信される。その結果
、出力端１２．には切換周期に同期して直接反射波と透
過波が交互に現われ、また出力端Ｉ２２にはこれと対を
なす形で透過波と直接反射波が交互に現われる。なお出
力信号はスイッチ１１．、．１１２で直接反射波と透過
波に分離される。
開口２１は開口２２より上方（例えば前記のように１０
０ｍｍ）にあるため、両者の測定信号は直接反射波につ
いては開口２２の信号が間Ｌ１２１の信号より遅れて現
われるが、透過波には目立った差異はない。その理由は
直接反射波は開口直前の装入物情報を測定しているが、
透過波は開口２１゜２２間の装入物の平均的情報を測定
しているためである。従って開口２．．２２の直接反射
波の遅れ時間がわかれば、装入物の降下速度がわかるこ
とになる。
０ｍｍ）にあるため、両者の測定信号は直接反射波につ
いては開口２２の信号が間Ｌ１２１の信号より遅れて現
われるが、透過波には目立った差異はない。その理由は
直接反射波は開口直前の装入物情報を測定しているが、
透過波は開口２１゜２２間の装入物の平均的情報を測定
しているためである。従って開口２．．２２の直接反射
波の遅れ時間がわかれば、装入物の降下速度がわかるこ
とになる。
ここで本発明における直接反射波と透過波について説明
する。高炉内装入物は第４図に示すようにコークスと鉱
石が層構造をなしている。層の厚さは２０〜５．０ｃｍ
で、コークスの平均粒径は５０ｍｍ、鉱石の平均粒径は
焼結鉱で１０〜１５ｍｍである。前述のように、測定に
使用する電波の波長は装入物の平均粒径に近い方が感度
の良い測定が出来るので、Ｘバンド（波長３ｃｍ）のマ
イクロ波を使用し、またプローブは高炉の炉腹部に取付
け、プローブ先端を炉壁より炉内に５０ｃｍ突出させた
。
する。高炉内装入物は第４図に示すようにコークスと鉱
石が層構造をなしている。層の厚さは２０〜５．０ｃｍ
で、コークスの平均粒径は５０ｍｍ、鉱石の平均粒径は
焼結鉱で１０〜１５ｍｍである。前述のように、測定に
使用する電波の波長は装入物の平均粒径に近い方が感度
の良い測定が出来るので、Ｘバンド（波長３ｃｍ）のマ
イクロ波を使用し、またプローブは高炉の炉腹部に取付
け、プローブ先端を炉壁より炉内に５０ｃｍ突出させた
。
第５図は本発明方法によって測定した直接反射波と透過
波を示すものであるが、先ず透過波についてａ察すると
、コークス層では一４０ｄＢｍ程度のゲインがあるのに
対し、鉱石層では一８５ｄＩ］ｍに低下していることが
わかる。そこでこのゲインの差からコークス層と鉱石層
とを明瞭に識別することができる。また直接反射波は−
１０〜−２０ｄＢ＋ｎのレベルを細かく変動している。
波を示すものであるが、先ず透過波についてａ察すると
、コークス層では一４０ｄＢｍ程度のゲインがあるのに
対し、鉱石層では一８５ｄＩ］ｍに低下していることが
わかる。そこでこのゲインの差からコークス層と鉱石層
とを明瞭に識別することができる。また直接反射波は−
１０〜−２０ｄＢ＋ｎのレベルを細かく変動している。
而してこの変動は装入物の粒径に対応しており、極大ピ
ークは開口の前面に鉱石あるいはコークスが存在する場
合に現われ、また極小ピークは開口の前面に鉱石あるい
はコークスの粒子の間隙が位置する場合に現われ。
ークは開口の前面に鉱石あるいはコークスが存在する場
合に現われ、また極小ピークは開口の前面に鉱石あるい
はコークスの粒子の間隙が位置する場合に現われ。
次に出力端１．２１１１２２の直接反射波から開ｒ１２
１＋２２での装入物の降下による遅れ時間の割算と、降
下速度、装入物層厚７粒径の計算をする回路のブロック
図を第７図に示す。出力端１２１からの直接反射波信号
ｒ １（１；）と出力端１２２からの直接反射波信号ｒ
２（ｔ）は波形は類似でｒ２（ｔ：）がやや遅れている
。そこで次式で示゛ｒｏは装入物が開口２１と２２の間
を通過するに要する時間に比べ十分に大きくとる。一般
に１５・〜２０分程度になる。
１＋２２での装入物の降下による遅れ時間の割算と、降
下速度、装入物層厚７粒径の計算をする回路のブロック
図を第７図に示す。出力端１２１からの直接反射波信号
ｒ １（１；）と出力端１２２からの直接反射波信号ｒ
２（ｔ）は波形は類似でｒ２（ｔ：）がやや遅れている
。そこで次式で示゛ｒｏは装入物が開口２１と２２の間
を通過するに要する時間に比べ十分に大きくとる。一般
に１５・〜２０分程度になる。
ρ（τ）を計算すると、第８図に示すようにピークが現
われ、この時間が開口２１と２２との間の通過時間Ｔと
なる。従って開口２１＋２７の間隔をＬとすると、降下
速度Ｖは ｖ＝Ｌ／Ｔ −−−（２）とな
る。ｒ １（ｔ）ないしｒ２（ｔ）の極大値は開口２＋
＋２２の直前に装入物粒塊があることを示すものである
。従ってｒ １（ｔ） （またはｒ２（し））の極大値
を検出し、パルス信号列ｔｐ（ｔ、）に変換する。
われ、この時間が開口２１と２２との間の通過時間Ｔと
なる。従って開口２１＋２７の間隔をＬとすると、降下
速度Ｖは ｖ＝Ｌ／Ｔ −−−（２）とな
る。ｒ １（ｔ）ないしｒ２（ｔ）の極大値は開口２＋
＋２２の直前に装入物粒塊があることを示すものである
。従ってｒ １（ｔ） （またはｒ２（し））の極大値
を検出し、パルス信号列ｔｐ（ｔ、）に変換する。
このパルス間隔へｔｐと降下速度Ｖの積が粒径ｄになる
。而してこの粒径ｄは ｄ−ΔｔｐＸｖ （３）となる
。
。而してこの粒径ｄは ｄ−ΔｔｐＸｖ （３）となる
。
また出力端１２１あるいは１２２の透過信号ｍ（ｔ）は
第５図に示すように鉱石層とコークス層でレベルに差が
あるために、パルス幅ｔ。、 ｔｃを容易に求めるこ
とができる。そこでこれを用いて鉱石層厚Ｑｏとコーク
ス層厚（ｌｃを次式から求めることができる。
第５図に示すように鉱石層とコークス層でレベルに差が
あるために、パルス幅ｔ。、 ｔｃを容易に求めるこ
とができる。そこでこれを用いて鉱石層厚Ｑｏとコーク
ス層厚（ｌｃを次式から求めることができる。
Ｑｏ＝ｔ＋）Ｘｖ、 １２ｃ＝＝ｔｃＸｖ −
−（４）このようにｒ １ （ｔＬ ｒ ２ （ｔ、）
、ｍ （ｔ）から降下速度Ｖ。
−（４）このようにｒ １ （ｔＬ ｒ ２ （ｔ、）
、ｍ （ｔ）から降下速度Ｖ。
粒径ｄ９層厚Ｑ。、Ｑｃが計算できる。
第９図は本発明によって降下速度Ｖ９粒径ｄ。
鉱石層厚Ｑ。、コークス層厚Ｑ’ｃを測定した実例を示
すものである。この図から明らかなように、正確な測定
を行なうことができる。なお測定は常時行なっているが
、Ｖ、 ｄ、Ｑｏｒ ＱＣは１０分毎に剖算している。
すものである。この図から明らかなように、正確な測定
を行なうことができる。なお測定は常時行なっているが
、Ｖ、 ｄ、Ｑｏｒ ＱＣは１０分毎に剖算している。
また本発明はプローブを２本組合せて測定を行なうこと
もてきる。第１０図は２木のプローブを高炉炉腹部に取
付けた場合を示すもので、それぞれのプローブは直接反
射波と透過波を測定する。
もてきる。第１０図は２木のプローブを高炉炉腹部に取
付けた場合を示すもので、それぞれのプローブは直接反
射波と透過波を測定する。
このとき各プローブから得られる信号は第５図と同様な
波形になる。なお両プローブの間隔は３０ｃｍとした。
波形になる。なお両プローブの間隔は３０ｃｍとした。
降下速度は２本のプローブの透過信号の遅れから言１算
し、層厚２粒径は前と同様な方法で計算して求める。こ
の場合に使用するプローブを第１１図に示す。この図に
おいて１はプローブ、２１＋２２はその先端に設けた開
口、３１＋３２は導波管、８は方向性結合器、９はヘテ
ロダイン検波器、１０１はＩＦアンプ、ｌＯ２は検波器
であり、これらによって透過波を検出する。Ｊ４は発振
器、２５はクリスタル検波器で、これによす直接反射波
の検出を行なう。発振器１４を動作させて開口２１から
装入物に電波を放射する。而して直接反射波は方向性結
合器８で分岐した後クリスタル検波器２５で検出される
。また透過波はヘテロダイン検波器９、ＩＦアンプを介
して検出器１０２で検出される。降下速度、層厚、粒径
の計算回路は第７図と同じ構成となるが、降下速度は２
つの透過信号から計算することになる。
し、層厚２粒径は前と同様な方法で計算して求める。こ
の場合に使用するプローブを第１１図に示す。この図に
おいて１はプローブ、２１＋２２はその先端に設けた開
口、３１＋３２は導波管、８は方向性結合器、９はヘテ
ロダイン検波器、１０１はＩＦアンプ、ｌＯ２は検波器
であり、これらによって透過波を検出する。Ｊ４は発振
器、２５はクリスタル検波器で、これによす直接反射波
の検出を行なう。発振器１４を動作させて開口２１から
装入物に電波を放射する。而して直接反射波は方向性結
合器８で分岐した後クリスタル検波器２５で検出される
。また透過波はヘテロダイン検波器９、ＩＦアンプを介
して検出器１０２で検出される。降下速度、層厚、粒径
の計算回路は第７図と同じ構成となるが、降下速度は２
つの透過信号から計算することになる。
以上説明したように本発明によれば、電波を利用して高
炉内装入物の諸量を精度よく検出することができ、従っ
て高炉操業の改善に寄与するところが大きい。
炉内装入物の諸量を精度よく検出することができ、従っ
て高炉操業の改善に寄与するところが大きい。
第１図は本発明に使用するプローブの縦断側面図、第２
図は正面図、第３図は電波送受信回路の説明図、第４図
は高炉の炉内を示す説明図、第５図は測定信号の実例を
示す説明図、第６図はスイッチからの出力信号を示す説
明図、第７図は計算回路のブロック図、第８図は相互相
関々数を示す説明図、第９図は本発明による装入物の降
下速度。 粒径２層厚等の測定例を示すグラフ、第１０図は本発明
の他の実例を示す説明図、第１１図は該実例の場合に使
用するプローブの説明図である。 １ニブローブ ２１，２．、：開口３１ ｒ
３２ ：導波管 ４１，４．、：ガス吹込ロ５：冷却
媒体供給口 ６：排出ロ ア：電波送受信回路 ８１，８２ ：方向性結合器９＋
１９２：ヘテロダイン検波器 １０＋、＋０２ ： ＴＦアンプ １１、．１１２ ：スイッチ １．２１，１２２．：出力端 １３：切換信号発生器 １４：発振器１５：同軸スイ
ッチ １−６１，１６２：同軸導波管変換器 １７ｔｙ１７２ニアイソレータ １８：炉壁 １９：コークス層２０：鉱石
層 ２１：融着帯２２：羽口
２３：出銑口２４：炉底 ２５：クリスタ
ル検波器Ａ：装入面 Ｂ：シャツ１〜部Ｃ
：炉腹部 Ｄ＝朝顔部 Ｅ：炉床部 特許出願人 新日本製鐵株式會社 黒２゛図 力４ワ 経通時開ｔ（ｍｉｎ） 兎８ｖ 騎ｒ４を 力９司 講 ｆｆ１１ｏ’ｆｆ１ 児１１ｖ
図は正面図、第３図は電波送受信回路の説明図、第４図
は高炉の炉内を示す説明図、第５図は測定信号の実例を
示す説明図、第６図はスイッチからの出力信号を示す説
明図、第７図は計算回路のブロック図、第８図は相互相
関々数を示す説明図、第９図は本発明による装入物の降
下速度。 粒径２層厚等の測定例を示すグラフ、第１０図は本発明
の他の実例を示す説明図、第１１図は該実例の場合に使
用するプローブの説明図である。 １ニブローブ ２１，２．、：開口３１ ｒ
３２ ：導波管 ４１，４．、：ガス吹込ロ５：冷却
媒体供給口 ６：排出ロ ア：電波送受信回路 ８１，８２ ：方向性結合器９＋
１９２：ヘテロダイン検波器 １０＋、＋０２ ： ＴＦアンプ １１、．１１２ ：スイッチ １．２１，１２２．：出力端 １３：切換信号発生器 １４：発振器１５：同軸スイ
ッチ １−６１，１６２：同軸導波管変換器 １７ｔｙ１７２ニアイソレータ １８：炉壁 １９：コークス層２０：鉱石
層 ２１：融着帯２２：羽口
２３：出銑口２４：炉底 ２５：クリスタ
ル検波器Ａ：装入面 Ｂ：シャツ１〜部Ｃ
：炉腹部 Ｄ＝朝顔部 Ｅ：炉床部 特許出願人 新日本製鐵株式會社 黒２゛図 力４ワ 経通時開ｔ（ｍｉｎ） 兎８ｖ 騎ｒ４を 力９司 講 ｆｆ１１ｏ’ｆｆ１ 児１１ｖ
Claims (4)
- （１）高炉装入物の降下方向に接近して１つの電波開口
を高炉内に取付け、装入物の降下速度より十分早い速度
で前記２つの開口から交互に電波を炉内に送信し、直接
開口部から反射する電波、および一方の開］」から送信
し、他方の開口で受ｊＨシた電波から高炉装入物の降下
速度、層厚、粒度等を測定することを特徴とする高炉装
入物の測定方法。 - （２）電波を一方の開口から送信し、他方の開口から受
信する特許請求の範囲第（１）項記載の高炉装入物の測
定方法。 - （３）２つの開口から電波を交互に送受信することを特
徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の高炉装入物の
測定方法。 - （４）プローブの先端に２つの開口を設け、かつ該開口
に発振器、方向性結合器、検波器等を含む電波送受信回
路を接続すると共に該プローブを高炉壁に取付けてなる
高炉装入物の測定装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19386482A JPS5983708A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | 高炉装入物の測定方法および装置 |
| EP83304312A EP0101219B1 (en) | 1982-08-03 | 1983-07-26 | Method and apparatus for supervising charges in blast furnace |
| DE8383304312T DE3363514D1 (en) | 1982-08-03 | 1983-07-26 | Method and apparatus for supervising charges in blast furnace |
| CA000433587A CA1200903A (en) | 1982-08-03 | 1983-07-29 | Method and apparatus for supervising charges in blast furnace |
| US06/519,245 US4641083A (en) | 1982-08-03 | 1983-08-01 | Method and apparatus for supervising charges in blast furnace using electromagnetic waves |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19386482A JPS5983708A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | 高炉装入物の測定方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5983708A true JPS5983708A (ja) | 1984-05-15 |
| JPS6136563B2 JPS6136563B2 (ja) | 1986-08-19 |
Family
ID=16315016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19386482A Granted JPS5983708A (ja) | 1982-08-03 | 1982-11-04 | 高炉装入物の測定方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5983708A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243708A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 高炉炉芯部の計測方法及び装置 |
| WO1995011430A1 (fr) * | 1993-10-19 | 1995-04-27 | Wire Automatic Device Co., Ltd. | Dispositif de mesure de niveau |
| JP2011021915A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 石炭の粒度測定システム、方法及びプログラム |
| JP2011191073A (ja) * | 2010-03-11 | 2011-09-29 | Jfe Steel Corp | 粒状体堆積物の表面状態計測装置および表面状態計測方法 |
-
1982
- 1982-11-04 JP JP19386482A patent/JPS5983708A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243708A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 高炉炉芯部の計測方法及び装置 |
| WO1995011430A1 (fr) * | 1993-10-19 | 1995-04-27 | Wire Automatic Device Co., Ltd. | Dispositif de mesure de niveau |
| JP2011021915A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 石炭の粒度測定システム、方法及びプログラム |
| JP2011191073A (ja) * | 2010-03-11 | 2011-09-29 | Jfe Steel Corp | 粒状体堆積物の表面状態計測装置および表面状態計測方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6136563B2 (ja) | 1986-08-19 |
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