JPS6059007A - 高炉内装入原料の挙動検出方法 - Google Patents
高炉内装入原料の挙動検出方法Info
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- JPS6059007A JPS6059007A JP16730583A JP16730583A JPS6059007A JP S6059007 A JPS6059007 A JP S6059007A JP 16730583 A JP16730583 A JP 16730583A JP 16730583 A JP16730583 A JP 16730583A JP S6059007 A JPS6059007 A JP S6059007A
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- Japan
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- blast furnace
- furnace
- raw material
- wave
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉内での装入原料の挙動を検出する方法に関
する。
する。
、高炉に装入された原料、即ちコークス５焼結鉱及びそ
の他の鉱石等は炉内で加熱、溶融され°ζ銑鉄を形成す
ると共にこの溶融のためにその上層の装入原料は自重に
て遂次下方へ移行する、荷下り現象を起こす。この荷下
り現象は高炉操業に大きな影響を与える。そのため装入
原料の炉内挙動、つまり装入原料の荷下り速度は勿論の
こと荷下り速度に影響を及ぼすコークスと焼結鉱、鉱石
との層厚比及び混合状況並びに装入原料の粒度、温度等
の高炉周方向、半径方向及び高さ方向の分布等を正確“
に検出する必要がある。
の他の鉱石等は炉内で加熱、溶融され°ζ銑鉄を形成す
ると共にこの溶融のためにその上層の装入原料は自重に
て遂次下方へ移行する、荷下り現象を起こす。この荷下
り現象は高炉操業に大きな影響を与える。そのため装入
原料の炉内挙動、つまり装入原料の荷下り速度は勿論の
こと荷下り速度に影響を及ぼすコークスと焼結鉱、鉱石
との層厚比及び混合状況並びに装入原料の粒度、温度等
の高炉周方向、半径方向及び高さ方向の分布等を正確“
に検出する必要がある。
この装入原料の荷下り速度の検出には磁気センサ方式、
電気抵抗式及び炉頂装入原料表面のプロフィル測定方式
等が採用されている。しかしながらこれらには次のよう
な公称がある。
電気抵抗式及び炉頂装入原料表面のプロフィル測定方式
等が採用されている。しかしながらこれらには次のよう
な公称がある。
第１図は磁気センナ方式のセンサ装着部近傍を示す模式
図である。磁気センサ方式ば磁気センサ１１を高炉炉壁
２内に装着し、高炉装入原料１０中のコークス１０ａ、
焼結鉱、鉱石１０ｂの透磁率の違いを利用して測定する
方法である。一般に物質の透磁率の温度特性は４００℃
程度以下では略一定レベルであるが４００℃程度を越え
ると物質の磁気変態により特性が変化し始め、更に高温
、つまり７００〜８００℃程度以上となると透磁率が極
度に小さくなる。
図である。磁気センサ方式ば磁気センサ１１を高炉炉壁
２内に装着し、高炉装入原料１０中のコークス１０ａ、
焼結鉱、鉱石１０ｂの透磁率の違いを利用して測定する
方法である。一般に物質の透磁率の温度特性は４００℃
程度以下では略一定レベルであるが４００℃程度を越え
ると物質の磁気変態により特性が変化し始め、更に高温
、つまり７００〜８００℃程度以上となると透磁率が極
度に小さくなる。
従ってこの方式は高炉炉頂部に近い比較的低温部での検
出は可能であるが高炉操業に直接係るシャフト中部に亘
る高温部では透磁率が低下して検出が困難である。
出は可能であるが高炉操業に直接係るシャフト中部に亘
る高温部では透磁率が低下して検出が困難である。
第２図は電気抵抗式のゾンデ装着部近傍の模式図、第３
図は第２図の■−■線によくゾンデ部の断面図である。
図は第２図の■−■線によくゾンデ部の断面図である。
電気抵抗式は高炉１に跨設したゾンデ１２の上下２段に
、２つの導電体１３．１３及びそれらを絶縁する絶縁物
１４からなる電極１５を対に取り付け、コークス１０ａ
、焼結鉱１０ｂの同一境界面での電気抵抗値の測定時間
差により検出する方法であり、装入原料粉の付着或いは
絶縁物１４の劣化に伴う絶縁不良により電気抵抗の温度
特性が影響を受けて変化し、雷時正確な測定ができると
は限らず、また測定のためには電極１５を装入原料１０
側へ突出させる必要があり、このため摩耗が著しいとい
う問題がある。
、２つの導電体１３．１３及びそれらを絶縁する絶縁物
１４からなる電極１５を対に取り付け、コークス１０ａ
、焼結鉱１０ｂの同一境界面での電気抵抗値の測定時間
差により検出する方法であり、装入原料粉の付着或いは
絶縁物１４の劣化に伴う絶縁不良により電気抵抗の温度
特性が影響を受けて変化し、雷時正確な測定ができると
は限らず、また測定のためには電極１５を装入原料１０
側へ突出させる必要があり、このため摩耗が著しいとい
う問題がある。
第４図は炉頂装入原料表面のプロフィル測定方式の模式
図である。炉頂装入原料表面のプロフィル測定方式は錘
り１６を炉頂付近より装入原料１０上に垂下させて、降
下距離を測り、それ以降に装入した原料層厚を差し引い
た時系列変化により荷量り速度を推定する方法であり、
原料の流れ込み現象等で精度は良くない。なお錘り１６
を垂下させる替わりにマイクロ波を炉頂より装入原料上
に向けて発信し、距離を測定する方法もあるが、この方
法も荷下り速度を推定により行う点で同様に精度上の問
題がある。
図である。炉頂装入原料表面のプロフィル測定方式は錘
り１６を炉頂付近より装入原料１０上に垂下させて、降
下距離を測り、それ以降に装入した原料層厚を差し引い
た時系列変化により荷量り速度を推定する方法であり、
原料の流れ込み現象等で精度は良くない。なお錘り１６
を垂下させる替わりにマイクロ波を炉頂より装入原料上
に向けて発信し、距離を測定する方法もあるが、この方
法も荷下り速度を推定により行う点で同様に精度上の問
題がある。
従って、このような検出方法を用いた場合には荷下り速
度を炉頂から高温のシャフト中部下方に亘る範囲で或い
はこれを精度良く測定できず、安定操業を実現できると
は言い難い。
度を炉頂から高温のシャフト中部下方に亘る範囲で或い
はこれを精度良く測定できず、安定操業を実現できると
は言い難い。
本発明は斯かる荷下り速度の測定上の欠点を解消するた
めになされたものであり、マイクロ波ラジオメータの受
信部を高炉内に向けて、装入原料から放射されるマイク
ロ波エネルギーを捉えて、荷下り速度並びに荷下り速度
に影響を及ばずコークスと焼結鉱との層厚比及び混合状
況、装入原料の粒度、温度の高炉内分布を正確に検出す
る高炉内装入原料挙動検出方法を提供することを目的と
する。
めになされたものであり、マイクロ波ラジオメータの受
信部を高炉内に向けて、装入原料から放射されるマイク
ロ波エネルギーを捉えて、荷下り速度並びに荷下り速度
に影響を及ばずコークスと焼結鉱との層厚比及び混合状
況、装入原料の粒度、温度の高炉内分布を正確に検出す
る高炉内装入原料挙動検出方法を提供することを目的と
する。
本発明に係る高炉内装入原料挙動検出方法ば高炉内に積
層装入された原料の挙動を検出する方法において、単数
又は複数のラジオメークの受信部を高炉内に向けて配し
、原料が発するマイクロ波帯の放射エネルギーを測定し
、この測定結果に基づき装入原料の挙動を検出すること
を特徴とする。
層装入された原料の挙動を検出する方法において、単数
又は複数のラジオメークの受信部を高炉内に向けて配し
、原料が発するマイクロ波帯の放射エネルギーを測定し
、この測定結果に基づき装入原料の挙動を検出すること
を特徴とする。
先ず本発明の測定原理につき説明する。第５図は横軸に
装入原料温度（°Ｋ）をとり縦軸にマイクロ波（μ波）
放射エネルギーをとって、装入原料から放射されるμ波
のエネルギーとそのときの装入原料温度との関係の一例
を示すグラフであり、実線は焼結鉱、破線はコークスの
場合を示している。この図より装入原料温度の上昇に伴
ってμ波放射エネルギーが大きくなることがわかる。こ
のμ波放射エネルギーＰは下記ｆｉ１式にて表わされる
。
装入原料温度（°Ｋ）をとり縦軸にマイクロ波（μ波）
放射エネルギーをとって、装入原料から放射されるμ波
のエネルギーとそのときの装入原料温度との関係の一例
を示すグラフであり、実線は焼結鉱、破線はコークスの
場合を示している。この図より装入原料温度の上昇に伴
ってμ波放射エネルギーが大きくなることがわかる。こ
のμ波放射エネルギーＰは下記ｆｉ１式にて表わされる
。
従って測定したμ波放射エネルギー値Ｐを下記ｆｌ１式
に代入することにより装入原料表面の輝度温度ＴＢ （
’Ｋ）が算出される。
に代入することにより装入原料表面の輝度温度ＴＢ （
’Ｋ）が算出される。
Ｐ＝に−ＴＢ ・Δｆ ・・・（１）
但し、Ｋ：ボルツマンの定数 １．３８ Ｘ １０ （
Ｊ ／”Ｋ ）Δｆ：微小周波数帯域中（１−１ｚ） また゛輝度温度ＴＢは下記（２）式にて表わされるので
算出したＴＢ値を（２）に代入することにより装入原料
温度Ｔが算出される。
Ｊ ／”Ｋ ）Δｆ：微小周波数帯域中（１−１ｚ） また゛輝度温度ＴＢは下記（２）式にて表わされるので
算出したＴＢ値を（２）に代入することにより装入原料
温度Ｔが算出される。
ＴＢ−ε・Ｔ ・・・（２）
但し、ε：放射率（−装入原料温度Ｔの表面からの放射
エネルギー／装入 原料温度Ｔの黒体からの放 射エネルギー） つまり、装入原料温度Ｔばμ波放射エネルギーＰと下記
（３）式の関係を有している。
エネルギー／装入 原料温度Ｔの黒体からの放 射エネルギー） つまり、装入原料温度Ｔばμ波放射エネルギーＰと下記
（３）式の関係を有している。
Ｐ＝Ｋ・ε・Ｔ・Δｆ ・・・（３）
このような関係があるμ波放射エネルギーを発するコー
クスと焼結鉱をラジオメータを用いて測定した場合の輝
度温度ＴＢと装入原料温度Ｔとの関係を第６図に示す。
クスと焼結鉱をラジオメータを用いて測定した場合の輝
度温度ＴＢと装入原料温度Ｔとの関係を第６図に示す。
第６図は横軸に装入原料温度（°Ｋ）をとり縦軸にコー
クスと焼結鉱との輝度温度差（°Ｋ）をとって示してあ
り、約８００°に以上では十分大きな輝度温度差を示す
。従って略等温で炉内を交互に降下するコークスの層と
焼結鉱の層は放射エネルギーレベルの差又は輝度温度の
差にて判別できる。本発明はこの原理を利用したもので
ある。
クスと焼結鉱との輝度温度差（°Ｋ）をとって示してあ
り、約８００°に以上では十分大きな輝度温度差を示す
。従って略等温で炉内を交互に降下するコークスの層と
焼結鉱の層は放射エネルギーレベルの差又は輝度温度の
差にて判別できる。本発明はこの原理を利用したもので
ある。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第７図は本発明の実施状態を示す模式図であり、図中ｌ
は高炉である。高炉１の周壁２には高ざ方向にまた一定
間隔で周方向に多数の取付は孔が配されており、第７図
には３つが示されてあって、取イ」孔３，４．５は下側
からこの順に適長離隔して形成されている。取付孔３，
４にはプローブ（導波管） ６ａ、 ７ａが先端を炉１
内へ突出させないようにして嵌挿されており、プローブ
６ａ、 ７ａの外側端部はアンテナ６ｂ、 ７ｂに結合
されており、受信μ波はμ波うジオメーク６．７に与え
られる。取付孔５には周壁２より炉内へ導入へ進入でき
、不用の際には周壁２外へ退出できるように緩挿された
プローブ８ａが設けられており、その外側端部にアンテ
ナ８ｂを取付は受信μ波をμ波うジオメーク８に与える
。μ波うジオメータ６．７．８は演算器９に接続されて
いる。なおプローブ６ａ、 ７ａ、 ８ａの外側は高炉
ｌ炉体からの熱がプローブ６ａ、 ７ａ。
は高炉である。高炉１の周壁２には高ざ方向にまた一定
間隔で周方向に多数の取付は孔が配されており、第７図
には３つが示されてあって、取イ」孔３，４．５は下側
からこの順に適長離隔して形成されている。取付孔３，
４にはプローブ（導波管） ６ａ、 ７ａが先端を炉１
内へ突出させないようにして嵌挿されており、プローブ
６ａ、 ７ａの外側端部はアンテナ６ｂ、 ７ｂに結合
されており、受信μ波はμ波うジオメーク６．７に与え
られる。取付孔５には周壁２より炉内へ導入へ進入でき
、不用の際には周壁２外へ退出できるように緩挿された
プローブ８ａが設けられており、その外側端部にアンテ
ナ８ｂを取付は受信μ波をμ波うジオメーク８に与える
。μ波うジオメータ６．７．８は演算器９に接続されて
いる。なおプローブ６ａ、 ７ａ、 ８ａの外側は高炉
ｌ炉体からの熱がプローブ６ａ、 ７ａ。
８ａ及びμ波うジオメータ６．７．８へ伝わらないよう
に水冷されており、またプローブ６ａ、 ７ａ、 ８ａ
の管内には高炉の高温雰囲気がμ波うジオメータ６．７
．８へ流入しないように炉内へ向けてＮ２ガス等を通流
させている。
に水冷されており、またプローブ６ａ、 ７ａ、 ８ａ
の管内には高炉の高温雰囲気がμ波うジオメータ６．７
．８へ流入しないように炉内へ向けてＮ２ガス等を通流
させている。
μ波うジオメータ６．７．８としては種々のものが知ら
れている。例えばディツキ−型ラジオメーク、トータル
パワー型ラジオメータがある。
れている。例えばディツキ−型ラジオメーク、トータル
パワー型ラジオメータがある。
演算器９はラジオメータ６．７．８から送られてきた信
号に基づいて温度１層厚比、荷下り速度及び分布を次の
ようにして検出する。まず温度についてはラジオメータ
６．７又は８夫々のプローブ６ａ、 ７ａ又は８ａ前面
をコークス１０ａ及び焼結鉱１０ｂが交互に通過する際
に測定された大小２つのμ波エネルギー値Ｐを夫々前記
（３）式に代入し、得られた２つの輝度温度ＴＢＯ差（
輝度温度差）と、前述した第６図に示す装入原料温度−
輝度温度差との関係より予めめている数式とにより装入
原料温度Ｔを算出する。
号に基づいて温度１層厚比、荷下り速度及び分布を次の
ようにして検出する。まず温度についてはラジオメータ
６．７又は８夫々のプローブ６ａ、 ７ａ又は８ａ前面
をコークス１０ａ及び焼結鉱１０ｂが交互に通過する際
に測定された大小２つのμ波エネルギー値Ｐを夫々前記
（３）式に代入し、得られた２つの輝度温度ＴＢＯ差（
輝度温度差）と、前述した第６図に示す装入原料温度−
輝度温度差との関係より予めめている数式とにより装入
原料温度Ｔを算出する。
層厚比についてはラジオメータ６．７又は８にてμ波放
射エネルギーを経時的に測定し、次のようにして算出す
る。第８図は横軸に時間（１）をとり縦軸にμ波放射エ
ネルギーをとって、その測定結果を示している。図に示
される如くコークス１０ａｌｔｉがプローブ６ａ、 ７
ａ又は８ａの前面を通過するときはエネルギーレベルが
低く、逆に焼結鉱１０ｂ層が通過するときはエネルギー
レベルが高く表われるので低エネルギーの測定時間ｔｃ
に対する高エネルギーの測定時間ｔｓの比をめることに
よりコークス１０ａ層厚に対する焼結鉱１０ｂ層厚の比
、つまり１留厚比を検出することかてできる。
射エネルギーを経時的に測定し、次のようにして算出す
る。第８図は横軸に時間（１）をとり縦軸にμ波放射エ
ネルギーをとって、その測定結果を示している。図に示
される如くコークス１０ａｌｔｉがプローブ６ａ、 ７
ａ又は８ａの前面を通過するときはエネルギーレベルが
低く、逆に焼結鉱１０ｂ層が通過するときはエネルギー
レベルが高く表われるので低エネルギーの測定時間ｔｃ
に対する高エネルギーの測定時間ｔｓの比をめることに
よりコークス１０ａ層厚に対する焼結鉱１０ｂ層厚の比
、つまり１留厚比を検出することかてできる。
両層の境界の判別にはμ波放射エネルギーの微分値又は
時間的変化量が＋■から次に一■へ変化する時間を利用
する。
時間的変化量が＋■から次に一■へ変化する時間を利用
する。
荷下り速度については離隔距＃（Ｌ’）が分っているプ
ローブ６８及び７ａの前面をコークス１０ａ と焼結鉱
１０ｂとが発するμ波放射エネルギーを所定時間測定し
、次のようにして算出する。第９図は横軸に時間＜Ｌ）
をとり縦軸にμ波放射エネルギーをとって、その測定結
果を示しており、図の下側はプローブ７ａの下方に位置
するプローブ６ａにおりる測定結果、上側はプローブ７
ａにおりる測定結果であり、夫々のμ波放射エネルギー
は境界については第８図と同様に表われ、また各原料層
の厚み方向中央部では極大又しまハルとなっている。従
ってコークス１０ａ層と焼結鉱１０ｂ層との同−境界面
又は一方の層中心部のラジオメータ６及び７による測定
時間差Δｔをめて、μ波うジオメータ６゜７のプローブ
６ａ、 ’？ａ間距離りを用いて、荷下り速度を算出す
る。この時間差Δｔは上述の方法と同様の方法によって
も、また両測定結果のピーク値からめてもよい。
ローブ６８及び７ａの前面をコークス１０ａ と焼結鉱
１０ｂとが発するμ波放射エネルギーを所定時間測定し
、次のようにして算出する。第９図は横軸に時間＜Ｌ）
をとり縦軸にμ波放射エネルギーをとって、その測定結
果を示しており、図の下側はプローブ７ａの下方に位置
するプローブ６ａにおりる測定結果、上側はプローブ７
ａにおりる測定結果であり、夫々のμ波放射エネルギー
は境界については第８図と同様に表われ、また各原料層
の厚み方向中央部では極大又しまハルとなっている。従
ってコークス１０ａ層と焼結鉱１０ｂ層との同−境界面
又は一方の層中心部のラジオメータ６及び７による測定
時間差Δｔをめて、μ波うジオメータ６゜７のプローブ
６ａ、 ’？ａ間距離りを用いて、荷下り速度を算出す
る。この時間差Δｔは上述の方法と同様の方法によって
も、また両測定結果のピーク値からめてもよい。
温度分布については高炉高さ方向の分布は高炉１の周壁
２に配した取付高さの異なる複数のプローブ６ａ、 ７
ａ、 ８ａと夫々接続されているラジオメータ６．７．
８により測定されたμ波放射エネルギーＰ値を前記（３
）式に代入して高さ方向に整理することにより得られる
。半径方向の温度分布はプローブ８ａを炉内へ進入させ
、その先端のアンテナ８ｂの進入距離と検出したμ波放
射エネルギー値に基づきｊＭられ、また周方向の温度分
布は高炉１の同一高さの周壁２に一定間隔となるように
等配された複数のプローブ８ａをその先端のアンテナ８
ｂの炉内への進入距離が同一となるように進入させ、即
ち同−半１蚤でのμ波放射エネルギー値に基づき得られ
る。
２に配した取付高さの異なる複数のプローブ６ａ、 ７
ａ、 ８ａと夫々接続されているラジオメータ６．７．
８により測定されたμ波放射エネルギーＰ値を前記（３
）式に代入して高さ方向に整理することにより得られる
。半径方向の温度分布はプローブ８ａを炉内へ進入させ
、その先端のアンテナ８ｂの進入距離と検出したμ波放
射エネルギー値に基づきｊＭられ、また周方向の温度分
布は高炉１の同一高さの周壁２に一定間隔となるように
等配された複数のプローブ８ａをその先端のアンテナ８
ｂの炉内への進入距離が同一となるように進入させ、即
ち同−半１蚤でのμ波放射エネルギー値に基づき得られ
る。
粒度分布については、第１０図に示す如く放射率が粒度
により変化するので、これを利用してめることができる
。第１Ｏ図は横軸に装入原料温度（°Ｋ）をとり縦軸に
放射率（ε）をとって、コークス粒径の違いによる両者
の関係を示したグラフであり、四角印は粒１’１７ｍｍ
、白丸印は粒径２０ｍｍ、三角印は粒径５０ｍｍ以上の
場合を示しており、併せて粒径により両者の関係が変化
しない焼結鉱のそれを黒丸印にて示している。この図よ
り装入原料温度に伴って放射率が変化し、またコークス
の場合にはその粒径の違いにより同一温度であっても放
射率が異なることがわかる。また装入原料温度Ｔと輝度
温度Ｔ’Ｂとの間に一定の関係があることから、公知の
方法により装入原料６１１４度Ｔ ＠ ／ｊｉ’ｌ定し
、またμ波放射エネルギー値Ｐを測定して前記（３）式
により放射率εをめ、この放射率εと第１０図に基づき
コークスの粒度分布がわかる。
により変化するので、これを利用してめることができる
。第１Ｏ図は横軸に装入原料温度（°Ｋ）をとり縦軸に
放射率（ε）をとって、コークス粒径の違いによる両者
の関係を示したグラフであり、四角印は粒１’１７ｍｍ
、白丸印は粒径２０ｍｍ、三角印は粒径５０ｍｍ以上の
場合を示しており、併せて粒径により両者の関係が変化
しない焼結鉱のそれを黒丸印にて示している。この図よ
り装入原料温度に伴って放射率が変化し、またコークス
の場合にはその粒径の違いにより同一温度であっても放
射率が異なることがわかる。また装入原料温度Ｔと輝度
温度Ｔ’Ｂとの間に一定の関係があることから、公知の
方法により装入原料６１１４度Ｔ ＠ ／ｊｉ’ｌ定し
、またμ波放射エネルギー値Ｐを測定して前記（３）式
により放射率εをめ、この放射率εと第１０図に基づき
コークスの粒度分布がわかる。
なお本発明に使用し、周壁２の孔内に挿入しているプロ
ーブ６ａ、 ７ａ、 ８ａは装入原料による摩耗が極め
て小さく、また炉内からのマイクロ波放射エネルギーを
導波管で炉外に設置されたラジオメータ本体に導き検出
することができ、熱が伝達しないようになっているので
高温となることがなく、温度による劣化は生じない。
ーブ６ａ、 ７ａ、 ８ａは装入原料による摩耗が極め
て小さく、また炉内からのマイクロ波放射エネルギーを
導波管で炉外に設置されたラジオメータ本体に導き検出
することができ、熱が伝達しないようになっているので
高温となることがなく、温度による劣化は生じない。
以上詳述した如く本発明に係る高炉内装入原料の挙動検
出方法は装入原料が発するμ波の放射エネルギーをラジ
オメークにより測定するので、炉頂低温部は勿論のこと
炉内高温部においても荷下り速度、コークスと焼結鉱、
鉱石との層厚比及び混合状況、装入原＊、ｌの粒度並び
に装入原料の粒度。
出方法は装入原料が発するμ波の放射エネルギーをラジ
オメークにより測定するので、炉頂低温部は勿論のこと
炉内高温部においても荷下り速度、コークスと焼結鉱、
鉱石との層厚比及び混合状況、装入原＊、ｌの粒度並び
に装入原料の粒度。
温度の高炉内分布を正確に検出することができ、またこ
れにより高炉操業を安定して行うことができる等優れた
効果を奏する。
れにより高炉操業を安定して行うことができる等優れた
効果を奏する。
第１図、第２図、第３図、第４図は従来方法の荷下り速
度の測定内容を示す模式図、第５図は各高炉装入原料の
温度とμ波放射エネルギーとの関係を示すグラフ、第６
図はその温度と装入原料間のμ波放射エネルギー差との
関係の一例を示すグラフ、第７図は本発明の実施状態を
示す模式図、第８図、第９図は測定したμ波放射エネル
ギーを示すグラフ、第１０図は粒径が異なる場合の装入
原料温度と放射率との関係を示すグラフである。 １・・・高炉 ２・・・周壁 ６，７．８・・・マイク
ロ波ラジオメータ ６ａ、 ７ａ、 ８ａ・・・プロー
ブ １０・・・装入原料 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 河 野 登 夫 １（／ 第 １ 図 悴 ２ Σ ＊３（支） 第 ４ ロ 時間 （ｔ） 第８図 ８１ 間 （ｔｌ 装入原料づ茎皮じｋ） 第 １０ 函
度の測定内容を示す模式図、第５図は各高炉装入原料の
温度とμ波放射エネルギーとの関係を示すグラフ、第６
図はその温度と装入原料間のμ波放射エネルギー差との
関係の一例を示すグラフ、第７図は本発明の実施状態を
示す模式図、第８図、第９図は測定したμ波放射エネル
ギーを示すグラフ、第１０図は粒径が異なる場合の装入
原料温度と放射率との関係を示すグラフである。 １・・・高炉 ２・・・周壁 ６，７．８・・・マイク
ロ波ラジオメータ ６ａ、 ７ａ、 ８ａ・・・プロー
ブ １０・・・装入原料 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 河 野 登 夫 １（／ 第 １ 図 悴 ２ Σ ＊３（支） 第 ４ ロ 時間 （ｔ） 第８図 ８１ 間 （ｔｌ 装入原料づ茎皮じｋ） 第 １０ 函
Claims (1)
- １、高炉内に積層装入された原料の挙動を検出する方法
において、単数又は複数のラジオメータの受信部を高炉
内に向けて配し、原料が発するマイクロ波帯の放射エネ
ルギーを測定し、この測定結果に基づき装入原料の挙動
を検出することを特徴とする高炉内装入原料の挙動検出
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16730583A JPS6059007A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 高炉内装入原料の挙動検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16730583A JPS6059007A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 高炉内装入原料の挙動検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6059007A true JPS6059007A (ja) | 1985-04-05 |
Family
ID=15847282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16730583A Pending JPS6059007A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 高炉内装入原料の挙動検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6059007A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230938A (ja) * | 1985-04-11 | 1987-02-09 | Nippon Steel Corp | 落下中の物体の粒度測定法 |
| WO2001021841A1 (fr) * | 1999-09-17 | 2001-03-29 | Centre De Recherches Metallurgiques | Procede de determination de la trajectoire des matieres lors du chargement d'un four a cuve |
| CN112111618A (zh) * | 2020-09-22 | 2020-12-22 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种高炉炉料下行均匀性的判断预警方法及系统 |
| CN116227884A (zh) * | 2023-03-17 | 2023-06-06 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高炉料速的计算方法、装置、系统及可读存储介质 |
-
1983
- 1983-09-09 JP JP16730583A patent/JPS6059007A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230938A (ja) * | 1985-04-11 | 1987-02-09 | Nippon Steel Corp | 落下中の物体の粒度測定法 |
| WO2001021841A1 (fr) * | 1999-09-17 | 2001-03-29 | Centre De Recherches Metallurgiques | Procede de determination de la trajectoire des matieres lors du chargement d'un four a cuve |
| BE1012905A3 (fr) * | 1999-09-17 | 2001-05-08 | Centre Rech Metallurgique | Procede de determination de la trajectoire des matieres lors du chargement d'un four a cuve. |
| CN112111618A (zh) * | 2020-09-22 | 2020-12-22 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种高炉炉料下行均匀性的判断预警方法及系统 |
| CN116227884A (zh) * | 2023-03-17 | 2023-06-06 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高炉料速的计算方法、装置、系统及可读存储介质 |
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