JPS5983894A - 変形の少いｆｒｐ構造物 - Google Patents
変形の少いｆｒｐ構造物Info
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Landscapes
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- Helmets And Other Head Coverings (AREA)
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- Motor Or Generator Frames (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は断面がＬの字、コの字、Ｕの字又はｎ等の）を
月間又は締曲部の形状を持つ強化プラスチックス成形品
に於いて最適な暴利構成を選択したことにより樹脂の収
縮に起因する鍵形、反り等が殆んど皆無となるＦＲＢ
４ｇ漬物に関するものである。
月間又は締曲部の形状を持つ強化プラスチックス成形品
に於いて最適な暴利構成を選択したことにより樹脂の収
縮に起因する鍵形、反り等が殆んど皆無となるＦＲＢ
４ｇ漬物に関するものである。
従来ＦＲＰＱ中で代表的な小胞４１１ポリエステル樹脂
とガ゛ラス繊維等で断１ｒｊｊが５字、コの字、りの字
又はハ状停から成る成形品全常温成形で製造する際成形
後のｆ所化収イア１δにより、ｉｊｌえば断面り字形状
の角度の倒れ（第５図）及び長手方向での反り（第６図
）がひんばんに発生し図面寸法との間に狂いが生じてい
た。こハらの不具合を改善する為に低収縮タイツ０のポ
リエステルＪ＋７を脂を使用したりまた変形を防止する
為に補強を入れたり、或いは予め収縮による変形を予想
して成形型の寸法を収縮が起こる方向とは逆の方向へ広
げることなどが行われていたが多少効果はあるもの＼必
ずしも満足出来る方法ではなかった。
とガ゛ラス繊維等で断１ｒｊｊが５字、コの字、りの字
又はハ状停から成る成形品全常温成形で製造する際成形
後のｆ所化収イア１δにより、ｉｊｌえば断面り字形状
の角度の倒れ（第５図）及び長手方向での反り（第６図
）がひんばんに発生し図面寸法との間に狂いが生じてい
た。こハらの不具合を改善する為に低収縮タイツ０のポ
リエステルＪ＋７を脂を使用したりまた変形を防止する
為に補強を入れたり、或いは予め収縮による変形を予想
して成形型の寸法を収縮が起こる方向とは逆の方向へ広
げることなどが行われていたが多少効果はあるもの＼必
ずしも満足出来る方法ではなかった。
本発明はこれらの収縮による変形をなくす為種々検討し
た結果断面がＬの字、コの字、Ｖの字又はへの字等の屈
曲部又は湾曲部から成る強化プラスチックス成形品に於
いて製品の外面層にガラスマット等樹脂を多く含浸する
ハエを用い、七の樹脂含有量を６０〜９０チとし、製品
の内面層にはガラスクロス等樹脂をあまシ含浸しない暴
利を用い、七の樹脂含有量を２０〜７０ ｆｉとし、成
形品全体としては製品外面層が内面ノーに比較して樹脂
含有量が多くなるようにし、更に外面層の厚みを全厚み
の１５〜８０％にし、その結果外面が内面に較べてより
収縮することになり結果的に角度の倒ｆＬ及び反りの殆
んどない成形品が得られることを見出した。
た結果断面がＬの字、コの字、Ｖの字又はへの字等の屈
曲部又は湾曲部から成る強化プラスチックス成形品に於
いて製品の外面層にガラスマット等樹脂を多く含浸する
ハエを用い、七の樹脂含有量を６０〜９０チとし、製品
の内面層にはガラスクロス等樹脂をあまシ含浸しない暴
利を用い、七の樹脂含有量を２０〜７０ ｆｉとし、成
形品全体としては製品外面層が内面ノーに比較して樹脂
含有量が多くなるようにし、更に外面層の厚みを全厚み
の１５〜８０％にし、その結果外面が内面に較べてより
収縮することになり結果的に角度の倒ｆＬ及び反りの殆
んどない成形品が得られることを見出した。
更にわかりやすく説明する為に例とし一〇第１図の断面
、第４図に於いて、外面層（１）の部分にガラスマット
等樹脂を多く含浸する基材を用い、その樹脂含有量を６
０〜９０チとし、一方円面層（２）の部分にはガラスク
ロス等樹脂をあまり含浸しない基材を用いその樹脂含有
量を２０〜７０チとし、製品全体としては外面層（１）
の部分が内面層（２）の部分よりも樹脂含有量が多くな
るようにすれば硬化時の収縮力の力関係により内Ｉｆｉ
層（２）が外面層（１）の方向に引張られ第２図及び第
３図の点線方向への角度の倒れ、反りが殆んどなくなる
ことがわかった。
、第４図に於いて、外面層（１）の部分にガラスマット
等樹脂を多く含浸する基材を用い、その樹脂含有量を６
０〜９０チとし、一方円面層（２）の部分にはガラスク
ロス等樹脂をあまり含浸しない基材を用いその樹脂含有
量を２０〜７０チとし、製品全体としては外面層（１）
の部分が内面層（２）の部分よりも樹脂含有量が多くな
るようにすれば硬化時の収縮力の力関係により内Ｉｆｉ
層（２）が外面層（１）の方向に引張られ第２図及び第
３図の点線方向への角度の倒れ、反りが殆んどなくなる
ことがわかった。
尚、内・外面層の厚みの割合は１：１が一般的であるが
成形条件及び要求されている寸法精度によって適当に変
えても良いが外面層の厚みが全厚みの１５〜８５チであ
ることが必要である。この値以下だと内面層の収縮で引
張られ、またこの値以上だと外面層の収縮が製品の外側
のみに働かなくなり第２図及び第３図の点線方向にそれ
ぞれ倒れたり反ったりする。
成形条件及び要求されている寸法精度によって適当に変
えても良いが外面層の厚みが全厚みの１５〜８５チであ
ることが必要である。この値以下だと内面層の収縮で引
張られ、またこの値以上だと外面層の収縮が製品の外側
のみに働かなくなり第２図及び第３図の点線方向にそれ
ぞれ倒れたり反ったりする。
樹脂を多く含浸する基材としてはガラスマット、ビニロ
ンマット、カーが７マツト等一般にＦＲＰ 成形に用い
られる無機又は有少マット類である。一方樹脂をあまり
含浸しない基材としてはガラスクロス、ロービングクロ
ス、ビニロンクロス、カービンクロス、ケプラークロス
等一般にＦＲＰ成形に用いられる無機又は有磯クロス類
である。樹脂としては不飽和ポリエステル樹脂、エポキ
シ樹脂、フェノール樹脂等一般にＦｆｊＰ成形に用いら
れるもので良く、また、それらの低収縮タイプを用いて
も良い。また、一般タイブを巣４図の外面層（１）の部
分に低収縮タイプを内面層（２）の部分に使用する場合
もある。尚、前記の樹脂に成形ＢＪ能７１ ｇＯ囲内で
充填材等を添加しても良い。
ンマット、カーが７マツト等一般にＦＲＰ 成形に用い
られる無機又は有少マット類である。一方樹脂をあまり
含浸しない基材としてはガラスクロス、ロービングクロ
ス、ビニロンクロス、カービンクロス、ケプラークロス
等一般にＦＲＰ成形に用いられる無機又は有磯クロス類
である。樹脂としては不飽和ポリエステル樹脂、エポキ
シ樹脂、フェノール樹脂等一般にＦｆｊＰ成形に用いら
れるもので良く、また、それらの低収縮タイプを用いて
も良い。また、一般タイブを巣４図の外面層（１）の部
分に低収縮タイプを内面層（２）の部分に使用する場合
もある。尚、前記の樹脂に成形ＢＪ能７１ ｇＯ囲内で
充填材等を添加しても良い。
成形方法としてはハンドレイアップ、スプレーアップ、
レノンインジェクション等主として常温〜中温成形方法
が用いられる。
レノンインジェクション等主として常温〜中温成形方法
が用いられる。
このようにして得られた成形品ｔよ図面寸法通りに成形
型を作っても脱型後の収縮が殆んどないので角度の倒れ
及び面の反りが発生せず寸法積度が非常に良いので後か
ら矯正する必要がなく作業工程上わずられしさがない。
型を作っても脱型後の収縮が殆んどないので角度の倒れ
及び面の反りが発生せず寸法積度が非常に良いので後か
ら矯正する必要がなく作業工程上わずられしさがない。
またユーザーに納入されて後組立て時に不具合が発生す
ることもない。
ることもない。
以下実施例について述べる。
実施例１
第５図に示す断面り字形で長さ２ｍの成形品をハンドレ
イアップ法で製造するに際して、まず成形用メス型に４
５０ｆ／ｍ’のガラス繊維から成るチョツプドストラッ
ドマットとオルンタイノの不飽和ポリエステル樹脂とを
用いて樹脂含有量（以下「ＲＯＪという。）が約８０優
になるよう２層成形しく第７図の１の部分）、次いで２
３０帽のガラスクロスを用いてＲ○が約５０％になるよ
う３ノー成形しく第７図の２の部分）、約３調厚の成形
品を得た。
イアップ法で製造するに際して、まず成形用メス型に４
５０ｆ／ｍ’のガラス繊維から成るチョツプドストラッ
ドマットとオルンタイノの不飽和ポリエステル樹脂とを
用いて樹脂含有量（以下「ＲＯＪという。）が約８０優
になるよう２層成形しく第７図の１の部分）、次いで２
３０帽のガラスクロスを用いてＲ○が約５０％になるよ
う３ノー成形しく第７図の２の部分）、約３調厚の成形
品を得た。
得られた成形品のＬの字の内角ＩＷ及び長手方向の面の
反りを測定した所、それぞれβ＝９０±０．８゜（図面
寸法９００）、ｔ（図７）＝±０．５門で角度の則れ及
び而の反りはほとんど発生しなかった。
反りを測定した所、それぞれβ＝９０±０．８゜（図面
寸法９００）、ｔ（図７）＝±０．５門で角度の則れ及
び而の反りはほとんど発生しなかった。
比較例１
実施例１においてガラスクロスを用いないで４５０ ｆ
Ａｄのチョツプドストラッドマット３ ／ｉ！ （ＲＯ
約８０チ）のみ用いて同様に成形し約３調厚の成形品を
得た。得られた成形品の内角匪及び長手方向の面の反り
を測定した所、それぞれβ−８７±１０、ｔ＝−４±１
＋＋＋ｍで角度の倒れ、反りともに発生した。
Ａｄのチョツプドストラッドマット３ ／ｉ！ （ＲＯ
約８０チ）のみ用いて同様に成形し約３調厚の成形品を
得た。得られた成形品の内角匪及び長手方向の面の反り
を測定した所、それぞれβ−８７±１０、ｔ＝−４±１
＋＋＋ｍで角度の倒れ、反りともに発生した。
実施例２
第１図に示す形状の成形品を得べく成形用メス型を作り
次の順序でハンドレイアツノ成形を行った。まずオルソ
タイプの小胞オロポリエステルＩＩ １１）ｆと３００
ｆ／ｌｒ？のガラス繊維からなるチョッグドストラン
ドマットとを用いてＲＯが約８５チになるよう３ノー成
形しく第４図の１部分）、次いで低収縮タイプの不飽和
ポリエステル樹脂を用いて３５０約のカラスクロス１
層、５７ｔＪ ？／ｎ？のロービングクロス１層、最後
に再び３５０ ｔ／；ｒ？のカラスクロス１層の順で成
形しＲＯが約５５％になるようにし約４ｙｎ＋＋＋の成
形品を得た。得られた成形品の内角度及び長手方向の面
の反りを測定した所、α＝１００±０．５°（図面寸法
１００’）及び長手方向の反りはｈ＝±１間で角度の倒
れ、面の反りはほとんど発生しなかった。
次の順序でハンドレイアツノ成形を行った。まずオルソ
タイプの小胞オロポリエステルＩＩ １１）ｆと３００
ｆ／ｌｒ？のガラス繊維からなるチョッグドストラン
ドマットとを用いてＲＯが約８５チになるよう３ノー成
形しく第４図の１部分）、次いで低収縮タイプの不飽和
ポリエステル樹脂を用いて３５０約のカラスクロス１
層、５７ｔＪ ？／ｎ？のロービングクロス１層、最後
に再び３５０ ｔ／；ｒ？のカラスクロス１層の順で成
形しＲＯが約５５％になるようにし約４ｙｎ＋＋＋の成
形品を得た。得られた成形品の内角度及び長手方向の面
の反りを測定した所、α＝１００±０．５°（図面寸法
１００’）及び長手方向の反りはｈ＝±１間で角度の倒
れ、面の反りはほとんど発生しなかった。
比較例２
実施例２の形状の成形品を得るに際してオルンタイノの
不飽和ポリエステル樹脂と３００醜のチョツノドストラ
ンドマット３Ｊ＠を用いてＲＯが約８５優になる様成形
後、次いで低収縮タイプの不飽和ポリエステル樹脂と同
じ＜ ３００ ＷＡ１？のチョップトストランドマット
３層を用いてＲＯが約８５％になるよう成形し約４ｆｆ
ｌ＋１厚の成形品を得た。得られた成形品の内角度及び
長手方向の而の反りを測定した所、α＝９７±１°及び
長手方向の反りはｈ＝−３±ｌ圓であった。
不飽和ポリエステル樹脂と３００醜のチョツノドストラ
ンドマット３Ｊ＠を用いてＲＯが約８５優になる様成形
後、次いで低収縮タイプの不飽和ポリエステル樹脂と同
じ＜ ３００ ＷＡ１？のチョップトストランドマット
３層を用いてＲＯが約８５％になるよう成形し約４ｆｆ
ｌ＋１厚の成形品を得た。得られた成形品の内角度及び
長手方向の而の反りを測定した所、α＝９７±１°及び
長手方向の反りはｈ＝−３±ｌ圓であった。
実施例３
第５図の形状の成形品をハンドレイ了ッグ法で製置する
に際して、レゾールタイプのＦＲＰ用フエフエノール樹
脂いてまず４５０ ｔａｎ？のガラス繊維から成るチョ
ツプドストライドマット２層をＲｅが約７５％になるよ
う成形後、次いで２３０ ｆ／ｎｌのガラスクロス２層
をＲｅが約５０俤になるよう成形した。グル化後約６０
℃の硬化炉に２時間放買しｌＩ＆化させ厚さ約２．５間
の成形品を得た。得られた成形品のＬの字の内角度及び
長手方向の面の反りを測定した所それぞれβ＝９０±０
．５°、ｔ（図７）＝±Δ調で角度の倒れ及び面の反り
ははとんど発生しなかった。
に際して、レゾールタイプのＦＲＰ用フエフエノール樹
脂いてまず４５０ ｔａｎ？のガラス繊維から成るチョ
ツプドストライドマット２層をＲｅが約７５％になるよ
う成形後、次いで２３０ ｆ／ｎｌのガラスクロス２層
をＲｅが約５０俤になるよう成形した。グル化後約６０
℃の硬化炉に２時間放買しｌＩ＆化させ厚さ約２．５間
の成形品を得た。得られた成形品のＬの字の内角度及び
長手方向の面の反りを測定した所それぞれβ＝９０±０
．５°、ｔ（図７）＝±Δ調で角度の倒れ及び面の反り
ははとんど発生しなかった。
比較例３
実施例１においてガラスクロスを用いないで４５０ ｆ
／ｌｒｔ’チョッグドストランドマット３層のみ用いて
同様に成形しＲＯ約’１５ ％の厚さ２．９ ｍｍの成
形品を得た。得られた成形品の内角度及び長手方向の面
の反シを６１１１定］７た所、それぞれβ＝８７カ賞、
ｔ＝−３±２ｒｍｎで、角度の倒れ、反りともに発生し
た。
／ｌｒｔ’チョッグドストランドマット３層のみ用いて
同様に成形しＲＯ約’１５ ％の厚さ２．９ ｍｍの成
形品を得た。得られた成形品の内角度及び長手方向の面
の反シを６１１１定］７た所、それぞれβ＝８７カ賞、
ｔ＝−３±２ｒｍｎで、角度の倒れ、反りともに発生し
た。
実施例４
第１図の形状の成形品をレノンインノエクション法で製
潰するに際して、成形用のメス及びオス型を作り、メス
型中に３００ ？／ｎ？のカー４（／繊維の不織布マッ
トを３層入れ、次いで２１１Ｊ ｆ／ｎ？のカーボンク
ロスを同じく３層入れて後オス型を降して型閉めした。
潰するに際して、成形用のメス及びオス型を作り、メス
型中に３００ ？／ｎ？のカー４（／繊維の不織布マッ
トを３層入れ、次いで２１１Ｊ ｆ／ｎ？のカーボンク
ロスを同じく３層入れて後オス型を降して型閉めした。
別に液状エポキン樹脂（エピコート８２８ ）と硬化剤
（ＤＭＰ −；幻）の系から成る常温硬化用レジン混合
物をオス型の中央より圧力約６ＫＩＦ／ｌａで注入し硬
化後脱型して厚さ約２．５晒のエポキシ／カーボンＦＲ
Ｐを得た。
（ＤＭＰ −；幻）の系から成る常温硬化用レジン混合
物をオス型の中央より圧力約６ＫＩＦ／ｌａで注入し硬
化後脱型して厚さ約２．５晒のエポキシ／カーボンＦＲ
Ｐを得た。
なおこの際のカーデンマット層のＲｅは約７０チカー？
ンクロス層のＲＯは４５％であった。得られた成形品の
内角度及び長手方向の反りを測定した所それぞれα＝
ｉｏｏ’±０．５°、長手方向の反りは上帆５酬で角度
の倒れ、反りともにはとんと発生しなかった。
ンクロス層のＲＯは４５％であった。得られた成形品の
内角度及び長手方向の反りを測定した所それぞれα＝
ｉｏｏ’±０．５°、長手方向の反りは上帆５酬で角度
の倒れ、反りともにはとんと発生しなかった。
比較例４
実施例４において３００ ｙｙ々のカーボッ繊維の不織
布マット４層のみを用いて同様にレジ／インジェクショ
ン成形しＲＯ約７０チの厚さ約２．５咽の成形品を得た
。得られた成形品の内角度及び長手方向０ の反り’ｔ−１ｔｔ１１定した所、それぞれα−９８°
士 。、及びｈ＝−３層１ｍｍであり角度の世ｊれ、反
りともに発生した。
布マット４層のみを用いて同様にレジ／インジェクショ
ン成形しＲＯ約７０チの厚さ約２．５咽の成形品を得た
。得られた成形品の内角度及び長手方向０ の反り’ｔ−１ｔｔ１１定した所、それぞれα−９８°
士 。、及びｈ＝−３層１ｍｍであり角度の世ｊれ、反
りともに発生した。
図面は本発明を説明する為の成形品の形状を示したもの
でおり、第１・５図は斜視図、第２・４・７図は断面図
、第３・６図は千面図である。
でおり、第１・５図は斜視図、第２・４・７図は断面図
、第３・６図は千面図である。
Claims (6)
- （１）断面が種々の形状の屈曲部又は湾曲部を有して成
る強化プラスチックス成形品にあって、２０〜７０％の
樹脂含浸含有繊維基材から成る内面層と６０〜９０％の
樹脂含浸含有繊維基材から成る外面層とから構成され、
外面層の厚みが全厚みの１５〜８５チであるＦＲＰ構造
物。 - （２）外面層構成繊維基材の樹脂含浸性が内面層構成繊
維基材のそれより犬なるものである特許請求の範囲第（
１）項記載のＦＲＰ構造物。 - （３）外面層構成繊維基材がマット状である特許請求の
範囲第（１）項記載のＦＲＰ ＄ｉ造物。 - （４）外面層構成繊維基材がガラス繊維マットから成る
ものである特許請求の範囲第（１）項記載のＦＲＰ構造
物。 - （５）内面層構成繊維基材がクロス状である特許請求の
範囲第（１）項記載のＦＲＰ構造物。 - （６） 内面層構成１戒維基桐が〃゛シラス維クロス
から成るものである特ｉｆ’ｆ ＃＃求の範囲第（１）
項記載の ＦＲＰ４７（蹟９勿。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19342482A JPS5983894A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 変形の少いｆｒｐ構造物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19342482A JPS5983894A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 変形の少いｆｒｐ構造物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5983894A true JPS5983894A (ja) | 1984-05-15 |
| JPH0351958B2 JPH0351958B2 (ja) | 1991-08-08 |
Family
ID=16307733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19342482A Granted JPS5983894A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 変形の少いｆｒｐ構造物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5983894A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5675828A (en) * | 1979-11-22 | 1981-06-23 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | Preparation of laminated board |
| JPS56148553A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-18 | Matsushita Electric Works Ltd | Synthetic resin laminated board |
-
1982
- 1982-11-05 JP JP19342482A patent/JPS5983894A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5675828A (en) * | 1979-11-22 | 1981-06-23 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | Preparation of laminated board |
| JPS56148553A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-18 | Matsushita Electric Works Ltd | Synthetic resin laminated board |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0351958B2 (ja) | 1991-08-08 |
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