JPS5986823A - 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器Info
- Publication number
- JPS5986823A JPS5986823A JP19594382A JP19594382A JPS5986823A JP S5986823 A JPS5986823 A JP S5986823A JP 19594382 A JP19594382 A JP 19594382A JP 19594382 A JP19594382 A JP 19594382A JP S5986823 A JPS5986823 A JP S5986823A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner cylinder
- cylinder
- combustion
- dilution air
- dilution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/06—Arrangement of apertures along the flame tube
- F23R3/08—Arrangement of apertures along the flame tube between annular flame tube sections, e.g. flame tubes with telescopic sections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン用燃焼器に係り、特に、燃焼器
で発生する窒素酸化物（ＮＯｘ ）を低減し、運転範囲
のすべてにおいて安定燃焼を得るに好適な低Ｎ Ｏｘガ
スタービン燃焼器に関する。
で発生する窒素酸化物（ＮＯｘ ）を低減し、運転範囲
のすべてにおいて安定燃焼を得るに好適な低Ｎ Ｏｘガ
スタービン燃焼器に関する。
従来、ガスタービンの低Ｎ Ｏｘ化については、水また
は蒸気を直接燃焼器内へ噴射し、火炎温度の低下による
Ｎ Ｏｘ低減化技術が実用化されており、この方法によ
って無対策時のＮＯｘを８０％程度まで低減できる見通
しを得ている。しかし、この方法による場合、ガスター
ビン発電システムの効率低下を招く欠点がある。このだ
め、これに代る、いわゆる、２段燃焼法あるいは希薄燃
焼法といった燃焼制御に立脚したＮＯｘ低減化技術が注
目されだし、その技術開発に精力的な努力が続けられて
いる。
は蒸気を直接燃焼器内へ噴射し、火炎温度の低下による
Ｎ Ｏｘ低減化技術が実用化されており、この方法によ
って無対策時のＮＯｘを８０％程度まで低減できる見通
しを得ている。しかし、この方法による場合、ガスター
ビン発電システムの効率低下を招く欠点がある。このだ
め、これに代る、いわゆる、２段燃焼法あるいは希薄燃
焼法といった燃焼制御に立脚したＮＯｘ低減化技術が注
目されだし、その技術開発に精力的な努力が続けられて
いる。
これら２段燃焼法、希薄燃焼法のうち、ガスタービン用
燃焼器では、多量の過剰空気を用いているという理由か
ら、希薄燃焼法が適している。しかし、この場合、燃焼
器頭部から多量の燃焼空気を供給して燃料希薄の状態で
燃焼させることにより、いくつかの燃焼上の欠点をもっ
ている。すなわち、燃焼器頭部における燃料希薄が原因
で着火不良を招くということが第１黒目にあげられる。
燃焼器では、多量の過剰空気を用いているという理由か
ら、希薄燃焼法が適している。しかし、この場合、燃焼
器頭部から多量の燃焼空気を供給して燃料希薄の状態で
燃焼させることにより、いくつかの燃焼上の欠点をもっ
ている。すなわち、燃焼器頭部における燃料希薄が原因
で着火不良を招くということが第１黒目にあげられる。
第２魚目には燃空比が０．００５（無負荷時）から０．
０２（定格負荷時）まで、大巾に変化するので、高燃空
比である定格負荷時には安定燃焼が保たれたとしても、
低燃空比である低角荷時ではやはり燃料希薄から安定燃
焼が保たれず、不安定燃焼を生じさせることがあげられ
る。第３魚目には、やはり低負荷時では燃料希薄が原因
で、燃焼炎中に局所的過冷却部が生じ、これにより、未
燃性物質を発生させ、ひいては燃焼効率の低下を招くこ
とがあげられる。従って、希薄燃焼法による場合、Ｎ
Ｏｘ低減効果から見れば燃焼器頭部において燃料希薄度
を高めれば高める程、好結果が得られるわけであるが、
上記の欠点をもつだめ、そのＮ Ｏｘ低減効果に限界が
あり、大巾なＮＯｘ低減には至っていないのが現状であ
る。
０２（定格負荷時）まで、大巾に変化するので、高燃空
比である定格負荷時には安定燃焼が保たれたとしても、
低燃空比である低角荷時ではやはり燃料希薄から安定燃
焼が保たれず、不安定燃焼を生じさせることがあげられ
る。第３魚目には、やはり低負荷時では燃料希薄が原因
で、燃焼炎中に局所的過冷却部が生じ、これにより、未
燃性物質を発生させ、ひいては燃焼効率の低下を招くこ
とがあげられる。従って、希薄燃焼法による場合、Ｎ
Ｏｘ低減効果から見れば燃焼器頭部において燃料希薄度
を高めれば高める程、好結果が得られるわけであるが、
上記の欠点をもつだめ、そのＮ Ｏｘ低減効果に限界が
あり、大巾なＮＯｘ低減には至っていないのが現状であ
る。
そこで希薄燃焼法によるＮＯｘ低減効果を向上させる方
法として、近年、いくつかの発明が提案されている。こ
れらの発明のほとんとは、前記欠点は燃焼空気配分が負
荷変化にかかわらず一定であるが故に免生する点に着目
し、その解決のために燃焼器頭部の燃焼空気孔を（１）
負荷条件に応じて開閉する開閉装置をＩｉｉえいせる、
（２）第１図に示すように二重壁構造とし、負ｉＭｔ’
％件によって生ずる外壁５０２の熱伸びを利用して、
固定内壁５００の空気孔５０１と外壁５０２の短気孔５
０３を一致あるいは不一、Ｉ−スさせろよう構成するな
どの方法がとられている。ようするに前ｔ、１２（１）
及び（２）の両者とも、低負荷時には燃焼器頭部の燃焼
空気孔を閉じ、高負荷時にすよこれとは逆に燃焼器頭部
の燃焼空気孔を開き、こうすることによって負荷条件に
よる燃焼器頭部の燃料希薄変化を少なくシ、希薄燃焼法
によるＮＯｘ低減効果の向上をねらう。
法として、近年、いくつかの発明が提案されている。こ
れらの発明のほとんとは、前記欠点は燃焼空気配分が負
荷変化にかかわらず一定であるが故に免生する点に着目
し、その解決のために燃焼器頭部の燃焼空気孔を（１）
負荷条件に応じて開閉する開閉装置をＩｉｉえいせる、
（２）第１図に示すように二重壁構造とし、負ｉＭｔ’
％件によって生ずる外壁５０２の熱伸びを利用して、
固定内壁５００の空気孔５０１と外壁５０２の短気孔５
０３を一致あるいは不一、Ｉ−スさせろよう構成するな
どの方法がとられている。ようするに前ｔ、１２（１）
及び（２）の両者とも、低負荷時には燃焼器頭部の燃焼
空気孔を閉じ、高負荷時にすよこれとは逆に燃焼器頭部
の燃焼空気孔を開き、こうすることによって負荷条件に
よる燃焼器頭部の燃料希薄変化を少なくシ、希薄燃焼法
によるＮＯｘ低減効果の向上をねらう。
第２図はガスタービン用燃焼器において空気配分を支配
する差圧（内筒外側全圧−内筒内側静圧）の−実測例で
、燃焼器頭部では差圧が小さく、後部に行くにしたがい
差圧が増加の傾向を示している。この傾向は、後部に行
くにしたがい、内筒内部での燃焼ガス量の増加、ひいて
は燃焼ガス流速の増加が見られ、その結果、動圧分が増
加して静圧分が減少することによるものである。従って
、前記（１）及び（２）の解決策を詳細に検討すると、
差圧の極めて小さい燃焼器頭部で、燃焼空気量を調節す
ることになるので、燃焼空気量の調節できる範囲が狭く
、Ｎ Ｏｘ低減効果の大巾向上は期待できない。また、
解決策（２）では、燃焼器頭部では火炎温度が最も高く
、このため、円筒壁面冷却の冷却空気孔が緻密に配置さ
れているので、構造的に極めて複雑な構成を要求される
などの問題を抱えている。
する差圧（内筒外側全圧−内筒内側静圧）の−実測例で
、燃焼器頭部では差圧が小さく、後部に行くにしたがい
差圧が増加の傾向を示している。この傾向は、後部に行
くにしたがい、内筒内部での燃焼ガス量の増加、ひいて
は燃焼ガス流速の増加が見られ、その結果、動圧分が増
加して静圧分が減少することによるものである。従って
、前記（１）及び（２）の解決策を詳細に検討すると、
差圧の極めて小さい燃焼器頭部で、燃焼空気量を調節す
ることになるので、燃焼空気量の調節できる範囲が狭く
、Ｎ Ｏｘ低減効果の大巾向上は期待できない。また、
解決策（２）では、燃焼器頭部では火炎温度が最も高く
、このため、円筒壁面冷却の冷却空気孔が緻密に配置さ
れているので、構造的に極めて複雑な構成を要求される
などの問題を抱えている。
本発明の目的は、希薄燃焼法によるＮ Ｏｘ低減効果を
大巾に向上させ、かつ希薄燃焼法を実施する際に生ずる
着火不良、ならびに低負荷時における不安定燃焼、燃焼
効率低下の問題を解決しうる低ＮＯｘガスタービン用燃
焼器を提供するにある。
大巾に向上させ、かつ希薄燃焼法を実施する際に生ずる
着火不良、ならびに低負荷時における不安定燃焼、燃焼
効率低下の問題を解決しうる低ＮＯｘガスタービン用燃
焼器を提供するにある。
本発明の要点は後部の差圧大である部分の空気孔開口面
積調節に焉目し、燃焼ガスの希釈減温に用いられ、燃焼
にはほとんどＥ ９Ｊ、）を及ぼすことない希釈空気孔
の開度調節を行なわせるように構成したことにある。
積調節に焉目し、燃焼ガスの希釈減温に用いられ、燃焼
にはほとんどＥ ９Ｊ、）を及ぼすことない希釈空気孔
の開度調節を行なわせるように構成したことにある。
第３図は本発明による低Ｎ Ｏｘカスタービン燃焼器の
一実施例の全体構造を示し、空気圧縮機（図示せず）か
らの空気導入口１をもつケーシング２の一方には燃焼器
外筒３を連結し、他方にタービン（図示せず）をそれぞ
れ連結し、外筒３及びケーシング２の内部には、燃焼器
内ｆｉｆｆｉ ４と、内筒４で生じた燃焼ガスをタービ
ンに送り込む燃焼器尾筒５とが配置されている。内筒４
には燃料ノズル６を内部壁間に臨ませて装着し、燃料ノ
ズル６の外周には燃焼空気用のスワラ７を設け、内筒４
の軸方向壁面には、燃焼空気用の１次空気供給（Ｌ８．
２次空気供給孔９、さらに希釈空気供給孔１０を、それ
ぞれルーパあるいはスリット等による冷却空気供給孔（
図示せず）が複数個ずつ設けられている。
一実施例の全体構造を示し、空気圧縮機（図示せず）か
らの空気導入口１をもつケーシング２の一方には燃焼器
外筒３を連結し、他方にタービン（図示せず）をそれぞ
れ連結し、外筒３及びケーシング２の内部には、燃焼器
内ｆｉｆｆｉ ４と、内筒４で生じた燃焼ガスをタービ
ンに送り込む燃焼器尾筒５とが配置されている。内筒４
には燃料ノズル６を内部壁間に臨ませて装着し、燃料ノ
ズル６の外周には燃焼空気用のスワラ７を設け、内筒４
の軸方向壁面には、燃焼空気用の１次空気供給（Ｌ８．
２次空気供給孔９、さらに希釈空気供給孔１０を、それ
ぞれルーパあるいはスリット等による冷却空気供給孔（
図示せず）が複数個ずつ設けられている。
この燃焼器において、空気圧縮機からの空気１００は、
ケーシング２の内周と尾筒５の外周で形成される空間内
で反転後、内筒４と外筒３との間の環状空間を通り、ス
ワラ７．１次空気供給孔８．２次空気供給孔９及び希釈
空気供給孔１０よりそれぞれ分配供給される。一方、燃
料ノズル６より液体もしくは気体の燃料２００はスワラ
７．１次空気供給孔８及び２次空気供給孔９より供給さ
れる燃焼用空気によって燃焼し、しかる後に、希釈空気
供給孔ＩＯからの空気により所定のガス温度まで減温さ
れる。こうして得られた燃焼ガスは尾筒５を経てタービ
ンへ供給される。
ケーシング２の内周と尾筒５の外周で形成される空間内
で反転後、内筒４と外筒３との間の環状空間を通り、ス
ワラ７．１次空気供給孔８．２次空気供給孔９及び希釈
空気供給孔１０よりそれぞれ分配供給される。一方、燃
料ノズル６より液体もしくは気体の燃料２００はスワラ
７．１次空気供給孔８及び２次空気供給孔９より供給さ
れる燃焼用空気によって燃焼し、しかる後に、希釈空気
供給孔ＩＯからの空気により所定のガス温度まで減温さ
れる。こうして得られた燃焼ガスは尾筒５を経てタービ
ンへ供給される。
本発明の燃焼器の特徴とするところは、第１図に示すＡ
部、すなわち、内筒４の後端部とこれに後続する尾筒５
の先端部の摺動結合部分近傍に希釈空気供給孔１０を配
置し、内周４及び尾筒５の両者の熱伸び差を利用して希
釈空気供給孔１０の開口面績を変化させることにある。
部、すなわち、内筒４の後端部とこれに後続する尾筒５
の先端部の摺動結合部分近傍に希釈空気供給孔１０を配
置し、内周４及び尾筒５の両者の熱伸び差を利用して希
釈空気供給孔１０の開口面績を変化させることにある。
第４図は第３図の■部を拡大して示した断面図で、内筒
４の後端外周には隣接する尾筒５との摺動作用がスムー
ズとなるだめの板状スプリング１１を備えており、尾筒
５の先ψＩＭより前方の内筒４に、円周方向に複数個設
けた希釈空気供給孔１０が配置される。このように’ｒ
ｋｉ成しておけば、燃焼動作を開始すると、内筒４は燃
料ノズル６側が固定点となっているため、壁面篇ＩＷの
上昇に伴って熱伸びは第５図に示す矢印のように尾筒５
側に吸収される。他方の尾筒５には、タービン側が固定
点となっているため、熱伸びは第５図に示す矢印のよう
に内筒４側に吸収される。ようするに、内筒４及び尾筒
５の熱伸びによって両者の摺動結合部分は第４図の状態
から第５図のように変化し、この結果、希釈空気孔１０
の一部が閉鎖され、希釈空気供給孔１０の開口面積の減
少、ひいては希釈空気量の減少という作用をもたらす。
４の後端外周には隣接する尾筒５との摺動作用がスムー
ズとなるだめの板状スプリング１１を備えており、尾筒
５の先ψＩＭより前方の内筒４に、円周方向に複数個設
けた希釈空気供給孔１０が配置される。このように’ｒ
ｋｉ成しておけば、燃焼動作を開始すると、内筒４は燃
料ノズル６側が固定点となっているため、壁面篇ＩＷの
上昇に伴って熱伸びは第５図に示す矢印のように尾筒５
側に吸収される。他方の尾筒５には、タービン側が固定
点となっているため、熱伸びは第５図に示す矢印のよう
に内筒４側に吸収される。ようするに、内筒４及び尾筒
５の熱伸びによって両者の摺動結合部分は第４図の状態
から第５図のように変化し、この結果、希釈空気孔１０
の一部が閉鎖され、希釈空気供給孔１０の開口面積の減
少、ひいては希釈空気量の減少という作用をもたらす。
内筒４及び尾筒５の両者は着火時から定格負荷時、運転
までの間に６００〜６５０Ｃの壁面温度変化があり、こ
れに伴う内筒４及び尾筒５の熱伸びはそれぞれ７問ずつ
と計封されるとすれば、着火時から定格負荷時運転まで
の間に、内筒４及び尾筒５の摺動結合部のオーバラップ
量を１４陥増加することが可能なわけで、希釈空気供給
孔の孔径を２８ｗｎに設定したと考えれば、このうちの
半分が閉鎖されることになり、これに伴い希釈空気量は
半減する。
までの間に６００〜６５０Ｃの壁面温度変化があり、こ
れに伴う内筒４及び尾筒５の熱伸びはそれぞれ７問ずつ
と計封されるとすれば、着火時から定格負荷時運転まで
の間に、内筒４及び尾筒５の摺動結合部のオーバラップ
量を１４陥増加することが可能なわけで、希釈空気供給
孔の孔径を２８ｗｎに設定したと考えれば、このうちの
半分が閉鎖されることになり、これに伴い希釈空気量は
半減する。
ようするに、着火時の希釈空気量を１００％とすれば、
定格負荷時運転では５０％に減少し、この間、運転負荷
条件で変化することになυ、希釈空気量の減少分は燃焼
用空気及び冷却用空気の増大をもたらすことになる。
定格負荷時運転では５０％に減少し、この間、運転負荷
条件で変化することになυ、希釈空気量の減少分は燃焼
用空気及び冷却用空気の増大をもたらすことになる。
以上のような希釈空気供給孔の開度操作を行なった場合
、燃空比に対するＮＯｘ及びＣＯの発生量は第６図に示
すようになる。第６図において、実線が本発明工による
場合で、破線が無対策Ｃの従来例である。ここで、燃空
比の小さい状態が低負荷運転時で、この時は、希釈空気
量が大で燃焼用空気量が小であるだめ、無対策時Ｃに比
べ高温燃焼となるためＮＯｘは高く、ＣＯは燃焼炎の過
冷却が減少することもあって低い値にとどめることがで
きる。これに対して、燃空比の大きい高負荷運転時では
、前記のように希釈空気量が減少し、燃焼用空気量が増
大する結果、無対策時Ｃに比べ希薄低温燃焼となってＣ
Ｏは多少増加するが、Ｎ Ｏｘは減少できる。
、燃空比に対するＮＯｘ及びＣＯの発生量は第６図に示
すようになる。第６図において、実線が本発明工による
場合で、破線が無対策Ｃの従来例である。ここで、燃空
比の小さい状態が低負荷運転時で、この時は、希釈空気
量が大で燃焼用空気量が小であるだめ、無対策時Ｃに比
べ高温燃焼となるためＮＯｘは高く、ＣＯは燃焼炎の過
冷却が減少することもあって低い値にとどめることがで
きる。これに対して、燃空比の大きい高負荷運転時では
、前記のように希釈空気量が減少し、燃焼用空気量が増
大する結果、無対策時Ｃに比べ希薄低温燃焼となってＣ
Ｏは多少増加するが、Ｎ Ｏｘは減少できる。
一方、着火性及び燃焼の安定性の点について考察すると
、これらが特に問題となる低燃空比Ｖこよる低置荷時運
転では、前述のように、希釈空気量を多く、燃焼用空気
量を少ない状態に保持するので、これらの問題点を解消
するのに有効である。
、これらが特に問題となる低燃空比Ｖこよる低置荷時運
転では、前述のように、希釈空気量を多く、燃焼用空気
量を少ない状態に保持するので、これらの問題点を解消
するのに有効である。
これは、前述のように、内筒４及び尾筒５の摺動結合部
のオーバラップ増城址が最大で１４ｍであシ、この変化
量を利用して、極ツバ希釈空気値及び燃焼用空気量の増
減を大きく取れるようにしたところに肋゛徴がある。よ
って本実施例は前記実施例に比べ、より大巾なＮＯｘ低
減効果が期待できる。
のオーバラップ増城址が最大で１４ｍであシ、この変化
量を利用して、極ツバ希釈空気値及び燃焼用空気量の増
減を大きく取れるようにしたところに肋゛徴がある。よ
って本実施例は前記実施例に比べ、より大巾なＮＯｘ低
減効果が期待できる。
第８図はもう１つの他の実施例で、前記実施例では内筒
４及び尾筒５の熱伸ひ差別用によって希釈空気供給孔１
０（あるいは１２）の開度調節を行なっているの姉対し
、本実施例では希釈空気供給孔１０のうちの一部に、外
筒３に駆動部５１と駆動部５０に接続されている駆動軸
５２、そして、弁体５３からなる希釈空気供給孔開閉装
置５０を備えているところに構成上の特徴がある。これ
により、着火時及び低負荷時に＆：１ 希釈空気供給孔
１０のすべてを全開にしておき、希釈空気量大、燃焼空
気員小の状態を確保する。そして高負荷時には、この状
態とＶ′、Ｊ：逆に、希釈空気供給孔開閉装置５０を動
作させて希釈空気供給孔１０の一部を閉じ、希釈空気量
率、燃焼空気駄犬の状態を確保する。このように作動す
ることにより、前記実施例と同様の効果が期待できる。
４及び尾筒５の熱伸ひ差別用によって希釈空気供給孔１
０（あるいは１２）の開度調節を行なっているの姉対し
、本実施例では希釈空気供給孔１０のうちの一部に、外
筒３に駆動部５１と駆動部５０に接続されている駆動軸
５２、そして、弁体５３からなる希釈空気供給孔開閉装
置５０を備えているところに構成上の特徴がある。これ
により、着火時及び低負荷時に＆：１ 希釈空気供給孔
１０のすべてを全開にしておき、希釈空気量大、燃焼空
気員小の状態を確保する。そして高負荷時には、この状
態とＶ′、Ｊ：逆に、希釈空気供給孔開閉装置５０を動
作させて希釈空気供給孔１０の一部を閉じ、希釈空気量
率、燃焼空気駄犬の状態を確保する。このように作動す
ることにより、前記実施例と同様の効果が期待できる。
本発明によればＮＯｘＭが増加する１唄向にある高負荷
時連転においてもＮＯｘの発生−１）、が低減され、ま
た、低負荷時運転で増加する傾向にあるＣＯの発生量も
低減できる。また、低負荷時運転では、燃焼用空気楚が
低減されるため、着火性が良好となり、かつ燃焼炎の安
定性−２向上させることができる。
時連転においてもＮＯｘの発生−１）、が低減され、ま
た、低負荷時運転で増加する傾向にあるＣＯの発生量も
低減できる。また、低負荷時運転では、燃焼用空気楚が
低減されるため、着火性が良好となり、かつ燃焼炎の安
定性−２向上させることができる。
第１図は従来技術の説明図、第２図はガスタービン燃焼
器における内筒内外の差圧実測側図、第３図は本発明の
一実施例を示す低Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器の断面ｔ
７Ｊ ％第４図は第３図の■部拡犬図、第５図は第３図
の■部における状、些変化図、第６図は本発明の実施例
におけるＮＯｘ、ＣＯ発生鷲の説明図、第７図及び第８
図は本発明の他の実施例の断面図である。 ４・・・内筒、訃・・尾筒、１０・・・希釈空気供給孔
、１１・・・板状スプリング。 代理人 弁理士 高橋叩夫１ 、′・４ ′。 、（１ に・ｆｊｆｌ １・・１−一 第 ４ 日 第 ５ 日 第２ 目 亀 小−墳を比−大 第７ 目 第 δ 圀 １
器における内筒内外の差圧実測側図、第３図は本発明の
一実施例を示す低Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器の断面ｔ
７Ｊ ％第４図は第３図の■部拡犬図、第５図は第３図
の■部における状、些変化図、第６図は本発明の実施例
におけるＮＯｘ、ＣＯ発生鷲の説明図、第７図及び第８
図は本発明の他の実施例の断面図である。 ４・・・内筒、訃・・尾筒、１０・・・希釈空気供給孔
、１１・・・板状スプリング。 代理人 弁理士 高橋叩夫１ 、′・４ ′。 、（１ に・ｆｊｆｌ １・・１−一 第 ４ 日 第 ５ 日 第２ 目 亀 小−墳を比−大 第７ 目 第 δ 圀 １
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃焼空気孔、冷却空気孔、希釈空気孔をもつ内筒、
この内暗に後続する尾筒、前記内筒及び前記尾筒を収納
する外筒、プレナムチャンバーからなるガスタービン用
燃焼器において、前記希釈空気孔の開口面積を変化させ
ることにより、ＮＯｘ生成に影響する燃焼空気量を調節
することを特徴とする低Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器。 ２、特許請求の範囲第１項において、内筒に設けた希釈
空気孔の開口面積変化を、前記内筒及び尾筒の熱伸び差
を利用して行なわせるよう構成したことを特徴とする低
Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器。 ３、特許請求の範囲第２項記載の低ＮＯｘガスタービン
燃焼器において、希釈空気孔を円筒周方向に長円形とし
たことを特徴とする低Ｎ Ｏｘガスタービン燃焼器。 ４、内筒に設けられる希釈空気孔の一部に開閉装置を取
付け、負荷条件に応じて開閉し、これによシ希釈空気孔
の開口面積変化を行なわせることを特徴とする特許ｉδ
求の範囲第１項記載の低ＮＯｘガスタービン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19594382A JPS5986823A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19594382A JPS5986823A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5986823A true JPS5986823A (ja) | 1984-05-19 |
Family
ID=16349546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19594382A Pending JPS5986823A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | 低ＮＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5986823A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1156280A3 (en) * | 2000-05-15 | 2001-12-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine liner |
| EP1249663A3 (en) * | 2001-04-10 | 2002-11-20 | FIATAVIO S.p.A. | Gas turbine combustor, particularly for an aircraft engine |
-
1982
- 1982-11-10 JP JP19594382A patent/JPS5986823A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1156280A3 (en) * | 2000-05-15 | 2001-12-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine liner |
| EP1249663A3 (en) * | 2001-04-10 | 2002-11-20 | FIATAVIO S.p.A. | Gas turbine combustor, particularly for an aircraft engine |
| US6810672B2 (en) | 2001-04-10 | 2004-11-02 | Fiatavio S.P.A. | Gas turbine combustor, particularly for an aircraft engine |
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