JPS598683B2 - 加圧流体供給装置 - Google Patents
加圧流体供給装置Info
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- JPS598683B2 JPS598683B2 JP50011987A JP1198775A JPS598683B2 JP S598683 B2 JPS598683 B2 JP S598683B2 JP 50011987 A JP50011987 A JP 50011987A JP 1198775 A JP1198775 A JP 1198775A JP S598683 B2 JPS598683 B2 JP S598683B2
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- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
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- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、２系統の回路に加圧流体を供給する装置に関
し、特に少なくとも２個の定容量型ポンプを有する供給
装置の加圧流体の供給を調整する装置に関する。
し、特に少なくとも２個の定容量型ポンプを有する供給
装置の加圧流体の供給を調整する装置に関する。
単一のディーゼル・エンジンによって駆動される複数個
の定容量型ポンプを使用して加圧流体を２系統の回路へ
供給する装置が既に公知である。
の定容量型ポンプを使用して加圧流体を２系統の回路へ
供給する装置が既に公知である。
限界出力すなわち最高出力がいくつかのポンプの最大動
力の合計よりも小さいようなディーゼル・エンジンを選
ぶことが一般に経済的に有利である。
力の合計よりも小さいようなディーゼル・エンジンを選
ぶことが一般に経済的に有利である。
以上の条件を複合した場合、ポンプを駆動するのに必要
な動力がエンジンの最大出力値以下に制限するような装
置を設けなければならないことは明らかである。
な動力がエンジンの最大出力値以下に制限するような装
置を設けなければならないことは明らかである。
かかる装置の一例として、通常はそれぞれの回路に供給
を行なっているポンプの１個あるいは複数個を流体タン
クに接続して加圧が生じないようにした装置がある。
を行なっているポンプの１個あるいは複数個を流体タン
クに接続して加圧が生じないようにした装置がある。
ポンプ吐出口とタンクとの接続は、吐出管路中に接続し
た切換弁（あるいは、分配器または方向制御弁）を制御
することにより得られ、また切換弁の制御は各回路の吐
出圧力を利用して行なわれる。
た切換弁（あるいは、分配器または方向制御弁）を制御
することにより得られ、また切換弁の制御は各回路の吐
出圧力を利用して行なわれる。
しかし、上記の制御方式でも、特に全ポンプの吐出流量
を一方の回路にのみ供給できるような場合には、ディー
ゼル・エンジンの動力の最適利用が不可能である。
を一方の回路にのみ供給できるような場合には、ディー
ゼル・エンジンの動力の最適利用が不可能である。
本発明の目的は、上記の従来の制御方式の欠点を解消す
るために、２系統の回路の圧力作用をうまく複合させる
ことによって新規な切換弁制御方式を提供することにあ
る。
るために、２系統の回路の圧力作用をうまく複合させる
ことによって新規な切換弁制御方式を提供することにあ
る。
この方法によれば、１個のポンプの吐出口とそれに接続
されている回路との連通状態を、その回路内の圧力が従
来装置の場合であれば上記吐出口が流体タンクと連通し
てしまう圧力、すなわち、”カット・オフ（供給中断）
圧力′゛よく高くなった場合でも維持することができる
のである。
されている回路との連通状態を、その回路内の圧力が従
来装置の場合であれば上記吐出口が流体タンクと連通し
てしまう圧力、すなわち、”カット・オフ（供給中断）
圧力′゛よく高くなった場合でも維持することができる
のである。
すなわち、本発明は２系統の回路に加圧流体を供給する
ための装置であって、流体タンクと、第一の定吐出型ポ
ンプ群と、第一回路と、上記第一ポンプ群に含まれる第
一ポンプを上記第一回路に接続する第一供給管路と、該
第一供給管路中に接続されていて第一切換位置では該第
一供給管路を導通させ、第二切換位置では該第一供給管
路の上記第一ポンプとの間における部分を上記流体タン
クへ連通させる第一の２方切換弁と、第二の定吐出型ポ
ンプ群と、第二回路と、上記第二ポンプ群に含まれる第
二ポンプを上記第二回路に接続する第二供給管路と、上
記第二供給管路中に接続されていて第一切換位置では該
第二供給管路を導通させ、第二切換位置では該第二供給
管路の上記第二ポンプとの間における部分を上記流体タ
ンクへ連通させる第二の２方切換弁と、上記第二供給管
路中に上記第二切換弁と第二回路との間で接続された第
三の２方切換弁と、該第三切換弁を上記第一供給管路の
上記第一切換弁と第一回路との間における部分に接続さ
せる接続管路とから構成されている。
ための装置であって、流体タンクと、第一の定吐出型ポ
ンプ群と、第一回路と、上記第一ポンプ群に含まれる第
一ポンプを上記第一回路に接続する第一供給管路と、該
第一供給管路中に接続されていて第一切換位置では該第
一供給管路を導通させ、第二切換位置では該第一供給管
路の上記第一ポンプとの間における部分を上記流体タン
クへ連通させる第一の２方切換弁と、第二の定吐出型ポ
ンプ群と、第二回路と、上記第二ポンプ群に含まれる第
二ポンプを上記第二回路に接続する第二供給管路と、上
記第二供給管路中に接続されていて第一切換位置では該
第二供給管路を導通させ、第二切換位置では該第二供給
管路の上記第二ポンプとの間における部分を上記流体タ
ンクへ連通させる第二の２方切換弁と、上記第二供給管
路中に上記第二切換弁と第二回路との間で接続された第
三の２方切換弁と、該第三切換弁を上記第一供給管路の
上記第一切換弁と第一回路との間における部分に接続さ
せる接続管路とから構成されている。
上記第三切換弁は、その第一切換位置では第二切換弁と
第二回路とを連通させ、そして第二切換位置では第二切
換弁と上記接続管路とを連通させると共に第二供給管路
の第二回路に直かに接続されている部分を閉塞するので
ある。
第二回路とを連通させ、そして第二切換位置では第二切
換弁と上記接続管路とを連通させると共に第二供給管路
の第二回路に直かに接続されている部分を閉塞するので
ある。
第一切換弁には第一および第二の制御部材ならびに第一
復帰部材が連結されており、第一および第二の制御部材
の各々は第一復帰部材の作用と逆向きの作用を及ぼし、
第一復帰部材は第一切換弁をその第一切換位置に保持し
ようとする作用を及ぼす。
復帰部材が連結されており、第一および第二の制御部材
の各々は第一復帰部材の作用と逆向きの作用を及ぼし、
第一復帰部材は第一切換弁をその第一切換位置に保持し
ようとする作用を及ぼす。
一方、第二切換弁には第三および第四の制御部材ならび
に第二復帰部材が連結されていて、第三および第四の制
御部材の各々は第二復帰部材の作用と逆向きの作用を及
ぼし、第二復帰部材は第二切換弁をその第一切換位置に
保持しようとする作用を及ぼす。
に第二復帰部材が連結されていて、第三および第四の制
御部材の各々は第二復帰部材の作用と逆向きの作用を及
ぼし、第二復帰部材は第二切換弁をその第一切換位置に
保持しようとする作用を及ぼす。
上記の装置は、更に、第一供給管路の第一切換弁と第一
回路との間における部分を第一制御部材に接続する第一
制御管路と、第二供給管路の第二切換弁と第三切換弁と
の間における部分を第二制御部材に接続する第二制御管
路と、第一供給管路の第一切換弁と第一回路との間にお
ける部分を第二供給管路の第二切換弁と第三切換弁との
間における部分に接続する補助管路と、該補助管路中に
接続されたシャットル弁と、第二供給管路の第二切換弁
と第三切換弁との間における部分を第三制御部材に接続
する第三制御管路と、上記シャットル弁の出口を第四制
御部材に接続する第四制御管路とを有する。
回路との間における部分を第一制御部材に接続する第一
制御管路と、第二供給管路の第二切換弁と第三切換弁と
の間における部分を第二制御部材に接続する第二制御管
路と、第一供給管路の第一切換弁と第一回路との間にお
ける部分を第二供給管路の第二切換弁と第三切換弁との
間における部分に接続する補助管路と、該補助管路中に
接続されたシャットル弁と、第二供給管路の第二切換弁
と第三切換弁との間における部分を第三制御部材に接続
する第三制御管路と、上記シャットル弁の出口を第四制
御部材に接続する第四制御管路とを有する。
更に、第一および第二のポンプ群は、最大出力がそれら
のポンプの最大動力の合計よりも小さな単一の原動機に
連結されている。
のポンプの最大動力の合計よりも小さな単一の原動機に
連結されている。
なお、好ましくは次のような構成とするのが良い。
すなわち、第一および第二の制御部材をそれぞれ流体圧
シリンダ（ジャッキとも称する）となし、これらのシリ
ンダの断面積比を、第一ポンプ群の合計容積値と、第二
ポンプ群の合計容積から該第二ポンプ群の第二ポンプの
容積を減じた容積値との比に等しくする。
シリンダ（ジャッキとも称する）となし、これらのシリ
ンダの断面積比を、第一ポンプ群の合計容積値と、第二
ポンプ群の合計容積から該第二ポンプ群の第二ポンプの
容積を減じた容積値との比に等しくする。
また、第三および第四制御部材をそれぞれ流体圧シリン
ダとなし、これらのシリンダの断面積の比を第二および
第一のポンプ群のそれぞれの合計容積の比に等しくする
。
ダとなし、これらのシリンダの断面積の比を第二および
第一のポンプ群のそれぞれの合計容積の比に等しくする
。
以下、本発明につき、添付図を参照し実施例にもとづい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
図に示す装置は、単一のディーゼル・エンジン１と、４
個の定容積型ポンプ（所定の回転速度を前提とし、定吐
出型ポンプとも呼ばれる）２，３，４，５と、流体リザ
ーバ６と、いずれも２位置型の第一切換弁７、第二切換
弁８および第三切換弁９と、第一回路１０および第二回
路１１を具備している。
個の定容積型ポンプ（所定の回転速度を前提とし、定吐
出型ポンプとも呼ばれる）２，３，４，５と、流体リザ
ーバ６と、いずれも２位置型の第一切換弁７、第二切換
弁８および第三切換弁９と、第一回路１０および第二回
路１１を具備している。
ポンプ２，３，４，５の駆動軸１２，１３，１４，１５
ぱそれぞれピニオン１６，１γ，１８，１９にそれらと
一体的に回転するように固着されている。
ぱそれぞれピニオン１６，１γ，１８，１９にそれらと
一体的に回転するように固着されている。
また、エンジン１の出力軸にはピニオン２０が同様に固
着されている。
着されている。
ピニオン１７はピニオン１６および２０と噛み合い、ピ
ニオン１８はピニオン１９および２０と噛み合っている
。
ニオン１８はピニオン１９および２０と噛み合っている
。
管路２２が第一切換弁Ｉを第一回路１０に接続し、また
管路２３が第一切換弁７をリザーバ６に接続し、そして
戻り管路２４が第一回路１０をリザーバ６に接続してい
る。
管路２３が第一切換弁７をリザーバ６に接続し、そして
戻り管路２４が第一回路１０をリザーバ６に接続してい
る。
ポンプ２はその吸入管路２５によってリザーバ６に接続
され、且つその吐出管２６によって管路２２に接続され
ている。
され、且つその吐出管２６によって管路２２に接続され
ている。
ポンプ３はその吸入管２７によってリザーバ６に接続さ
れ、且つその吐出管２８によって第一切換弁７に接続さ
れている。
れ、且つその吐出管２８によって第一切換弁７に接続さ
れている。
ポンプ４はその吸入管路２９によってリザーバ６に接続
され、且つその吐出管３０によって第二切換弁８に接続
されている。
され、且つその吐出管３０によって第二切換弁８に接続
されている。
そして第二切換弁８は管路３１によって第三切換弁９に
接続され、そして第二回路１１は戻り管路３２によって
リザーバ６に接続され且つ管路３３によって第三切換弁
９に接続されている。
接続され、そして第二回路１１は戻り管路３２によって
リザーバ６に接続され且つ管路３３によって第三切換弁
９に接続されている。
管路５０は第二切換弁８をリザーバ６に接続する。
ポンプ５はその吸入管３４によってリザーバ６に接続さ
れ且つその吐出管路３５によって管路３１に接続されて
いる。
れ且つその吐出管路３５によって管路３１に接続されて
いる。
そして接続管路３６が第三切換弁９を管路２２に接続し
ている。
ている。
第一切換弁１にはそれぞれ断面積Ｓ３８およびＳ３９を
有する２個のシリンダ（あるいはジャッキ３８および３
９が連結されており、これらのシリンダの作用は、同じ
く切換弁７に連結された第一スプリング４００作用と逆
向きである。
有する２個のシリンダ（あるいはジャッキ３８および３
９が連結されており、これらのシリンダの作用は、同じ
く切換弁７に連結された第一スプリング４００作用と逆
向きである。
これらのシリンダはそれぞれ管路４１．４２によって管
路２２および３１に接続されている。
路２２および３１に接続されている。
同様に、第二切換弁８にはそれぞれ断面積Ｓ４３および
Ｓ４４を有する２個のシリンダ（あるいはジャッキ）４
３および４４が連結されており、これらのシリンダの作
用は同じく切換弁８に連結された第二スプリング４５０
作用と逆向きである。
Ｓ４４を有する２個のシリンダ（あるいはジャッキ）４
３および４４が連結されており、これらのシリンダの作
用は同じく切換弁８に連結された第二スプリング４５０
作用と逆向きである。
管路２２および３１は補助管路４６により接続され、こ
の補助管路４６にはシャットル弁４７が接続されている
。
の補助管路４６にはシャットル弁４７が接続されている
。
シリンダ４４は管路４８によってシャットル弁４７の出
口に接続され、一方、シリンダ４３は管路４９によって
管路３１に接続されている。
口に接続され、一方、シリンダ４３は管路４９によって
管路３１に接続されている。
そして、次の式が成り立つように構成する。
Ｓ＋４／ Ｓ４３−（ Ｃ２＋Ｃ３ ） ／ （ Ｃ，
＋Ｃ３）Ｓ３８／ Ｓ３９−（ ｃ２＋ Ｃｓ ） ／
ｃ，ここで、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４およびＣ，はそれぞれポ
ンプ２，３，４および５の容積である。
＋Ｃ３）Ｓ３８／ Ｓ３９−（ ｃ２＋ Ｃｓ ） ／
ｃ，ここで、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４およびＣ，はそれぞれポ
ンプ２，３，４および５の容積である。
第一切換弁７に関しては、その第一切換位置はスプリン
グ４００作品がシリンダ３８および３９の作用よりも優
勢な場合に相当し、管路２２と２８が連通状態となり、
管路２３は切換弁の位置で閉塞される。
グ４００作品がシリンダ３８および３９の作用よりも優
勢な場合に相当し、管路２２と２８が連通状態となり、
管路２３は切換弁の位置で閉塞される。
そしてその第二切換位置では、管路２３と２８とが連通
状態となり、管路２２は切換弁の位置で閉塞される。
状態となり、管路２２は切換弁の位置で閉塞される。
第二切換弁８に関しては、その第一切換位置はスプリン
グ４５０作用がシリンダ４３，４４の作用より優勢な場
合に相当し、管路３０と３１とが連通状態となり、管路
５０は切換弁の位置で閉塞される。
グ４５０作用がシリンダ４３，４４の作用より優勢な場
合に相当し、管路３０と３１とが連通状態となり、管路
５０は切換弁の位置で閉塞される。
シャットル弁４７は、管路２２及び３１内の流体のうち
その圧力が最犬のものをシリンダ？４に供給可能とする
ものである。
その圧力が最犬のものをシリンダ？４に供給可能とする
ものである。
かかる構造は装置の作用の高い安全性を得る上で望まし
い。
い。
すなわち、この構造によれば管路２２または管路３１の
どちらかの圧力でも高げれば第二切換弁８はその第一切
換位置から第二切換位置に切り換可能である。
どちらかの圧力でも高げれば第二切換弁８はその第一切
換位置から第二切換位置に切り換可能である。
この第二切換弁８の位置切換によりポンプ４の吐出管３
０がリザーバ６に連通し、モータ１にかかる駆動負荷が
軽減され、過負荷によるモータ１の停止を防止できる。
０がリザーバ６に連通し、モータ１にかかる駆動負荷が
軽減され、過負荷によるモータ１の停止を防止できる。
そしてその第二切換位置では、管路３０と５０とが連通
状態となり、管路３１は切換弁の位置で閉塞される。
状態となり、管路３１は切換弁の位置で閉塞される。
そして第三切換弁９に関しては、その第一切換位置では
管路３１と３３とが連通状態にあって管路３６は切換弁
の位置で閉塞される。
管路３１と３３とが連通状態にあって管路３６は切換弁
の位置で閉塞される。
そしてその第二切換位置では、管路３１と３６とが連通
状態となり、管路３３が切換弁の位置で閉塞されること
になる。
状態となり、管路３３が切換弁の位置で閉塞されること
になる。
また、第三切換弁９には、任意制御用の部材、すなわち
、本例の場合では手動制御用の部材５１が連結してある
。
、本例の場合では手動制御用の部材５１が連結してある
。
第三切換弁９は管路３１内の液体を通常は回路１１に供
給するが、例外的に回路１０に供給可能として別々な２
種類の作用モードを容易に実現するものである。
給するが、例外的に回路１０に供給可能として別々な２
種類の作用モードを容易に実現するものである。
エンジン１の最大出力がポンプ２，３，３，５の駆動に
必要な最大動力の合計よりも小さいことに留意されたい
。
必要な最大動力の合計よりも小さいことに留意されたい
。
第２図のグラフは、管路２２内の回路１０の入口におけ
る圧力Ｐ１ｏの、管路３３内の回路１１０入口における
圧力Ｐ１に応じた変化の領域を示すものである。
る圧力Ｐ１ｏの、管路３３内の回路１１０入口における
圧力Ｐ１に応じた変化の領域を示すものである。
点Ｂで交差し且つそれぞれ軸ＯＰ１および軸ＯＰ，ｏに
平行な第一の２本の線分ＡＢおよびＢＣは、ポンプ２〜
５の最大吐出圧力を規定している。
平行な第一の２本の線分ＡＢおよびＢＣは、ポンプ２〜
５の最大吐出圧力を規定している。
点ＡおよびＣの圧力ｐＡおよびＰＣは例えば３ ２ ０
ｋｇ／ｃｒＡである。
ｋｇ／ｃｒＡである。
また、それぞれ軸ｏｐ，，および軸ＯＰ１ｏに平行な他
の２本の線分ＤＥおよびＤＦは、領域ＯＡＢＣ内におい
て点Ｄで交差している。
の２本の線分ＤＥおよびＤＦは、領域ＯＡＢＣ内におい
て点Ｄで交差している。
もう１本の線分ＧＨは線分１）Ｆと平行であり、これと
対応する圧力ｐＨはｐＦより大きく、ＰＣより小さい。
対応する圧力ｐＨはｐＦより大きく、ＰＣより小さい。
そして更に、軸ＯＰ１ｏおよび軸ＯＰ１．に関して傾斜
した２本の線分、すなわち、線分ＡＢから点Ｇへ延びる
線分ＪＫＧと、線分ＪＧ上の点Ｋから線分ＢＣ上の点Ｍ
へ延びる線分ＫＬＭがある。
した２本の線分、すなわち、線分ＡＢから点Ｇへ延びる
線分ＪＫＧと、線分ＪＧ上の点Ｋから線分ＢＣ上の点Ｍ
へ延びる線分ＫＬＭがある。
線分ＦＤは線分ＢＣを点Ｎで横切り、そして線分ＦＤは
線分ＡＢを点Ｐで横切っていることに留意されたい。
線分ＡＢを点Ｐで横切っていることに留意されたい。
これらいくつかの線分が明確な境界を有する領域を規定
する。
する。
ポンプ２，３，４，５の吐出流量をそれぞれＱ２ ，Ｑ
３ ，Ｑ＋，Ｑ５とした場合の吐出流量の領域は以下に
説明する作動位相に相当する。
３ ，Ｑ＋，Ｑ５とした場合の吐出流量の領域は以下に
説明する作動位相に相当する。
従来の方式ではシリンダ３９および４４が存在しない。
領域ＥＤＦＯでは、第一回路１０に（ Ｑ２＋０３ ）
が供給され、第二回路１１に（Ｑ４＋Ｑ５）が供給され
る（但し、第三切換弁９は第一切換位置にある）。
が供給され、第二回路１１に（Ｑ４＋Ｑ５）が供給され
る（但し、第三切換弁９は第一切換位置にある）。
領域ＡＥＤＰでは、第一回路１０にＱ２だけが供給され
、第二回路１１に（ Ｑ４ ＋Ｑ５ ）が供給される。
、第二回路１１に（ Ｑ４ ＋Ｑ５ ）が供給される。
領域ＮＣＦＤでは、第一回路１０に（ Ｑ２ ＋ Ｑｓ
）が供給され、第二回路１１にはＱ５だけが供給され
る。
）が供給され、第二回路１１にはＱ５だけが供給され
る。
そして領域ＰＤＮＢでは、第一回路１０にＱ２が供給さ
れ、第二回路１１にＱ，が供給される。
れ、第二回路１１にＱ，が供給される。
本発明の方式では線分ＪＧおよびＫＭを考慮する。
ただし、これらの線分は、第三切換弁９を第二切換位置
とした場合にそれぞれ以下のような式に相当する。
とした場合にそれぞれ以下のような式に相当する。
すなわち、ＪＧについては
ｐ１ｏｘ （ Ｑ２ ＋ Ｑ３ ） ＋ ＰｔＩ Ｘ
（ Ｑ４＋Ｑ５ ） 一Ｐ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（１）また、ＫＭについては Ｐ１ｏＸ （ Ｑ２ ＋Ｑ３ ）＋Ｐｌｌ ×Ｑ５−Ｐ
・・・・・・・・・・”（２）ここで、Ｐはエンジ
ン１の最大出力である。
（ Ｑ４＋Ｑ５ ） 一Ｐ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（１）また、ＫＭについては Ｐ１ｏＸ （ Ｑ２ ＋Ｑ３ ）＋Ｐｌｌ ×Ｑ５−Ｐ
・・・・・・・・・・”（２）ここで、Ｐはエンジ
ン１の最大出力である。
第（１）式は、ポンプ４の吐出路（管路３０）が第二切
換弁８によってリザーバ６と連通ずる前は、ポンプ２〜
５の動力（圧力と吐出流量の積）の合計がエンジン１の
最大出力Ｐに等しいことを表わしている。
換弁８によってリザーバ６と連通ずる前は、ポンプ２〜
５の動力（圧力と吐出流量の積）の合計がエンジン１の
最大出力Ｐに等しいことを表わしている。
第（２）式は、７ポンプ４の吐出路がリザーバ６と連通
した後でもポンプ３の吐出路がリザーバ６と連通される
前であれば、ポンプ２，３および５の動力の合計がやは
りＰに等しいことを表わしている。
した後でもポンプ３の吐出路がリザーバ６と連通される
前であれば、ポンプ２，３および５の動力の合計がやは
りＰに等しいことを表わしている。
結局、本発明の方式では、次のような３つの領域に区分
される。
される。
すなわち、領域ＡＪＧＨＯでは、第一回路１０に（Ｑ２
＋Ｑ３）が供給され、第二回？１１に（ Ｑ，＋Ｑ５
）が供給される。
＋Ｑ３）が供給され、第二回？１１に（ Ｑ，＋Ｑ５
）が供給される。
領域ＨＧＫＭＣで（ｉ，第一回路１０に（ Ｑ２ ＋Ｑ
３ ）が供給され、第二回路１１にはＱ５だけが供給さ
れる。
３ ）が供給され、第二回路１１にはＱ５だけが供給さ
れる。
そして領域ＪＢＭＫでは、第一回路１０にＱ２が供給さ
れ、第二回路１１にはＱ５が供給されるのである。
れ、第二回路１１にはＱ５が供給されるのである。
仮にＱ３ ＝ Ｑ４ ＝ Ｑ５およびＱ２＝ ３Ｑｓ
とした場合、本発明によれば回路１０および１１での流
量利得および圧力利得が得られる。
とした場合、本発明によれば回路１０および１１での流
量利得および圧力利得が得られる。
すなわち、回路１０に関しては、前述した従来方式では
Ｐ１ｏ＜ＰＥの場合はポンプ２および３によってＱ２＋
Ｑ３＝４Ｑ３の流量が供給され、ｐｔｏ＞ＰＥの場合は
Ｑ２ ＝ ３ Ｑ３の流量が供給される。
Ｐ１ｏ＜ＰＥの場合はポンプ２および３によってＱ２＋
Ｑ３＝４Ｑ３の流量が供給され、ｐｔｏ＞ＰＥの場合は
Ｑ２ ＝ ３ Ｑ３の流量が供給される。
これに対して本発明では線分ＪＫＬの下側においてＱ２
＋Ｑ３＝４Ｑ３の流量が得られる。
＋Ｑ３＝４Ｑ３の流量が得られる。
つまり、ハツチングを施こした領域ＡＪＫＬＥ内におい
ては回路１０への供給流量が従来は３Ｑ３であるのに対
し、本発明では４Ｑ３であり、従って流量利得は（ ４
Ｑ３−３Ｑ３）： ３Ｑ３＝１／３＝３３％となる。
ては回路１０への供給流量が従来は３Ｑ３であるのに対
し、本発明では４Ｑ３であり、従って流量利得は（ ４
Ｑ３−３Ｑ３）： ３Ｑ３＝１／３＝３３％となる。
またこの大流量はＰ１ｏ＞ＰＥの領域でも得られ、従っ
て圧力利得も得られることになる。
て圧力利得も得られることになる。
一方、回路１１に関しては、従来方式ではＰ１、＜ｐＦ
の場合は流量がＱ４＋Ｑ５−２Ｑ５であり、Ｐ１＞ｐＦ
の場合はポンプ４がリザーバ６に吐出するため流量はＱ
５ となる。
の場合は流量がＱ４＋Ｑ５−２Ｑ５であり、Ｐ１＞ｐＦ
の場合はポンプ４がリザーバ６に吐出するため流量はＱ
５ となる。
これに対して本発明ではハツチングを施こした領域ＤＧ
ＨＦにおいてＱ４ ＋Ｑ５＝ ２Ｑ５の流量が得られ、
従って流量利得は（ ２Ｑ５ Ｑ５） ：Ｑ５＝１＝
１００％となる。
ＨＦにおいてＱ４ ＋Ｑ５＝ ２Ｑ５の流量が得られ、
従って流量利得は（ ２Ｑ５ Ｑ５） ：Ｑ５＝１＝
１００％となる。
しかもこの大流量はＰ１１〉ＰＦの領域で得られ、従っ
て圧力利得も得られる。
て圧力利得も得られる。
実際には、全ての操作状況においてポンプの駆動力の合
計が、最犬の場合でもエンジン１の最大出力Ｐに等しく
なるようにするには、従来の方式では圧力ＰＩＯおよび
Ｐ１をそれぞれｐＥおよびｐＦに制限することがどうし
ても必要であったが、本発明の方式では、回路１０に対
しては線分ＪＫおよびＫＭが適用でき、また回路１１に
対しては線分ＧＨが適用でき、従って大きな圧力領域が
得られる。
計が、最犬の場合でもエンジン１の最大出力Ｐに等しく
なるようにするには、従来の方式では圧力ＰＩＯおよび
Ｐ１をそれぞれｐＥおよびｐＦに制限することがどうし
ても必要であったが、本発明の方式では、回路１０に対
しては線分ＪＫおよびＫＭが適用でき、また回路１１に
対しては線分ＧＨが適用でき、従って大きな圧力領域が
得られる。
上記の式（１）、（２）はまた下記の如く変形すること
ができる。
ができる。
Ｐ 十ａＰ１ｏ＝Ａ （１）’１１
Ｐ１１＋ｂＰ１ｏ＝Ｂ （２）（１）
′式および（２）′式から、シリンダ３８，３９，４３
および４４の断面積の相対値が簡単に得られる。
′式および（２）′式から、シリンダ３８，３９，４３
および４４の断面積の相対値が簡単に得られる。
すなわち、８３８／ Ｓ３９−ｂ
Ｓ４４／Ｓ４３＝ａ
となる。
第三切換弁９が第二切換位置（図示の位置）に切換えら
れた時は、ポンプによる供給は回路１０に対してのみで
あることは明らかであろう。
れた時は、ポンプによる供給は回路１０に対してのみで
あることは明らかであろう。
更に、一般には、第一切換弁γによりポンプ３の吐出路
がリザーバ６と連通ずる前に、第二切換弁８によりポン
プ４の吐出路がリザーバ６と連通されるようにする。
がリザーバ６と連通ずる前に、第二切換弁８によりポン
プ４の吐出路がリザーバ６と連通されるようにする。
この作用は切換弁７および８０制御シリンダー、および
スプリング４０，４５０特性を選択することによって達
成できる。
スプリング４０，４５０特性を選択することによって達
成できる。
要約すれば、回路１０および１１への分離供給の場合（
第三切換弁が第一切換位置にある場合）に、本発明の方
式によれば第２図の線図のノ・ツチングを施こした領域
に相当する動作流量の利得が得られる。
第三切換弁が第一切換位置にある場合）に、本発明の方
式によれば第２図の線図のノ・ツチングを施こした領域
に相当する動作流量の利得が得られる。
図示例におけるこの流量利得は、回路１０および１１に
対してそれぞれ３３％および１００％である。
対してそれぞれ３３％および１００％である。
従って、本発明の方式を採用することにより、供給装置
の出力を大巾に増大でき、シカモエンジン１の最大出力
値Ｐを超過するコトがないのである。
の出力を大巾に増大でき、シカモエンジン１の最大出力
値Ｐを超過するコトがないのである。
第１図は、本発明による供給装置の回路図。
第２図は、第１図の装置の作動状態を示す線図。
〔符号の説明〕、１・・・・・・ディーゼル・エンジン
、２，３，４，５・・・・・・ポンプ、６・・・・・・
流体タンク、？，８，９・・・・・・切換弁、１０，１
１・・・・・・回路、２２，２８，３０，３１ ，３３
・・・・・・供給管路、３６・・・・・・接続管路、３
Ｂ，３９，４３，４４・・・・・・制御部材、４０，４
５・・・・・・復帰部材、４Ｌ４２，４８，４９・・・
・・・制御管路、４６・・・゜゜゜補助管路、４７・・
・・・・シャットル弁。
、２，３，４，５・・・・・・ポンプ、６・・・・・・
流体タンク、？，８，９・・・・・・切換弁、１０，１
１・・・・・・回路、２２，２８，３０，３１ ，３３
・・・・・・供給管路、３６・・・・・・接続管路、３
Ｂ，３９，４３，４４・・・・・・制御部材、４０，４
５・・・・・・復帰部材、４Ｌ４２，４８，４９・・・
・・・制御管路、４６・・・゜゜゜補助管路、４７・・
・・・・シャットル弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 流体タンク６と、第一の定吐出型ポンプ群２，３と
、第一回路１０と、上記第一ポンプ群の第一ポンプ３を
第一回路１０に接続する第一供給管路２８，２２と、上
記第一供給管路２８，２２中に接続されていて、第一切
換位置において該第一供給管路を導通させ、第二切換位
置において該第一供給管路の第一ポンプ３との間の部分
２８をタンク６と連通させる第一の２方切換弁７と、第
二の定吐出型ポンプ群４，５と、第二回路１１と、上記
第二ポンプ群の第二ポンプ４を第二回路１１に接続する
第二供給管路３０，３１，３３と、上記第二供給管路に
接続されていて、第一切換位置において該第二供給管路
を導通させ、第二切換位置において該第二供給管路の第
二ポンプ４との間における部分３０をタンク６と連通さ
せる第二の２方切換弁と、第二供給管路３１ ．３３中
に第二切換弁８と第二回路１１との間で接続された第三
の２方切換弁９と、該第三切換弁９を上記第一供給管路
の第一切換弁Ｉと第一回路１０との間における部分２２
に接続する接続管路３６を具備し、第三切換弁９はその
第一切換位置において第二切換弁８と第二回路１１とを
連通させ、またその第二切換位置において第二切換弁８
と接続管路３６とを連通させると共に第二供給管路の第
二回路１１と直かに接続された部分３３を閉塞するよう
にした、２系統の回路１０，１１に加圧流体を供給する
装置において、 上記第一切換弁７に第一および第二の制御部材３Ｂ，３
９ならびに第一復帰部材４０を連結し、上記第一および
第二の制御部材の各々が第一復帰部材の作用と逆向きの
作用を及ぼし、該第一復帰部材は第一切換弁をその第一
切換位置に保持しようとする作用を及ぼすようになし、
また上記第二切換弁８に第三および第四の制御部材４３
，４４ならびに第二復帰部材４５を連結し、上記第三お
よび第四の制御部材の各々が第二復帰部材の作用と逆向
きの作用を及ぼし、該第二復帰部材が第二切換弁をその
第一位置に保持しようとする作用を及ぼすようになし、
そして第一制御管路４１により上記第一供給管路の第一
切換弁７と第一回路１０との間における部分２２を上記
第一制御部材３８へ接続し、第二制御管路４２により上
記第二供給管路の第二切換弁８と第三切換弁９との間に
おける部分３１を第二制御部材３９に接続し、補助管路
４６により上記第一供給管路の第一切換弁７と第一回路
１０との間における部分２２を上記第二供給管路の第二
切換弁８と第三切換弁９との間における部分３１に接続
し、該補助管路中にシャットル弁４７を接続し、第三制
御管路４９により上記第二供給管路の第二切換弁８と第
三切換弁９との間における部分３１を第三制御部材４３
に接続し、第四制御管路４８により上記シャットル弁４
７の出口を第四制御部材４４に接続し、更に、上記第一
および第二のポンプ群のポンプ２，３，４，５を、最大
出力が上記ポンプの最大動力の合計よりも小さな単一の
駆動原動機１に連結してなることを特徴とする加圧流体
供給装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7403096 | 1974-01-30 | ||
| FR7403096A FR2259255B1 (ja) | 1974-01-30 | 1974-01-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS50107386A JPS50107386A (ja) | 1975-08-23 |
| JPS598683B2 true JPS598683B2 (ja) | 1984-02-27 |
Family
ID=9134225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50011987A Expired JPS598683B2 (ja) | 1974-01-30 | 1975-01-30 | 加圧流体供給装置 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3924971A (ja) |
| JP (1) | JPS598683B2 (ja) |
| AR (1) | AR204734A1 (ja) |
| BE (1) | BE824844A (ja) |
| BR (1) | BR7500555A (ja) |
| CA (1) | CA1009538A (ja) |
| DE (1) | DE2503801A1 (ja) |
| ES (1) | ES434262A1 (ja) |
| FR (1) | FR2259255B1 (ja) |
| GB (1) | GB1489438A (ja) |
| IT (1) | IT1027415B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11292074B2 (en) | 2016-08-30 | 2022-04-05 | Fanuc Corporation | Spot welding apparatus that judges welding state |
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| LU76197A1 (ja) | 1976-11-12 | 1978-07-10 | ||
| JPS5569782A (en) * | 1978-11-20 | 1980-05-26 | Japan Steel Works Ltd:The | Output-power controller for pumps |
| US5228289A (en) * | 1983-06-29 | 1993-07-20 | Peter Norton | Plural hydraulic pump system with unloading valve |
| US4787204A (en) * | 1987-09-28 | 1988-11-29 | J. I. Case Company | Common relief valve |
| DE4317397A1 (de) * | 1993-05-25 | 1994-12-01 | Linde Ag | Flurförderzeug mit einem Lastaufnahmemittel und zwei parallel geschalteten Hubzylindern |
| JPH09126157A (ja) * | 1995-08-29 | 1997-05-13 | Aisin Seiki Co Ltd | タンデムポンプ装置 |
| AT516181B1 (de) * | 2014-10-08 | 2016-03-15 | Weber Hydraulik Gmbh | Hydraulikaggregat |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE369948B (ja) * | 1969-12-03 | 1974-09-23 | I Soeyland | |
| DE2003740C3 (de) * | 1970-01-28 | 1981-05-07 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Hydraulikanlage mit wenigstens zwei Pumpen |
| NO124443B (ja) * | 1970-04-22 | 1972-04-17 | Ingebret Soeyland |
-
1974
- 1974-01-30 FR FR7403096A patent/FR2259255B1/fr not_active Expired
-
1975
- 1975-01-01 AR AR257444A patent/AR204734A1/es active
- 1975-01-23 US US544200*A patent/US3924971A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-01-28 BE BE2054110A patent/BE824844A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-01-28 CA CA218,820A patent/CA1009538A/en not_active Expired
- 1975-01-29 BR BR555/75A patent/BR7500555A/pt unknown
- 1975-01-29 GB GB3951/75A patent/GB1489438A/en not_active Expired
- 1975-01-29 ES ES434262A patent/ES434262A1/es not_active Expired
- 1975-01-29 IT IT67223/75A patent/IT1027415B/it active
- 1975-01-30 DE DE19752503801 patent/DE2503801A1/de not_active Ceased
- 1975-01-30 JP JP50011987A patent/JPS598683B2/ja not_active Expired
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11292074B2 (en) | 2016-08-30 | 2022-04-05 | Fanuc Corporation | Spot welding apparatus that judges welding state |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1489438A (en) | 1977-10-19 |
| IT1027415B (it) | 1978-11-20 |
| CA1009538A (en) | 1977-05-03 |
| US3924971A (en) | 1975-12-09 |
| FR2259255A1 (ja) | 1975-08-22 |
| DE2503801A1 (de) | 1975-07-31 |
| BR7500555A (pt) | 1975-11-11 |
| ES434262A1 (es) | 1976-12-16 |
| BE824844A (fr) | 1975-05-15 |
| JPS50107386A (ja) | 1975-08-23 |
| FR2259255B1 (ja) | 1976-11-26 |
| AR204734A1 (es) | 1976-02-27 |
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