JPS5988656A - 熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法 - Google Patents
熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法Info
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- JPS5988656A JPS5988656A JP19894482A JP19894482A JPS5988656A JP S5988656 A JPS5988656 A JP S5988656A JP 19894482 A JP19894482 A JP 19894482A JP 19894482 A JP19894482 A JP 19894482A JP S5988656 A JPS5988656 A JP S5988656A
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- pressure
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/44—Resins; Plastics; Rubber; Leather
- G01N33/442—Resins; Plastics
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
この発明は樹脂成形金型内における樹脂の流動および砂
化状態を検出する熱硬化性樹脂検査装置に関１°′るも
のである。
化状態を検出する熱硬化性樹脂検査装置に関１°′るも
のである。
従来、熱硬化性樹脂の流動性を検知するためには、高化
式フローテスタによる最低溶融粘度の値やスパイラルフ
ロー金型内における流動距離の値が用いられている。前
者は非常に細いノズルを用（・、一定圧力条件化におい
て樹脂を流動させてその粘度を算出するものであるが、
実際の金型内とは伝熱状態が太き（異なっているため、
金型内の流動状態の予測には殆ど役立たなかった。、ま
た後者は極めて小さな断面積を持・つ流路内における樹
脂の流動距離を検出する方式であるため、前者同様、実
際の金型内とは伝熱状態が太きく異なり、支パイラルフ
ロー長から金型内の樹脂の充填容易度を定量的に予測す
ることができなかつ１こ。
式フローテスタによる最低溶融粘度の値やスパイラルフ
ロー金型内における流動距離の値が用いられている。前
者は非常に細いノズルを用（・、一定圧力条件化におい
て樹脂を流動させてその粘度を算出するものであるが、
実際の金型内とは伝熱状態が太き（異なっているため、
金型内の流動状態の予測には殆ど役立たなかった。、ま
た後者は極めて小さな断面積を持・つ流路内における樹
脂の流動距離を検出する方式であるため、前者同様、実
際の金型内とは伝熱状態が太きく異なり、支パイラルフ
ロー長から金型内の樹脂の充填容易度を定量的に予測す
ることができなかつ１こ。
一方、硬化性を調べる手段としては、熱板法＜ Ｊ Ｉ
８ Ｋ ５９０５ ）、キニラストメータ、成形品の
熱時硬度測定等がある。熱板法は熱板の上圧樹脂を置き
、金属棒で該樹脂を攪拌して該金属棒が動きにく（なる
までの時間を測定するもので、該時間と金型内における
樹脂の硬化状態との関連を知ることは不可能である。ま
たプラスチコーダによる方法は、樹脂の硬化によって生
じる液体から固体への相変化を測定器により、トルク変
化として検知する方法であるが、この結果も金型内にお
ける樹脂の硬化状態との関連性は明確でない。さらに成
形品の熱時硬度の測定は、金型内において行うものであ
るが、この測定値は金型を開いてから測定するまでの経
過時間により変化するため、測定誤差が人ぎ（、かつ樹
脂が液体から同化する過程がわからないという欠点があ
った。
８ Ｋ ５９０５ ）、キニラストメータ、成形品の
熱時硬度測定等がある。熱板法は熱板の上圧樹脂を置き
、金属棒で該樹脂を攪拌して該金属棒が動きにく（なる
までの時間を測定するもので、該時間と金型内における
樹脂の硬化状態との関連を知ることは不可能である。ま
たプラスチコーダによる方法は、樹脂の硬化によって生
じる液体から固体への相変化を測定器により、トルク変
化として検知する方法であるが、この結果も金型内にお
ける樹脂の硬化状態との関連性は明確でない。さらに成
形品の熱時硬度の測定は、金型内において行うものであ
るが、この測定値は金型を開いてから測定するまでの経
過時間により変化するため、測定誤差が人ぎ（、かつ樹
脂が液体から同化する過程がわからないという欠点があ
った。
上記のように従来の手法では、樹脂の流動性と硬化性の
相対的な比較はできても、実際の金型内における流動、
硬化状態との対応がつかめず、また従来の上記手段で樹
脂の特性値が規格内に入っでいても、成形品の品質が大
きく変つＣ来るという現実との関連をつかむことはでき
なかった。上記のように、従来、樹脂に対する適切な管
理法がなかったため、製品の歩出りが悪く、信頼性の向
上を図る上で大きな障害となっていた。
相対的な比較はできても、実際の金型内における流動、
硬化状態との対応がつかめず、また従来の上記手段で樹
脂の特性値が規格内に入っでいても、成形品の品質が大
きく変つＣ来るという現実との関連をつかむことはでき
なかった。上記のように、従来、樹脂に対する適切な管
理法がなかったため、製品の歩出りが悪く、信頼性の向
上を図る上で大きな障害となっていた。
この発明の目的は、上記した従来技術の欠点をな（し、
金型各部の樹脂の流動および硬化の状態を正確かつ迅速
に検知できる熱硬化性樹脂検査装置を提供するにある。
金型各部の樹脂の流動および硬化の状態を正確かつ迅速
に検知できる熱硬化性樹脂検査装置を提供するにある。
上記の［Ｉ的ｙａ１′達成するために、この発明は、つ
ぎのよりに構成しである。すなわち、実際の量産型の金
型にほぼ近い構造の金課流路内における樹脂の流動およ
び硬化の状態を定量的に検出できる」、うにしたもので
、金型は２ンナ、ゲートおよびキャピテイを備えており
、金型内に設げた圧力検出器によって流動中の樹脂圧力
検出器 ンジャ降下速度および流動先端位置を検出することによ
り、上記各検出値から未光填や外観不良発生と関連する
ランナ部分のレジン粘度および金線的り不良発生と関連
するキャビティ部分のレジン粘度を演算することができ
る。また。
ぎのよりに構成しである。すなわち、実際の量産型の金
型にほぼ近い構造の金課流路内における樹脂の流動およ
び硬化の状態を定量的に検出できる」、うにしたもので
、金型は２ンナ、ゲートおよびキャピテイを備えており
、金型内に設げた圧力検出器によって流動中の樹脂圧力
検出器 ンジャ降下速度および流動先端位置を検出することによ
り、上記各検出値から未光填や外観不良発生と関連する
ランナ部分のレジン粘度および金線的り不良発生と関連
するキャビティ部分のレジン粘度を演算することができ
る。また。
キャビティ内に樹脂の充填が完了した後＆ま、成形品内
部のボイドの発生と密接に関連するゲート部分の樹脂硬
化状態ケ直接調べることカーできる。上記のように、こ
の発明によって、従来の手法では全熱不明であった成形
品の不良発生要因が明確となり、材料のロット管理のみ
ならず新しイ樹脂の選定および金型の最適樹ｎ旨流路設
計に対して上記測定結果をフィード）（ツクすることが
できるものである。
部のボイドの発生と密接に関連するゲート部分の樹脂硬
化状態ケ直接調べることカーできる。上記のように、こ
の発明によって、従来の手法では全熱不明であった成形
品の不良発生要因が明確となり、材料のロット管理のみ
ならず新しイ樹脂の選定および金型の最適樹ｎ旨流路設
計に対して上記測定結果をフィード）（ツクすることが
できるものである。
以下−図面に基づいて、この発明を説明する。
第１図は、この発明の一実施例の全体構成を示し１こも
ので、成形機に取り付けた金型１のポクト２に投入さｔ
’ｔ１こｖ８脂タブレット（図示せす）け、プランジャ
６により押されて、溶融した樹脂４と１より、ランナ５
．ゲート６を通ってキイビテイ７に運ばれる。上記プラ
ンジャ６の底部ランナ５およびキャビティ７には、それ
ぞれ樹脂圧力検出器８＊ ９ ｙ １０が埋め込まれて
おり。
ので、成形機に取り付けた金型１のポクト２に投入さｔ
’ｔ１こｖ８脂タブレット（図示せす）け、プランジャ
６により押されて、溶融した樹脂４と１より、ランナ５
．ゲート６を通ってキイビテイ７に運ばれる。上記プラ
ンジャ６の底部ランナ５およびキャビティ７には、それ
ぞれ樹脂圧力検出器８＊ ９ ｙ １０が埋め込まれて
おり。
流動中の樹脂圧力を電気信号に変換するとともに、プラ
ンジャ５の変位を変位検出器１１によって電気信号に変
換する。これらの信号は、増幅器１２ヲ経てディジタル
ボルトメータ１６によりディジクル信号に変換され、制
御・演算用マイクロコンピュータ１４に記憶される。上
記テータは、上記−１イクロコンビーータ１４の記憶容
量か小さい場合には外部記憶装置１５に蓄えらねる。
ンジャ５の変位を変位検出器１１によって電気信号に変
換する。これらの信号は、増幅器１２ヲ経てディジタル
ボルトメータ１６によりディジクル信号に変換され、制
御・演算用マイクロコンピュータ１４に記憶される。上
記テータは、上記−１イクロコンビーータ１４の記憶容
量か小さい場合には外部記憶装置１５に蓄えらねる。
キャビティ内に樹脂が完全に充填すると、上記マイクロ
コンピュータ１４はノ（ルスジエネレーク１６に所定の
波形のパルス電圧を出力するように指令し、該パルス電
圧をｊ増幅器１２′を経て。
コンピュータ１４はノ（ルスジエネレーク１６に所定の
波形のパルス電圧を出力するように指令し、該パルス電
圧をｊ増幅器１２′を経て。
成形機の電磁レリーフ弁１７を周期的に開閉する。
この油圧変化は樹脂圧力検出器８，９．１０によって検
出され、ｑ！ｒｓの圧力変化の追随状態のデ−夕ハ、マ
イクロコンビーータ１４または外部記ｔＭ、装置１５に
記憶される。キャビテ（内の樹脂圧力検出器１０からの
信号が、パルスジェネレータ１６の信号に追随しなくな
った時点でマイクロコンピュータ１４はパルスジェネレ
ータ１６の動作を止め、リセットの状態に戻すとともに
、記憶されたデータをもとにして、粘度、ゲートシール
状態の演算ン行い、その結果をプリンタ１８によって出
力する。
出され、ｑ！ｒｓの圧力変化の追随状態のデ−夕ハ、マ
イクロコンビーータ１４または外部記ｔＭ、装置１５に
記憶される。キャビテ（内の樹脂圧力検出器１０からの
信号が、パルスジェネレータ１６の信号に追随しなくな
った時点でマイクロコンピュータ１４はパルスジェネレ
ータ１６の動作を止め、リセットの状態に戻すとともに
、記憶されたデータをもとにして、粘度、ゲートシール
状態の演算ン行い、その結果をプリンタ１８によって出
力する。
つぎに第２図〜第６図によって、この発明の作用を具体
的に説明する。第２図は、金型１内に樹脂が充填を始め
てから完了するまでの樹脂圧力検出器８，９．１０およ
びプランジャ３の変位検出器１１の測定値プロフ丁イル
を示したもので、該第２図を用いてランナ５およびキャ
ビティ７の部分における樹脂の粘度の算出方法を以下に
述べる。ここに−Ｐｐ＊ＰＲ＊”Ｃはそれぞれプランジ
ャ５の底部、ランナ５およびキャビテづ７に設けられた
樹脂圧力検出器８，９，１０の指示値を示し、２はプラ
ンジャ５の変位検出器１１の指示値を示す。
的に説明する。第２図は、金型１内に樹脂が充填を始め
てから完了するまでの樹脂圧力検出器８，９．１０およ
びプランジャ３の変位検出器１１の測定値プロフ丁イル
を示したもので、該第２図を用いてランナ５およびキャ
ビティ７の部分における樹脂の粘度の算出方法を以下に
述べる。ここに−Ｐｐ＊ＰＲ＊”Ｃはそれぞれプランジ
ャ５の底部、ランナ５およびキャビテづ７に設けられた
樹脂圧力検出器８，９，１０の指示値を示し、２はプラ
ンジャ５の変位検出器１１の指示値を示す。
いま１時刻ｔ２におけるＰｐ＋ＰＢ、Ｚの値をそれぞれ
ＰＰ２ ｍ ”Ｒ２ｔ Ｚ２としてランナ５における樹
脂の粘度の算出方法を述べると、ランナ５における樹脂
の粘度η、は次式によつＣ求められる。
ＰＰ２ ｍ ”Ｒ２ｔ Ｚ２としてランナ５における樹
脂の粘度の算出方法を述べると、ランナ５における樹脂
の粘度η、は次式によつＣ求められる。
りＢ＝ （ＰＰ２−ＰＲ２）／’βＲＱ ・・・・・
・・・・・・・・・・（１）ここに、β、はボット２か
らランナ５の樹脂圧力検出器９まで距離とランナ５の断
面形状から決まる定数である。また、Ｑは樹脂の流量で
１次式から求められる。
・・・・・・・・・・（１）ここに、β、はボット２か
らランナ５の樹脂圧力検出器９まで距離とランナ５の断
面形状から決まる定数である。また、Ｑは樹脂の流量で
１次式から求められる。
ここに、ハ１はアナログデータなディジタル化するとき
のきざみ時間、 Ｚｌ ＊ Ｚ３はｔ２の前後において
記憶されたプランジャ５の変位のデータ、またＡＰはプ
ランジャ６の断面積を示す。従って樹脂の移送完了時ま
でに、ａｔ置きに記憶されたＰ Ｐ ＋ Ｐ Ｒ，Ｚの
値を用いて、移送完了までのランナ５における樹脂の粘
度ン計算することができる。なお、上記計算は、ＰＲの
値が出始めたところから行うように指令しておくものと
する。ｔｓ、は樹脂の移送完了時刻を示すもので、この
時刻以降のＺの仙は変化しない（Ｚｓ＝Ｚｓ＋１）から
、樹脂の移送完了直前の流ＪｉＱｓは次式によって求め
られる。
のきざみ時間、 Ｚｌ ＊ Ｚ３はｔ２の前後において
記憶されたプランジャ５の変位のデータ、またＡＰはプ
ランジャ６の断面積を示す。従って樹脂の移送完了時ま
でに、ａｔ置きに記憶されたＰ Ｐ ＋ Ｐ Ｒ，Ｚの
値を用いて、移送完了までのランナ５における樹脂の粘
度ン計算することができる。なお、上記計算は、ＰＲの
値が出始めたところから行うように指令しておくものと
する。ｔｓ、は樹脂の移送完了時刻を示すもので、この
時刻以降のＺの仙は変化しない（Ｚｓ＝Ｚｓ＋１）から
、樹脂の移送完了直前の流ＪｉＱｓは次式によって求め
られる。
なお、Ｚｓ：Ｚｓ＋１となった時点でＺｓを樹脂の移送
完了時の変位とし、（６）式を用いて移送完了直前の樹
脂の流量ケ求めるように指令しでお（ものとする。
完了時の変位とし、（６）式を用いて移送完了直前の樹
脂の流量ケ求めるように指令しでお（ものとする。
つぎにキャビティ７における樹脂の粘度ダ。は次式から
求められる。
求められる。
ηｃ＝Ｐｃｓ／′Ｉｃ１１ＱＢ−−−＝−−−（４ンこ
こにＰＣ８は、移送完了直前のキャピテイＺ内の樹脂圧
力検出器１０の指示値、β。は樹脂圧力検出器１０から
キャビテづ７の端までの距離と該キャピテイ７の断面形
状とによって決まる定数７示し、Ｑｓは上記（６）式か
ら求まる。従って記憶さねたＰｃｓ、Ｑｓおよび予め計
算されたβ。の値を用い”（Ｖ。が計算できる。
こにＰＣ８は、移送完了直前のキャピテイＺ内の樹脂圧
力検出器１０の指示値、β。は樹脂圧力検出器１０から
キャビテづ７の端までの距離と該キャピテイ７の断面形
状とによって決まる定数７示し、Ｑｓは上記（６）式か
ら求まる。従って記憶さねたＰｃｓ、Ｑｓおよび予め計
算されたβ。の値を用い”（Ｖ。が計算できる。
第２図のＺ Ｂ ＝Ｚ Ｂ ＋１ となった時点で、マ
イクロコンピュータ１４はパルスジェネレータ１６に指
令ケ出して、プランジャ６の油圧を正弦的に変化させる
。この状態を示したのが第６図であって、該図において
は上記ＰＰとＰＣのブロフ了イルを比較しである。図示
のように、ＰＰの圧力振幅ＰＰｍがほぼ一定値を保持す
るのに対し、ＰＣの圧力振幅ＰＣｍは徐々に小さくなり
、ｔｅでゲート６が完全に硬化したことを示している。
イクロコンピュータ１４はパルスジェネレータ１６に指
令ケ出して、プランジャ６の油圧を正弦的に変化させる
。この状態を示したのが第６図であって、該図において
は上記ＰＰとＰＣのブロフ了イルを比較しである。図示
のように、ＰＰの圧力振幅ＰＰｍがほぼ一定値を保持す
るのに対し、ＰＣの圧力振幅ＰＣｍは徐々に小さくなり
、ｔｅでゲート６が完全に硬化したことを示している。
なお、ＰＣが時間の紅過とともに絶対値そのものも小さ
くなつ・Ｃいるが、これは樹脂の硬化収縮が顕著になっ
てくるためである。第４図は上記第６図を拡大したもの
で、Ｐ Ｐ １〜Ｐ ｐｓ ｔ ｐｃｌ 〜Ｐ （：
５はそれぞれＰＰ＋ＰＣの圧力振幅の上端および下端を
示しており、この時刻はパルスジェネレータ１６と同期
してマイクロコンビーータ１４でカウント１−１各点の
圧力が記憶される。そして１１におけるＰＰｍ＃ＰＣｍ
および圧力振幅比α＝ ” ａｍ ／′）’ Ｐｍの計
算ｙａ−次式で行う。
くなつ・Ｃいるが、これは樹脂の硬化収縮が顕著になっ
てくるためである。第４図は上記第６図を拡大したもの
で、Ｐ Ｐ １〜Ｐ ｐｓ ｔ ｐｃｌ 〜Ｐ （：
５はそれぞれＰＰ＋ＰＣの圧力振幅の上端および下端を
示しており、この時刻はパルスジェネレータ１６と同期
してマイクロコンビーータ１４でカウント１−１各点の
圧力が記憶される。そして１１におけるＰＰｍ＃ＰＣｍ
および圧力振幅比α＝ ” ａｍ ／′）’ Ｐｍの計
算ｙａ−次式で行う。
（ＰＰｍ ） ｔｌ ＝Ｐｐ２−（Ｐｐｔ＋Ｐｐｓ ）
／２ ・・・・・・・・・・・（５）（ＰＣｍ）ｔ１
＝ＰＣ２（ＰＣＩ＋ＰＣ５）／２ −−（６）αｔ１
＝ （Ｐｃｍ） ｔ１／ＣＰｐｍ） ｔｌ
・・・・・・・・・−（７）同様にして、ｔ２．ｔ３・
・・・・の時刻におけるＰＰｍ＊ＰＣｍ＋αが求められ
る。セしてＰｃｍ−〇になったときに、マイクロコンピ
ュータ１４がパルスジェネレータ１６の動作を止め、（
１）〜（７）式の計算結果をプリンタ１８からプリント
アウトする。
／２ ・・・・・・・・・・・（５）（ＰＣｍ）ｔ１
＝ＰＣ２（ＰＣＩ＋ＰＣ５）／２ −−（６）αｔ１
＝ （Ｐｃｍ） ｔ１／ＣＰｐｍ） ｔｌ
・・・・・・・・・−（７）同様にして、ｔ２．ｔ３・
・・・・の時刻におけるＰＰｍ＊ＰＣｍ＋αが求められ
る。セしてＰｃｍ−〇になったときに、マイクロコンピ
ュータ１４がパルスジェネレータ１６の動作を止め、（
１）〜（７）式の計算結果をプリンタ１８からプリント
アウトする。
表１は、従来手法で生導体制止用レジンの二つのロット
のスパイラルフロー長さおよびゲルタイム（熱板法）を
比較したものである。レジンロツ）ＢはＡに比べ、流動
性、硬化性とも若干悪（なっているが、いずれも規格内
に入っており、このような従来手法ではこの差が、不良
発生とどのような関連があるか不明である。第５図は、
各レジンロット毎のボイド発生率と金線平均面り量の比
較を行ったもので、Ｂロットでは、ボイドも金線曲りも
非常にレベルが悪くなっていることがわかる。
のスパイラルフロー長さおよびゲルタイム（熱板法）を
比較したものである。レジンロツ）ＢはＡに比べ、流動
性、硬化性とも若干悪（なっているが、いずれも規格内
に入っており、このような従来手法ではこの差が、不良
発生とどのような関連があるか不明である。第５図は、
各レジンロット毎のボイド発生率と金線平均面り量の比
較を行ったもので、Ｂロットでは、ボイドも金線曲りも
非常にレベルが悪くなっていることがわかる。
表２は、この発明によって調べたランナ５およびキャビ
ティ７における樹脂の粘度を、レジンロット毎に比較し
たものである。この結果に表 ２ よれは、■３０ットはＡロットに比べて粘度が１．５倍
以上も高（なっていることがわかる。この値から、ラン
チ５部分の粘度がこのように高くなると、レジンが金型
１内を極めて流れに（くなって、量産金型内では設定し
た時間通りに樹脂の移送が完了せずに硬化反応が進むた
め、キャビティＺ内に十分圧力が加わらない状態になる
ことが明瞭になった。またＢロットでは、キャビテ４７
Ｋ’、、 ’：Ｊ６ける樹脂の粘度が高くなったため
に、金線を曲げる力が太き（なり、金線曲り量が増加し
たことがわかった。
ティ７における樹脂の粘度を、レジンロット毎に比較し
たものである。この結果に表 ２ よれは、■３０ットはＡロットに比べて粘度が１．５倍
以上も高（なっていることがわかる。この値から、ラン
チ５部分の粘度がこのように高くなると、レジンが金型
１内を極めて流れに（くなって、量産金型内では設定し
た時間通りに樹脂の移送が完了せずに硬化反応が進むた
め、キャビティＺ内に十分圧力が加わらない状態になる
ことが明瞭になった。またＢロットでは、キャビテ４７
Ｋ’、、 ’：Ｊ６ける樹脂の粘度が高くなったため
に、金線を曲げる力が太き（なり、金線曲り量が増加し
たことがわかった。
第６図は、この発明によって得られたαの値を時間に対
してプロツトしたもので、ＢロットはＡロットに比ベグ
ランジャ５底部の樹脂圧力がキャビティＺ内に加わる時
間が短（、かつ。
してプロツトしたもので、ＢロットはＡロットに比ベグ
ランジャ５底部の樹脂圧力がキャビティＺ内に加わる時
間が短（、かつ。
αも急激に小さくなってしまうことがわかった。
従ってゲート６で硬化し易くキャビティＺ内に圧力が伝
わりに（いＢロットでは、ボイドがつぶされに（いこと
が明瞭になった。
わりに（いＢロットでは、ボイドがつぶされに（いこと
が明瞭になった。
従来の手法では、上記のようなボイドレベルや金線曲り
量の樹脂ロット毎の差が不明確であったが、この発明に
より初めてその原因ケ定量的に確ｇｊることかできた。
量の樹脂ロット毎の差が不明確であったが、この発明に
より初めてその原因ケ定量的に確ｇｊることかできた。
すなわち、この発明によれば、樹脂の受入れ時における
樹脂の流動性、硬化性のチェックのみならず、成形品の
不良発生のメカニズムが明確になるため、樹脂の開発、
成形条件の最適設定および金型の流路諸元の最適設計に
対して測定結果をフィードバックすることができるので
、成形品の歩留りゃ信頼性を大幅に向上することができ
るという効果が得られる。
樹脂の流動性、硬化性のチェックのみならず、成形品の
不良発生のメカニズムが明確になるため、樹脂の開発、
成形条件の最適設定および金型の流路諸元の最適設計に
対して測定結果をフィードバックすることができるので
、成形品の歩留りゃ信頼性を大幅に向上することができ
るという効果が得られる。
第１図は、この発明の一実施例の全体構成図、第２図は
、樹脂の粘度をり、出するだめの説明図５第５図おＪび
第４図は、ゲートシール状態計算のための説明図、第５
図は、樹脂ロフト間の不良発生状態の比較図、第６図は
、この発明によって測定、計算したゲートシール状態の
樹脂ロフト間における比較図を示す。 符号の説明 １・・・金型 ３・・・プランジャ４・・
・樹脂 ５・・・ランナ６・・・ゲルト
７・・・キャビティ８．９．１０・・・樹脂
圧力検出器 １１・・・プランジキロの変位検出器 １２、１２’・・・増幅器 １４・・・マイクロコンピュータ １６・・・パルスジェネレータ １７・・電磁レリーフ
弁第７図 ／σ 第 ２ 図 第 ／ 図 Ｂ子闇ｔ
、樹脂の粘度をり、出するだめの説明図５第５図おＪび
第４図は、ゲートシール状態計算のための説明図、第５
図は、樹脂ロフト間の不良発生状態の比較図、第６図は
、この発明によって測定、計算したゲートシール状態の
樹脂ロフト間における比較図を示す。 符号の説明 １・・・金型 ３・・・プランジャ４・・
・樹脂 ５・・・ランナ６・・・ゲルト
７・・・キャビティ８．９．１０・・・樹脂
圧力検出器 １１・・・プランジキロの変位検出器 １２、１２’・・・増幅器 １４・・・マイクロコンピュータ １６・・・パルスジェネレータ １７・・電磁レリーフ
弁第７図 ／σ 第 ２ 図 第 ／ 図 Ｂ子闇ｔ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （リ キャビティ、ゲートおよびランナから成る金型内
に複数個の樹脂圧力検出器を、また成形機のプランジャ
に変位検出器をそれぞれ設け、樹脂が金型内を流動中に
上記各検出器が出力する信号をモニタして、該モニタ値
からキャビティおよびランチ部分の樹脂粘度を演算する
機能を有することを特徴とする熱硬化性樹脂検査装置。 （２）上記演算機能を有するとともに、樹脂がキャビテ
ィ内に充填完了後に成形機のプランジャのレリーフ弁開
度を、パルス状または周期的に変動させることによって
１時間に対応して樹脂圧力同士または樹脂圧力と油圧の
圧力振幅ケ演算する機能を持つことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の熱硬化性樹脂検査装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19894482A JPS5988656A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19894482A JPS5988656A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13819290A Division JPH0315737A (ja) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | 熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5988656A true JPS5988656A (ja) | 1984-05-22 |
| JPH033908B2 JPH033908B2 (ja) | 1991-01-21 |
Family
ID=16399555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19894482A Granted JPS5988656A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 熱硬化性樹脂の粘度測定装置及び方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5988656A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61241112A (ja) * | 1985-04-18 | 1986-10-27 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出成形用材料の流動性評価方法 |
| JPH02120642A (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-08 | Hitachi Ltd | 樹脂流動硬化特性測定方法とそれを用いた熱硬化性樹脂粘度の予測方法及び熱硬化性樹脂流動予測方法 |
| JPH02176561A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-09 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 発泡性ゴム材料の外観品質検知方法及び装置 |
| JPH0762647B2 (ja) * | 1985-10-17 | 1995-07-05 | キャリーメド・リミテッド | 回転レオメータ |
| JP2005238519A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 射出装置及び射出成形方法 |
-
1982
- 1982-11-15 JP JP19894482A patent/JPS5988656A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61241112A (ja) * | 1985-04-18 | 1986-10-27 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出成形用材料の流動性評価方法 |
| JPH0762647B2 (ja) * | 1985-10-17 | 1995-07-05 | キャリーメド・リミテッド | 回転レオメータ |
| JPH02120642A (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-08 | Hitachi Ltd | 樹脂流動硬化特性測定方法とそれを用いた熱硬化性樹脂粘度の予測方法及び熱硬化性樹脂流動予測方法 |
| JPH02176561A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-09 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 発泡性ゴム材料の外観品質検知方法及び装置 |
| JP2005238519A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 射出装置及び射出成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033908B2 (ja) | 1991-01-21 |
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