JPS599115A - 高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の検知方法 - Google Patents
高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の検知方法Info
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- JPS599115A JPS599115A JP11661782A JP11661782A JPS599115A JP S599115 A JPS599115 A JP S599115A JP 11661782 A JP11661782 A JP 11661782A JP 11661782 A JP11661782 A JP 11661782A JP S599115 A JPS599115 A JP S599115A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の
検知方法に関するものであり、とくに装入物層の高炉高
さ方向にわたる降下速度ならびに装入物地積構造につき
正確に検知する有利な方法について提案するものである
。
検知方法に関するものであり、とくに装入物層の高炉高
さ方向にわたる降下速度ならびに装入物地積構造につき
正確に検知する有利な方法について提案するものである
。
高炉操業において、溶銑温度、溶銑成分あるいは、燃料
比などは、炉下部に到達するまでの装入物の還元状態、
加熱状態、溶融状態などにより支配される。−セな１っ
ち、高炉の炉頂からｌｌｆｆｌ次装入されて層状堆積構
造をなす炉内の装入物は、炉内を上−Ｐｌ、＋るガスと
は逆に降下していく間に、そのガスとの接触により加熱
、還元されるのであり、この意味で装入物の還元状態、
加熱状態、溶紗状暢は装入物が炉下部に到達するまでの
降下速度により多大ｔｘ彰響を受ける。したがって、溶
銑温度。
比などは、炉下部に到達するまでの装入物の還元状態、
加熱状態、溶融状態などにより支配される。−セな１っ
ち、高炉の炉頂からｌｌｆｆｌ次装入されて層状堆積構
造をなす炉内の装入物は、炉内を上−Ｐｌ、＋るガスと
は逆に降下していく間に、そのガスとの接触により加熱
、還元されるのであり、この意味で装入物の還元状態、
加熱状態、溶紗状暢は装入物が炉下部に到達するまでの
降下速度により多大ｔｘ彰響を受ける。したがって、溶
銑温度。
成分、炉熱等の檜業の安定性を確保するには、装入物の
降下速度を常に正確に把握し、これを適正に管理するこ
とが不可欠の条件である。
降下速度を常に正確に把握し、これを適正に管理するこ
とが不可欠の条件である。
従来、上述した装入物の降下速度を測定するのに１炉頂
部の装入物堆積層表面上に、該装入物層の勅キに追随す
る動きをなす錘りを接触させることにより、装入物の降
下速度を副べろ技術があった。
部の装入物堆積層表面上に、該装入物層の勅キに追随す
る動きをなす錘りを接触させることにより、装入物の降
下速度を副べろ技術があった。
図中の１は、鍾りの移動計測定器、２は大ベル、８ばお
もりの１．ｓ ’Ｆげワイヤ、４は錘り、５は鉄皮、６
は炉壁れんが、７は装入物（堆積）層表面である。Ｗ通
、高炉炉頂部での装入物堆積グロフィルは、ｍ１図で示
すように、炉壁側１．：１情く炉中心側が低くなるよう
に開缶して堆（青しているため、錘り４は中心側に転軸
したり、装入物の炉中心（１１１１への流れ込みに追従
したりする。かかる従来技術の場合、上述のような不正
常な錘り４の動きに対しても装入物が炉内を降下したも
のとして１１°測される。したｌｌ″−って、錘り４の
移動距離から装入物の降下ｉ！ ｔｑ ＊測定１′°る
従来の方法では、炉内での装入物の降下とは無関係に起
こる外乱〕１′−排除できないため測定誤差が大きいと
いう欠点があった。
もりの１．ｓ ’Ｆげワイヤ、４は錘り、５は鉄皮、６
は炉壁れんが、７は装入物（堆積）層表面である。Ｗ通
、高炉炉頂部での装入物堆積グロフィルは、ｍ１図で示
すように、炉壁側１．：１情く炉中心側が低くなるよう
に開缶して堆（青しているため、錘り４は中心側に転軸
したり、装入物の炉中心（１１１１への流れ込みに追従
したりする。かかる従来技術の場合、上述のような不正
常な錘り４の動きに対しても装入物が炉内を降下したも
のとして１１°測される。したｌｌ″−って、錘り４の
移動距離から装入物の降下ｉ！ ｔｑ ＊測定１′°る
従来の方法では、炉内での装入物の降下とは無関係に起
こる外乱〕１′−排除できないため測定誤差が大きいと
いう欠点があった。
しかも、かかる従来技術の場合、錘り４が装入物の堆積
表面上に位置することが必須の要件なので、装入物の降
Ｆ速度な検出できたとしてもそれは装入物の堆積表面近
傍についての挙動に限定されろ。従って高炉内炉高方向
における全体的な装入物の降下挙動を代表するものとは
いい得ない不備がある。
表面上に位置することが必須の要件なので、装入物の降
Ｆ速度な検出できたとしてもそれは装入物の堆積表面近
傍についての挙動に限定されろ。従って高炉内炉高方向
における全体的な装入物の降下挙動を代表するものとは
いい得ない不備がある。
本発明の目的とするところは、上述した従来測定技術に
見られる欠点：即ち炉頂近傍における装入物の流れ込み
や、再分布の影響を受けず、しかも炉内の任意の高さレ
ベルにおける装入物の降下速度および堆積構造を極めて
容易に検出するのに好適な方法について梯案することに
ある。この発明の構成の要旨とするところは、 鉱石類とコークスとを分別装入十ろことにより、それら
が交互に堆積した状態となる炉内装入物層につき、その
降下挙動ならびに堆積構造な検知Ｉ−る方法において、 」二記装入物の単−挿のものが形成する一堆積層の平均
層厚に略等しい距離隔てた炉体の複数ケ所に測定点を設
けてそれぞれの位置で炉内圧力の変化を測定し、その圧
力の変化測定値から装入物種別毎の圧力変化速度を求め
、上記各１１１１定点間で測定される該圧力変化速度の
変動から装入物の降下速１９”と装入物種別毎のｊ鰻ｊ
墜０層厚比を検知することを％徴とする高炉内装入物の
降下挙動ならびに堆１′ｆ＃構造の検知方法にある。以
Ｆにその構成の詳１酬か説明する。
見られる欠点：即ち炉頂近傍における装入物の流れ込み
や、再分布の影響を受けず、しかも炉内の任意の高さレ
ベルにおける装入物の降下速度および堆積構造を極めて
容易に検出するのに好適な方法について梯案することに
ある。この発明の構成の要旨とするところは、 鉱石類とコークスとを分別装入十ろことにより、それら
が交互に堆積した状態となる炉内装入物層につき、その
降下挙動ならびに堆積構造な検知Ｉ−る方法において、 」二記装入物の単−挿のものが形成する一堆積層の平均
層厚に略等しい距離隔てた炉体の複数ケ所に測定点を設
けてそれぞれの位置で炉内圧力の変化を測定し、その圧
力の変化測定値から装入物種別毎の圧力変化速度を求め
、上記各１１１１定点間で測定される該圧力変化速度の
変動から装入物の降下速１９”と装入物種別毎のｊ鰻ｊ
墜０層厚比を検知することを％徴とする高炉内装入物の
降下挙動ならびに堆１′ｆ＃構造の検知方法にある。以
Ｆにその構成の詳１酬か説明する。
高炉では、鉱石類とコークスとは層状４ｔ！造を形成゛
するように交互に分別装入されるが、これらの装入物は
原則的に酢うとそのままｊ＠状槽構造維持した状態で炉
内を降ドして溶融滴下帯上部にまで；−１−’Ｊ”る。
するように交互に分別装入されるが、これらの装入物は
原則的に酢うとそのままｊ＠状槽構造維持した状態で炉
内を降ドして溶融滴下帯上部にまで；−１−’Ｊ”る。
一方、高炉のような充３ｆｆＩ層における層１り方向の
圧力勾配ｄｐ’ｄ ｌは、 ここでＰ：Ｒ：力（１７４清２） １７：炉内高さ方向の距１１１１Ｆ（Ｃｍ ）ε：光塙
ハ１の窒口率（無次元） ■〕：充ｊｊ？！お７子の粒子径（ａ７）Ｇ：ガスのｊ
Ｑ ４１ ｍ ４（ｆ／ａｍ” ・ｓｅｃ ）／ｌ：ガ
スの粘度（Ｓ’／ｃｒｎ・ｓｅｃ ）ρ：ガスの密度（
ｆ／Ｃｍ’ ） Ｕ：ガスの空塔速度（σ） ２ｏ二重力換算係＃！ｉ（１７１重） 上記（１）式から明らかなように、ガス（質量）流量が
一定の条件下では、粒子径りと空隙量εに大きく依存し
ており、粒子径Ｄ ｙ’ｊ′−大きくなると圧力勾配ｄ
ｐ／ｄｔは減少し、空＠率εが大きくなるど圧力勾配ｄ
ｐ／ｄｔは減少する。
圧力勾配ｄｐ’ｄ ｌは、 ここでＰ：Ｒ：力（１７４清２） １７：炉内高さ方向の距１１１１Ｆ（Ｃｍ ）ε：光塙
ハ１の窒口率（無次元） ■〕：充ｊｊ？！お７子の粒子径（ａ７）Ｇ：ガスのｊ
Ｑ ４１ ｍ ４（ｆ／ａｍ” ・ｓｅｃ ）／ｌ：ガ
スの粘度（Ｓ’／ｃｒｎ・ｓｅｃ ）ρ：ガスの密度（
ｆ／Ｃｍ’ ） Ｕ：ガスの空塔速度（σ） ２ｏ二重力換算係＃！ｉ（１７１重） 上記（１）式から明らかなように、ガス（質量）流量が
一定の条件下では、粒子径りと空隙量εに大きく依存し
ており、粒子径Ｄ ｙ’ｊ′−大きくなると圧力勾配ｄ
ｐ／ｄｔは減少し、空＠率εが大きくなるど圧力勾配ｄ
ｐ／ｄｔは減少する。
要するに、高炉に装入される鉱石類とコークスの平均的
な粒子径りはそれぞれ０．０２ ｍ （鉱石）と０．０
５ ｍ （コークス）で、コークスの方が粒子径は大き
く、両層の平均的な空隙量εもそれぞれ０・４０と０．
４５でコークス層の方が大ぎい。従って、上述の圧力勾
配ｄｐ／ｄｌと粒子径Ｄ！ｄよび空隙量εの関係から鉱
石類の層とコークスノ僻を比較すると、鉱石類層におけ
る圧力勾配の方が、粒子径りおよび窒隙兆εが小さい分
だけコークス層における圧力勾配よりも大きくなること
に示している。
な粒子径りはそれぞれ０．０２ ｍ （鉱石）と０．０
５ ｍ （コークス）で、コークスの方が粒子径は大き
く、両層の平均的な空隙量εもそれぞれ０・４０と０．
４５でコークス層の方が大ぎい。従って、上述の圧力勾
配ｄｐ／ｄｌと粒子径Ｄ！ｄよび空隙量εの関係から鉱
石類の層とコークスノ僻を比較すると、鉱石類層におけ
る圧力勾配の方が、粒子径りおよび窒隙兆εが小さい分
だけコークス層における圧力勾配よりも大きくなること
に示している。
上述のことから、炉内の一定点で圧力を測定すれば、例
えば圧力勾配ｄｐ／ｄｔの大きい鉱石類の層ｈ’ｓ 該
圧力測定点の位置を通過するときには大きな圧力変化が
現り、、−実圧力勾配ｄｐ’ｒ３．１の小さなコ・−ク
ス層が４１１１定りか通過すると鎗には小さな圧力変化
が川、れるようＫなる。ところで、高炉内では［Ｆカフ
１１１１定点の位置を圧力勾配ｄｐ／ｄｔの異なる鉱石
・＋ｊｉのＩｙ４とコークス層とが父ｑ−に通過ｌ−る
ので、測定される圧力変化は両層の１１万過に対しＦ＞
シて大きな′４′ｌｌ：、と小さな変化とが交互に現
れろ。
えば圧力勾配ｄｐ／ｄｔの大きい鉱石類の層ｈ’ｓ 該
圧力測定点の位置を通過するときには大きな圧力変化が
現り、、−実圧力勾配ｄｐ’ｒ３．１の小さなコ・−ク
ス層が４１１１定りか通過すると鎗には小さな圧力変化
が川、れるようＫなる。ところで、高炉内では［Ｆカフ
１１１１定点の位置を圧力勾配ｄｐ／ｄｔの異なる鉱石
・＋ｊｉのＩｙ４とコークス層とが父ｑ−に通過ｌ−る
ので、測定される圧力変化は両層の１１万過に対しＦ＞
シて大きな′４′ｌｌ：、と小さな変化とが交互に現
れろ。
単２ ｔｇｌは、装入物降下法Ｉ＠’ ２ ｃｍ／ｍｉ
ｎ、炉頂圧１０００ ｆ／ｃ＊”、ガスの質量速度０．
２ ｆ ７ｃｍ” ・−５ｅａ、鉱石１罵ＪＥＫ １−
２ ｍ、コークス層０．８ｍの条件下における、ストッ
クライン下２．３ｍと８．ｆ３ｔｎの２ケ所の位置で測
定さり、る圧力変化から、（１）式にもとづき、層別年
の圧力勾配（圧力の時間変化）を理論的に計舅、した結
果について示すものであるが、（・」れの位置において
も鉱石□＋、１１やコークスの装入時における急激な用
力上、ｙ？、を除くと、鉱石類の層の通過時に（・文太
き〕ｘ圧力変化が現れ、コークス層の通過時には小さな
圧力変化が現れている。
ｎ、炉頂圧１０００ ｆ／ｃ＊”、ガスの質量速度０．
２ ｆ ７ｃｍ” ・−５ｅａ、鉱石１罵ＪＥＫ １−
２ ｍ、コークス層０．８ｍの条件下における、ストッ
クライン下２．３ｍと８．ｆ３ｔｎの２ケ所の位置で測
定さり、る圧力変化から、（１）式にもとづき、層別年
の圧力勾配（圧力の時間変化）を理論的に計舅、した結
果について示すものであるが、（・」れの位置において
も鉱石□＋、１１やコークスの装入時における急激な用
力上、ｙ？、を除くと、鉱石類の層の通過時に（・文太
き〕ｘ圧力変化が現れ、コークス層の通過時には小さな
圧力変化が現れている。
また、槙８し１は上記各１ｉ４毎のｉ圧力勾配の８１算
結果に本〉づ艙、鉱石類やコークス装入時の急激な°圧
力上昇を除いて、ストックライン下２．８ｍの位、置で
の圧力の時間変化（圧力勾配ｄｐ／ｄｔ）から求めた各
圧力変化速度持続の時間経過な示す図である。この図に
示されるように、圧力測定点に鉱石層が到達すると圧力
変化速度は９激に大きくなり、コークス層が到達すると
急激に小さく１．ｃるので、両層の境界位１ｄが圧力測
定点な通過した時刻を極めて正確に検知することができ
る。
結果に本〉づ艙、鉱石類やコークス装入時の急激な°圧
力上昇を除いて、ストックライン下２．８ｍの位、置で
の圧力の時間変化（圧力勾配ｄｐ／ｄｔ）から求めた各
圧力変化速度持続の時間経過な示す図である。この図に
示されるように、圧力測定点に鉱石層が到達すると圧力
変化速度は９激に大きくなり、コークス層が到達すると
急激に小さく１．ｃるので、両層の境界位１ｄが圧力測
定点な通過した時刻を極めて正確に検知することができ
る。
１Ｆ、８図において、ｔｏは炉内の圧力測定点の位置を
鉱石層が通過するのに要した時間であり、ｔ、。
鉱石層が通過するのに要した時間であり、ｔ、。
はコークス層ｈ′−通過するのに要した時間である。
本発明は、正にこのような鉱石層の層とコークスＩｆ４
との通過にともなう上記圧力勾配（以下は圧力変化速度
という）の周期的な変化を利用して装入物降下速度を検
出するようにした方法である。
との通過にともなう上記圧力勾配（以下は圧力変化速度
という）の周期的な変化を利用して装入物降下速度を検
出するようにした方法である。
さて、高炉の高さ方向に適当な間隔ΔＬを隔てた２ケ所
の測定点を定めて圧力の変化測定し、圧力変化速度を求
めれば両方の位置で得られる圧力変化速度は、第８図の
ように周期的に変化し、この変化は第４図に示すように
下側の測定点において上側に対しイ遅れて現れる。図中
１０は上側測宇点辿１定値、１１はＴ−開側定点におけ
ろ測定値の変化である。
の測定点を定めて圧力の変化測定し、圧力変化速度を求
めれば両方の位置で得られる圧力変化速度は、第８図の
ように周期的に変化し、この変化は第４図に示すように
下側の測定点において上側に対しイ遅れて現れる。図中
１０は上側測宇点辿１定値、１１はＴ−開側定点におけ
ろ測定値の変化である。
さて、ある時刻ｔ０に一ヒ部位置にセットした圧力４（
１１定点で体入物堆４ｊｉ 層７’ｌ’ｓ鉱石類からコ
ークスへと変化することに伴って王力駕化速度の急激な
減少ｈ′−あったとすると、この圧力変化速度を生じさ
せる鉱石類の層とコークスの層との境界は、上部位ｒ耀
にセットした測定点をある時間遅れて通過し、とのド部
ｂＩ吋における圧力変化速度の急激な減少もその時間だ
け遅れて起る。ある着目する鉱石類の層とコークス層の
境界が上側の圧力測定点を通過し、ＦＥ力窯化速ｊｖが
急激に減少した時刻なｔｏ、この境１４ｒ、が下側の測
定点シ辿過し圧力変化速度が急激に減少しだ時刻をｔ２
と−４−ｉｔば、Δｊ、＝ｊ、、−ｔ□は寝入゛吻がΔ
Ｌの間隔シ降下−４“るに快した時間である。従って、
装入物の降下速度は（２）式により求めることができる
。
１１定点で体入物堆４ｊｉ 層７’ｌ’ｓ鉱石類からコ
ークスへと変化することに伴って王力駕化速度の急激な
減少ｈ′−あったとすると、この圧力変化速度を生じさ
せる鉱石類の層とコークスの層との境界は、上部位ｒ耀
にセットした測定点をある時間遅れて通過し、とのド部
ｂＩ吋における圧力変化速度の急激な減少もその時間だ
け遅れて起る。ある着目する鉱石類の層とコークス層の
境界が上側の圧力測定点を通過し、ＦＥ力窯化速ｊｖが
急激に減少した時刻なｔｏ、この境１４ｒ、が下側の測
定点シ辿過し圧力変化速度が急激に減少しだ時刻をｔ２
と−４−ｉｔば、Δｊ、＝ｊ、、−ｔ□は寝入゛吻がΔ
Ｌの間隔シ降下−４“るに快した時間である。従って、
装入物の降下速度は（２）式により求めることができる
。
Ｖ−Δｒ、 ／Δｔ。
？ｒお、上下に陽てる圧力測定点間の間隔ΔＬを平均的
装入物の層厚の範囲：すなわち鉱石なら鉱石だけの皐−
堆積層が形成する平均層厚を０．５〜ｉ、ｏ ｍとすれ
ば、上側の圧力測定点で急激な圧力変化速度の減少が現
れた時刻を基県としたとき、Ｆ側の測定点に現れる最初
の圧力変化速度の減少は鉱石−の層についての上側と対
応するものと言５ことができる。要するに、特定の装入
物層についての上Ｆの圧力測定点での対応する急激な圧
力変化速度の減少を判別するには、ΔＬはその装入物層
の平均的な装入物ノー厚とすることが必要なとととなる
。
装入物の層厚の範囲：すなわち鉱石なら鉱石だけの皐−
堆積層が形成する平均層厚を０．５〜ｉ、ｏ ｍとすれ
ば、上側の圧力測定点で急激な圧力変化速度の減少が現
れた時刻を基県としたとき、Ｆ側の測定点に現れる最初
の圧力変化速度の減少は鉱石−の層についての上側と対
応するものと言５ことができる。要するに、特定の装入
物層についての上Ｆの圧力測定点での対応する急激な圧
力変化速度の減少を判別するには、ΔＬはその装入物層
の平均的な装入物ノー厚とすることが必要なとととなる
。
第す図は、炉口径８．８ｍの操業中の高炉においてスト
ックライン下７ｍと８ｍの位置で炉壁を貫通して鋼鉄製
のパイプ１２．１８を炉壁れんが内！ 面まで挿入し炉内圧力を測定する状況を示すものである
。
ックライン下７ｍと８ｍの位置で炉壁を貫通して鋼鉄製
のパイプ１２．１８を炉壁れんが内！ 面まで挿入し炉内圧力を測定する状況を示すものである
。
第６図は、第５図に示した方法で測定した上側の測定点
ＩＢと下側の測定点１Ｂにおける圧力勾配から求めた圧
力変化速度の時間変化の１例である。図から明らかなよ
５忙、上側の測定点１２である１１キ刻ｔ０で急激な圧
カ変化速ｆ１の減少が現れた後、］、 ｙｎ ’Ｆ １
則の測定点１８には約８・５分遅れた時刻ｔ２で膚激な
ＬＥ圧力変化速度減少が現れ、この染台装入物の降−ト
速度は（２）式により１ ・Ｏ／ ８−５中０．１２
＋７ｔ／ｍｉｎのように求められた。
ＩＢと下側の測定点１Ｂにおける圧力勾配から求めた圧
力変化速度の時間変化の１例である。図から明らかなよ
５忙、上側の測定点１２である１１キ刻ｔ０で急激な圧
カ変化速ｆ１の減少が現れた後、］、 ｙｎ ’Ｆ １
則の測定点１８には約８・５分遅れた時刻ｔ２で膚激な
ＬＥ圧力変化速度減少が現れ、この染台装入物の降−ト
速度は（２）式により１ ・Ｏ／ ８−５中０．１２
＋７ｔ／ｍｉｎのように求められた。
本発明によれば、上述のよ５１ｆ方法で、装入物の降Ｆ
件度テＩ！−正＆ｆに検知できる。そのために、該ｌ忰
下庫度■と第３図に示した鉱石類として識別されている
時間ｔ。、コークスとして識別されている時＋ｌｌｔ、
ｃとかＣつ、それぞれ鉱石層厚ｌＯとコークス層厚ｔｃ
はθ（の各式により求められる。
件度テＩ！−正＆ｆに検知できる。そのために、該ｌ忰
下庫度■と第３図に示した鉱石類として識別されている
時間ｔ。、コークスとして識別されている時＋ｌｌｔ、
ｃとかＣつ、それぞれ鉱石層厚ｌＯとコークス層厚ｔｃ
はθ（の各式により求められる。
／、０−■×ｔｏで８）
／ｃ−ｖ Ｘ ｔｃｆ４１
さらに、−ヒ式から降下速度Ｖを検出しｔｘ ＜でも、
ｔｏシｔ。を検出−むるだげで鉱石類の層厚とコークｙ
−Ｉ’ｄ Ｊ’ｌノ比ｔｏ／ ｌｃ ＆ｔ ｆ５１式に
より求めることができる。
ｔｏシｔ。を検出−むるだげで鉱石類の層厚とコークｙ
−Ｉ’ｄ Ｊ’ｌノ比ｔｏ／ ｌｃ ＆ｔ ｆ５１式に
より求めることができる。
ｔｏ／ｌｃ ＝ ｔｏ／ ｔｏ（５１
上記のようにして、この発明によれば炉内装入物の堆積
面で生じる撹乱Ｗよる誤検出を伴うことｌＣ＜、正確か
つ容易に高炉内装入物の降下速度を検知できるばかりで
なく、鉱石類の層厚、コークス層の層厚および両層の層
厚比も極めて容易に検知できる。
面で生じる撹乱Ｗよる誤検出を伴うことｌＣ＜、正確か
つ容易に高炉内装入物の降下速度を検知できるばかりで
なく、鉱石類の層厚、コークス層の層厚および両層の層
厚比も極めて容易に検知できる。
なお、本発明の詳細な説明では炉壁に２ケ所圧力測定孔
を設Ｕした場合について述べたが、圧力測定孔を高さ方
向に多段に設置すれば炉内高さ方向の任意の位置で装入
物の降下速度を検知できることは当然である。さらに、
０．５〜１ｍ程度の間隔を隔てた２個の圧力Φ１１定孔
を有し、かつ炉内を昇降可能な構造とした鋼鉄製のパイ
プを炉内に挿入してＬＥ力を測定すれば、炉内の任意の
高さレベルで装入物降下速度を測定できることは明らか
である。
を設Ｕした場合について述べたが、圧力測定孔を高さ方
向に多段に設置すれば炉内高さ方向の任意の位置で装入
物の降下速度を検知できることは当然である。さらに、
０．５〜１ｍ程度の間隔を隔てた２個の圧力Φ１１定孔
を有し、かつ炉内を昇降可能な構造とした鋼鉄製のパイ
プを炉内に挿入してＬＥ力を測定すれば、炉内の任意の
高さレベルで装入物降下速度を測定できることは明らか
である。
第１図は、高炉内の装入物堆積表面におもりを墨下げた
状態を示す断面図、 ｉ２図は、理論的に計算したストックライン下の２．８
ｍと８・８ｍの位４での圧力変化を示すグラフ、 旭８１ン１ば、理論的に計算したストックライン下Ｑ
２．３ｍの位１６での圧力変化速度の経時変化を示ナグ
ラフ、 第４図は、高炉内で垂直方向にΔＬ隔てた２虚で測定さ
れる圧力変化から得られろ圧力変化速度の時間経過な示
すグラフ、 ηし５図は、ストックライン下７ｍと８ｍで炉内圧な測
定する状況を示す説明図、 ＰＡ ｆｉ図は、ストックライン下７ｍと８ｍで測定し
た圧力から求めた圧力変化速度の時間経過を示、。 −１グラフである。 １・・・“）４ｉりの移ｒ＋ｄ＋≠測定器、２・・・大
ベル、８・・・７・し曹１）ドげワイヤ、４・・・鯉り
、５・・・鉄皮、６・・・炉壁れんが、７・・・装入物
堆積表面、８・・・上側の測定点での圧力変化計ｎ値、
（＋・・・Ｆ側の測定点での圧力変化ｇｔ算値、１０・
・・ト＋）ＩｌｉＯ測定点での圧力変化速度、１１・・
・下１１１ＩＩの測１を点での圧力変化速度、１２・・
ストックラインＦ ７ ｍでの圧力測定用ノくイブ、 １Ｂ・・・ストックラインＦ ８ ｍでの千力測定用バ
イゾ、１４・・・圧力１則定器、 １５・・・ストックライン下７ｍでの圧力測定から求め
た圧力変化速度、 １６・・・ストックライン下１３ ｍでのｔ＋力測定か
ら求めた圧力変化速度。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 時間（今） 第８図 第７１図 □時間 第５図
状態を示す断面図、 ｉ２図は、理論的に計算したストックライン下の２．８
ｍと８・８ｍの位４での圧力変化を示すグラフ、 旭８１ン１ば、理論的に計算したストックライン下Ｑ
２．３ｍの位１６での圧力変化速度の経時変化を示ナグ
ラフ、 第４図は、高炉内で垂直方向にΔＬ隔てた２虚で測定さ
れる圧力変化から得られろ圧力変化速度の時間経過な示
すグラフ、 ηし５図は、ストックライン下７ｍと８ｍで炉内圧な測
定する状況を示す説明図、 ＰＡ ｆｉ図は、ストックライン下７ｍと８ｍで測定し
た圧力から求めた圧力変化速度の時間経過を示、。 −１グラフである。 １・・・“）４ｉりの移ｒ＋ｄ＋≠測定器、２・・・大
ベル、８・・・７・し曹１）ドげワイヤ、４・・・鯉り
、５・・・鉄皮、６・・・炉壁れんが、７・・・装入物
堆積表面、８・・・上側の測定点での圧力変化計ｎ値、
（＋・・・Ｆ側の測定点での圧力変化ｇｔ算値、１０・
・・ト＋）ＩｌｉＯ測定点での圧力変化速度、１１・・
・下１１１ＩＩの測１を点での圧力変化速度、１２・・
ストックラインＦ ７ ｍでの圧力測定用ノくイブ、 １Ｂ・・・ストックラインＦ ８ ｍでの千力測定用バ
イゾ、１４・・・圧力１則定器、 １５・・・ストックライン下７ｍでの圧力測定から求め
た圧力変化速度、 １６・・・ストックライン下１３ ｍでのｔ＋力測定か
ら求めた圧力変化速度。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 時間（今） 第８図 第７１図 □時間 第５図
Claims (1)
- Ｌ 鉱石勇白とコークスとを分別装入するこｋにより、
そ牙１らゾ）−父琵に堆積した状態とブｆる炉内装入゛
物層につ争、その降Ｆ挙動ならびに堆］ｌｌｌ溝遣枦倹
知才る方法において、上記装入を吻の屯−錘のものが形
成する一堆］）°を層の平吻Ｉｉ厚に略等しい距離隔て
た炉体の複数ケ所に湘ｌ ）、１：点を設けてそれぞれ
の位置で・い内圧力の変化シ測定し、その圧力の変化測
定冥から装入′吻棹別得のｊＪＥ力変化速度を求め、上
ｈ「；各泪１１定点間で測定される該圧力変化速度のｆ
ｌ ｔＨ＋＋から装入物の降Ｆ速度と装入物種別毎の層
厚、ハ青厚比か検知することな特徴とする高炉内装人物
の降Ｆ挙動ブえらひに堆積構造の検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661782A JPS599115A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の検知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661782A JPS599115A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の検知方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS599115A true JPS599115A (ja) | 1984-01-18 |
| JPH0210204B2 JPH0210204B2 (ja) | 1990-03-07 |
Family
ID=14691610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11661782A Granted JPS599115A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 高炉内装入物の降下挙動ならびに堆積構造の検知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599115A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208407A (ja) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 炉内装入物の層検出方法 |
| US4730999A (en) * | 1985-08-05 | 1988-03-15 | Hitachi, Ltd. | Negative pressure supply apparatus for automobiles |
| CN107299169A (zh) * | 2017-08-07 | 2017-10-27 | 新兴铸管股份有限公司 | 高炉短期休风料的计算方法 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11661782A patent/JPS599115A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208407A (ja) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 炉内装入物の層検出方法 |
| US4730999A (en) * | 1985-08-05 | 1988-03-15 | Hitachi, Ltd. | Negative pressure supply apparatus for automobiles |
| CN107299169A (zh) * | 2017-08-07 | 2017-10-27 | 新兴铸管股份有限公司 | 高炉短期休风料的计算方法 |
| CN107299169B (zh) * | 2017-08-07 | 2019-04-02 | 新兴铸管股份有限公司 | 高炉短期休风料的计算方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210204B2 (ja) | 1990-03-07 |
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