JPS599273B2 - エレクトロスラグ溶接用ワイヤ - Google Patents
エレクトロスラグ溶接用ワイヤInfo
- Publication number
- JPS599273B2 JPS599273B2 JP2052077A JP2052077A JPS599273B2 JP S599273 B2 JPS599273 B2 JP S599273B2 JP 2052077 A JP2052077 A JP 2052077A JP 2052077 A JP2052077 A JP 2052077A JP S599273 B2 JPS599273 B2 JP S599273B2
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- JP
- Japan
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- wire
- welding
- electroslag welding
- tensile strength
- less
- Prior art date
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- Expired
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶接後の熱処理を行なつた場合に５０に９／
一以上の引張強度を有し、しかも優れた衝撃値を有する
溶着金属を与える為のエレクトロスラグ溶接用ワイヤに
関するものである。
一以上の引張強度を有し、しかも優れた衝撃値を有する
溶着金属を与える為のエレクトロスラグ溶接用ワイヤに
関するものである。
従来超厚板のエレクトロスラグ溶接においては、溶接終
了後に熱処理を行なつて溶着金属及びその熱影響部を調
質し、良好な衝値賃を得る様にしている。
了後に熱処理を行なつて溶着金属及びその熱影響部を調
質し、良好な衝値賃を得る様にしている。
しかし高強度の母材を溶接する場合におい・ては、溶接
後に熱処理を行なつても良好な衝撃値が得られない場合
も多く、確実性が乏しいと言われている。また現在行な
われている上記熱処理法は加熱後急冷することを要点と
しており、オーステナイト化温度まで昇温したのち、衝
風冷却、水噴霧冷却、油冷却等の急冷方法が採用されて
いる。その為冷却装置や運搬装置等の大がかりな設備が
要求されるだけでなく急冷時の変形を避けることができ
ず、この点からしても良い方法とは言えない。この様な
ところから、徐冷法によつて高強度且つ高衝撃度の溶着
金属を得ようとすることも考えられたが、従来のエレク
トロスラグ溶接用ワイヤでは良好な結果が侍られないこ
とを知つた。
後に熱処理を行なつても良好な衝撃値が得られない場合
も多く、確実性が乏しいと言われている。また現在行な
われている上記熱処理法は加熱後急冷することを要点と
しており、オーステナイト化温度まで昇温したのち、衝
風冷却、水噴霧冷却、油冷却等の急冷方法が採用されて
いる。その為冷却装置や運搬装置等の大がかりな設備が
要求されるだけでなく急冷時の変形を避けることができ
ず、この点からしても良い方法とは言えない。この様な
ところから、徐冷法によつて高強度且つ高衝撃度の溶着
金属を得ようとすることも考えられたが、従来のエレク
トロスラグ溶接用ワイヤでは良好な結果が侍られないこ
とを知つた。
ちなみに第１表は従来汎用されているエレクトロスラグ
溶接用ワイヤの化学成分及びＴｌＳＯ値（７０Ｃ＋１４
Ｓｉ＋８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋１．８Ｃｒ：但し元素
記号は各成分の重量％を示す）を示し、その右欄は、こ
れらのワイヤを使用して厚板（ＳＢ４９、板厚５０ｍｍ
）をエレクトロスラグ溶接した場合において、９００′
Ｃ／１時間保持後空冷し、更に６２５℃／２時間保持後
炉冷した時の引張強さ及び衝撃値（０℃）を示したもの
であるが、引張強さと衝撃値の関係は定性的にみてほぼ
反比例の関係にあり、両特性を共に満足する様なワイヤ
は存在しない。
溶接用ワイヤの化学成分及びＴｌＳＯ値（７０Ｃ＋１４
Ｓｉ＋８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋１．８Ｃｒ：但し元素
記号は各成分の重量％を示す）を示し、その右欄は、こ
れらのワイヤを使用して厚板（ＳＢ４９、板厚５０ｍｍ
）をエレクトロスラグ溶接した場合において、９００′
Ｃ／１時間保持後空冷し、更に６２５℃／２時間保持後
炉冷した時の引張強さ及び衝撃値（０℃）を示したもの
であるが、引張強さと衝撃値の関係は定性的にみてほぼ
反比例の関係にあり、両特性を共に満足する様なワイヤ
は存在しない。
即ち第１表に見られる通り、ワイヤＡ，Ｂ，Ｄ，Ｅでは
衝撃値が比較的良好であるにかかわらず十分な引張強さ
が得られておらず、又ワイヤＣ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉでは良
好な引張強さが得られているにかかわらず衝撃値が低く
、結局満足し得るものではない。
衝撃値が比較的良好であるにかかわらず十分な引張強さ
が得られておらず、又ワイヤＣ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉでは良
好な引張強さが得られているにかかわらず衝撃値が低く
、結局満足し得るものではない。
本発明はこの様な事情に着目してなされたものであつて
、溶接後の熱処理に際して徐冷法を採用しつつ、５０ｋ
ｇ／Ｍｄ以上の高い引張強さを有するだけでなく良好な
衝撃値を満足し得る様な溶着金属を与えるエレクトロス
ラグ溶接用ワイヤを提供しようとするものである。
、溶接後の熱処理に際して徐冷法を採用しつつ、５０ｋ
ｇ／Ｍｄ以上の高い引張強さを有するだけでなく良好な
衝撃値を満足し得る様な溶着金属を与えるエレクトロス
ラグ溶接用ワイヤを提供しようとするものである。
この様な目的を達成するべく種々検討を重ねたところ、
ワイヤの化学成分特に、Ｃ，Ｍｎ，ＭＯ及びＳｉの含有
量が重大な役割を有していることを見出し絃に本発明の
完成をみるに至つた。
ワイヤの化学成分特に、Ｃ，Ｍｎ，ＭＯ及びＳｉの含有
量が重大な役割を有していることを見出し絃に本発明の
完成をみるに至つた。
即ち本発明のワイヤとは、Ｃく０．１０％、Ｍｎ：２．
００〜３．００％、ＭＯ：０．１５〜０．７０％、Ｓｉ
：０．１０・〜０．４０％を必須成分とし、残部は不可
避の不純物及び鉄を含むと共に、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋８
．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０≧２７（但し元素記号は各成分の
重量？を示す）なる条件を満足し得るワイヤであつて、
このワイヤによつて引？隼さと衝撃値を同時に満足し得
る溶着金属を得ることができた。
００〜３．００％、ＭＯ：０．１５〜０．７０％、Ｓｉ
：０．１０・〜０．４０％を必須成分とし、残部は不可
避の不純物及び鉄を含むと共に、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋８
．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０≧２７（但し元素記号は各成分の
重量？を示す）なる条件を満足し得るワイヤであつて、
このワイヤによつて引？隼さと衝撃値を同時に満足し得
る溶着金属を得ることができた。
又本研究の過程において、前記必須成分の他に、Ｂ＜０
．０１５％、Ｔｉ＜０．１０％、Ａｌ＜０．２５％、Ｖ
く０．０５％、Ｃｒく０．３０％及びＮｉく６．０％か
らなる群より選ばれた１種以上の金属を含有する場合で
あつても、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０
＋１．８Ｃｒ＋５．３Ｎｉ＋２６．３Ｖ〉２７（但し元
素記号は各成分の重量？を示す）なる条件を満足し得る
ワイヤであれば本発明の目的が十分達成されることを知
つた。
．０１５％、Ｔｉ＜０．１０％、Ａｌ＜０．２５％、Ｖ
く０．０５％、Ｃｒく０．３０％及びＮｉく６．０％か
らなる群より選ばれた１種以上の金属を含有する場合で
あつても、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０
＋１．８Ｃｒ＋５．３Ｎｉ＋２６．３Ｖ〉２７（但し元
素記号は各成分の重量？を示す）なる条件を満足し得る
ワイヤであれば本発明の目的が十分達成されることを知
つた。
以下前記各要件を中心に本発明の構成及び作用効果を説
明するが、下記説明及び特許請求の範囲における実施態
様項として述べた説明は本発明を制限するものではなく
、前・後記の主旨に徴して変更実施することは本発明の
技術的範囲に属することである。
明するが、下記説明及び特許請求の範囲における実施態
様項として述べた説明は本発明を制限するものではなく
、前・後記の主旨に徴して変更実施することは本発明の
技術的範囲に属することである。
一般に５０ｋｇ／Ｍｄ以上の高張力鋼で且つ板厚が１０
０ｍｍを越える超厚板にあつては常温強度及び高温強度
を得る為に炭素量を高くすることが行なわれている。
０ｍｍを越える超厚板にあつては常温強度及び高温強度
を得る為に炭素量を高くすることが行なわれている。
ところがエレクトロスラグ溶接においては大入熱が使用
され母材の溶け込み率が大きいので、母材中の炭素は必
然的に希釈され溶着金属中に移行してくる。ところが溶
着金属中に混在する炭素が衝撃値を低下させることは周
知の通りであるから、ここで使用されるエレクトロスラ
グ溶接用ワイヤにおける炭素含有量は予め低いめにして
おくことが望ましいと考えられる。第１図は、ワイヤ中
の炭素含有量と溶着金属の衝撃値との関係を示すグラフ
で、母材鋼種はＳＢ４９、ワイヤ中の他の成分はＭｎ：
０．９０〜１．４０％、ＭＯ：０．１０−０．３５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、残部：不可避的不純物及
び鉄であつた。尚同図にプロツトした衝撃値は、安全性
を考慮し数多くの実験結果から最低値を選んでいる。第
１図から明白な様に、通常要求される衝撃値ＶＥＯ〉２
，１ｋ９−ｍを満足するには、ワイヤの炭素量として０
．１０％以下にすることが必要であり、更に１級上位の
ＥＯ≧２．８ｋ９−ｍを満足させる為には０．０７％以
下にしなければならないことが判つた。次にＭｎ及びＭ
Ｏであるが、これらの両金属は溶着金属の強度を増大さ
せると共に結晶粒を微細化させる作用を有し、例えばＭ
ｎ量が２．００％未満であれば十分な強度が得られず、
又ＭＯが０．１５％未満であると母材によつて希釈され
る影響が大きく、やはり満足すべき強度が得られないこ
とを知つた。
され母材の溶け込み率が大きいので、母材中の炭素は必
然的に希釈され溶着金属中に移行してくる。ところが溶
着金属中に混在する炭素が衝撃値を低下させることは周
知の通りであるから、ここで使用されるエレクトロスラ
グ溶接用ワイヤにおける炭素含有量は予め低いめにして
おくことが望ましいと考えられる。第１図は、ワイヤ中
の炭素含有量と溶着金属の衝撃値との関係を示すグラフ
で、母材鋼種はＳＢ４９、ワイヤ中の他の成分はＭｎ：
０．９０〜１．４０％、ＭＯ：０．１０−０．３５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、残部：不可避的不純物及
び鉄であつた。尚同図にプロツトした衝撃値は、安全性
を考慮し数多くの実験結果から最低値を選んでいる。第
１図から明白な様に、通常要求される衝撃値ＶＥＯ〉２
，１ｋ９−ｍを満足するには、ワイヤの炭素量として０
．１０％以下にすることが必要であり、更に１級上位の
ＥＯ≧２．８ｋ９−ｍを満足させる為には０．０７％以
下にしなければならないことが判つた。次にＭｎ及びＭ
Ｏであるが、これらの両金属は溶着金属の強度を増大さ
せると共に結晶粒を微細化させる作用を有し、例えばＭ
ｎ量が２．００％未満であれば十分な強度が得られず、
又ＭＯが０．１５％未満であると母材によつて希釈され
る影響が大きく、やはり満足すべき強度が得られないこ
とを知つた。
しかしＭｎやＭＯを余り多くすると硬さが増大するのみ
で却つて衝撃値を低下させる恐れがあり、夫々３．００
％及び０．７０％を上限とみなすべきであることを知つ
た。１１１１０ＭｎやＭＯの効果についてはある程度知
られているが、前述の如き溶接後の熱処理を施す場合に
おいては、これらの効果が特に顕著にあられれることを
知つた。
で却つて衝撃値を低下させる恐れがあり、夫々３．００
％及び０．７０％を上限とみなすべきであることを知つ
た。１１１１０ＭｎやＭＯの効果についてはある程度知
られているが、前述の如き溶接後の熱処理を施す場合に
おいては、これらの効果が特に顕著にあられれることを
知つた。
次に脱酸効果の高いＳｉであるが、０．１０％未満では
脱酸効果が不十分で溶着金属中に気孔の発生を見ること
があり不都合である。他方上限については、脱酸効果に
のみ着目すればそれほど重要ではないが、焼準若しくは
高温焼鈍の如き熱処理を施す場合にはＳｌによる衝撃値
低下効果が著しく、０．４０％を越えて含有させること
は好ましくない。以上の如くＣ．Ｍｎ．ＭＯ及びＳｉに
ついて夫夫規定された範囲内で含有するワイヤであれは
、溶接後の熱処理によつて衝撃値の改善が大幅に達成さ
れるが、本発明における他の目的（５０ｋν籠以上の引
張強さを得ること）を達成する為には更に他の要件を満
足しなければならないことを知つた。
脱酸効果が不十分で溶着金属中に気孔の発生を見ること
があり不都合である。他方上限については、脱酸効果に
のみ着目すればそれほど重要ではないが、焼準若しくは
高温焼鈍の如き熱処理を施す場合にはＳｌによる衝撃値
低下効果が著しく、０．４０％を越えて含有させること
は好ましくない。以上の如くＣ．Ｍｎ．ＭＯ及びＳｉに
ついて夫夫規定された範囲内で含有するワイヤであれは
、溶接後の熱処理によつて衝撃値の改善が大幅に達成さ
れるが、本発明における他の目的（５０ｋν籠以上の引
張強さを得ること）を達成する為には更に他の要件を満
足しなければならないことを知つた。
この要件とは、例えば第１表からも帰納される如くＴｌ
ＳＯ値（７０Ｃ＋１４Ｓ１＋８，８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋
１．８Ｃｒ：但しＣｒ含有量が零である時は最終項も零
になる）が高いことであつた。そして数多くの実験を積
み重ねた結果、５０ｋ９／ＭｆＬ以上の引張強さを得る
為には、ＴｌＳＯ値として少なくとも２７以上になるこ
とが必要であることを知つた。この結果前記各条件を満
足するワイヤである限り本発明の目的は十分に達成され
ることを知つたが、本研究の過程において更に他の成分
についても重要な役割を占めることがあることを知つた
。
ＳＯ値（７０Ｃ＋１４Ｓ１＋８，８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋
１．８Ｃｒ：但しＣｒ含有量が零である時は最終項も零
になる）が高いことであつた。そして数多くの実験を積
み重ねた結果、５０ｋ９／ＭｆＬ以上の引張強さを得る
為には、ＴｌＳＯ値として少なくとも２７以上になるこ
とが必要であることを知つた。この結果前記各条件を満
足するワイヤである限り本発明の目的は十分に達成され
ることを知つたが、本研究の過程において更に他の成分
についても重要な役割を占めることがあることを知つた
。
その成分とは、Ｂ，Ｔｌ，Ａｌ，，Ｃｒ，Ｎｉであり、
Ｂ〈０．０１５％、Ｔｉ＜０．１０％、Ａｌく０．２５
％、〈０．０５％、Ｃｒ〈０．３０％、Ｎｉく６．０％
の条件を満足する各元素を１種若しくは２種以上配合し
ている場合は更に好適な結果が得られた。これらの金属
は夫々強度を向上させる上で効果的であるが、特にＢ，
Ｔｌ，Ａｌ及びは単独で若しくは併用により柱状晶の粗
大化を防ぐだけでなく、Ｎｌと同様溶着金属の衝撃値を
向上させる効果も著じるしい。もつともこれらの元素を
含有する場合でも前記ＴｌＳＯ値は２７以上であること
が必要であるが、Ｂ，Ｔｉ，ＡｌはＴｌＳＯ値に与える
影響が少ないからほぼ無視してもよく、結局ＴｌＳＯ値
は下記計算式によつて与えられる。７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋
８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋１．８Ｃｒ＋５．３Ｎｉ＋２
６．３Ｖ尚ＴｌＳＯ値は前述の如く規定されるが、より
具体的には、溶着金属の強度レベルが母材の強度レベル
と同一若しくはそれ以上であることが望ましく、ＴｌＳ
Ｏ＋２３（純鉄の完全焼きまし後の最低引張強さ値）が
母材の強度規格の最低値より大きいことが推奨される。
Ｂ〈０．０１５％、Ｔｉ＜０．１０％、Ａｌく０．２５
％、〈０．０５％、Ｃｒ〈０．３０％、Ｎｉく６．０％
の条件を満足する各元素を１種若しくは２種以上配合し
ている場合は更に好適な結果が得られた。これらの金属
は夫々強度を向上させる上で効果的であるが、特にＢ，
Ｔｌ，Ａｌ及びは単独で若しくは併用により柱状晶の粗
大化を防ぐだけでなく、Ｎｌと同様溶着金属の衝撃値を
向上させる効果も著じるしい。もつともこれらの元素を
含有する場合でも前記ＴｌＳＯ値は２７以上であること
が必要であるが、Ｂ，Ｔｉ，ＡｌはＴｌＳＯ値に与える
影響が少ないからほぼ無視してもよく、結局ＴｌＳＯ値
は下記計算式によつて与えられる。７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋
８．８Ｍｎ＋３．５Ｍ０＋１．８Ｃｒ＋５．３Ｎｉ＋２
６．３Ｖ尚ＴｌＳＯ値は前述の如く規定されるが、より
具体的には、溶着金属の強度レベルが母材の強度レベル
と同一若しくはそれ以上であることが望ましく、ＴｌＳ
Ｏ＋２３（純鉄の完全焼きまし後の最低引張強さ値）が
母材の強度規格の最低値より大きいことが推奨される。
次に不可避的不純物のうち特に影響の大きい元素として
Ｓ及びＮについて説明を加える。
Ｓ及びＮについて説明を加える。
エレクトロスラグ溶接の特徴は超厚板と言えども１パス
で溶接する点にあり、溶着金属は熱履歴が少ない為に粗
大な柱状結晶になり易い。
で溶接する点にあり、溶着金属は熱履歴が少ない為に粗
大な柱状結晶になり易い。
その為低融点の不純物は粒界に集まり易く、特にＳは割
れの誘因になる。しかも高炭素鋼を母材とし前述の如き
熱処理を加える場合には衝撃値低下効果が特に大きく、
これらの悪影響を避ける為にはＳの含有量を０．０３％
以下に抑えることが推められる。次にＮであるが、当分
野においてよく知られている様にＮは衝撃値を低下させ
る効果が大きい。第２図は、Ｃ：０．０４〜０．１％、
Ｍｎ：０．９０〜１．４０％、ＭＯ：０．１０−０．３
５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％のエレクトロスラグ
溶接用ワイヤを使用し第１図の場合と同じ母材を溶接し
同一条件で熱処理したときにおけるＮ含有量と衝撃値の
関係を示すもので、第１図の場合と同じく最低値をプロ
ツトしている。第２図から明白なようにＮ含有量が高ま
るにつれて衝撃値が低下しており、ＶＥＯ〉２．１１＜
９−ｍを与える為には０．０１％以下に抑えるべきであ
ることが判る。本発明は以上の如く構成されているので
、溶接条件、熱処理温度、徐冷条件等にかかわりなく、
常に高い引張強さと衝撃値が得られており、エレクトロ
スラグ溶接の適応範囲を更に広め得ることとなつた。
れの誘因になる。しかも高炭素鋼を母材とし前述の如き
熱処理を加える場合には衝撃値低下効果が特に大きく、
これらの悪影響を避ける為にはＳの含有量を０．０３％
以下に抑えることが推められる。次にＮであるが、当分
野においてよく知られている様にＮは衝撃値を低下させ
る効果が大きい。第２図は、Ｃ：０．０４〜０．１％、
Ｍｎ：０．９０〜１．４０％、ＭＯ：０．１０−０．３
５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％のエレクトロスラグ
溶接用ワイヤを使用し第１図の場合と同じ母材を溶接し
同一条件で熱処理したときにおけるＮ含有量と衝撃値の
関係を示すもので、第１図の場合と同じく最低値をプロ
ツトしている。第２図から明白なようにＮ含有量が高ま
るにつれて衝撃値が低下しており、ＶＥＯ〉２．１１＜
９−ｍを与える為には０．０１％以下に抑えるべきであ
ることが判る。本発明は以上の如く構成されているので
、溶接条件、熱処理温度、徐冷条件等にかかわりなく、
常に高い引張強さと衝撃値が得られており、エレクトロ
スラグ溶接の適応範囲を更に広め得ることとなつた。
次に本発明の実施例を説明する。
実施例 １
板厚１２０ｍｍの母材（ＳＢ４９Ｎ）を下記の条件でエ
レクトロスラグ溶接し次いで熱処理を行ない、下記に示
す結果を得た。
レクトロスラグ溶接し次いで熱処理を行ない、下記に示
す結果を得た。
ワイヤの化学成分：
Ｃ：０．０６０％、Ｍｎ：２．２９％、ＭＯ：０．５５
％、Ｓｉ：０．２８％、Ｎ：０．００４％ＴｌＳＯ＝３
０．１９ 母材の化学成分： Ｃ：０．２５％、Ｍｎ：０．８２％、Ｓｉ：０．２２％
フシツクスの化学成分：ＣａＯ：１９％、ＣａＦ２：１
０％、ＭｇＯ：４％、ＳｌＯ２：３９％、ＭｎＯ：２１
％ワイヤ径：３．２ｍ７！Ｌφ 極数．２本 極間距離：７５ｍｕ 電流・電圧：５００Ａ，４５Ｖ 開先間隔：３５ｍｍ 熱処理：９０００Ｃ／４時間保持炉冷＋６２５４Ｃ／８
時間保持後炉冷継手強度 引張強さ：５１．５ｋ９／Ｍ７７ｌ 衝撃値（ＶＥＯ）：５．１１ｋｇ−ｍ 実施例 ２ 板厚１１１ｍｍの母材（Ａ５ｌ６Ｇ７Ｏ）を使用し下記
の結果を得た。
％、Ｓｉ：０．２８％、Ｎ：０．００４％ＴｌＳＯ＝３
０．１９ 母材の化学成分： Ｃ：０．２５％、Ｍｎ：０．８２％、Ｓｉ：０．２２％
フシツクスの化学成分：ＣａＯ：１９％、ＣａＦ２：１
０％、ＭｇＯ：４％、ＳｌＯ２：３９％、ＭｎＯ：２１
％ワイヤ径：３．２ｍ７！Ｌφ 極数．２本 極間距離：７５ｍｕ 電流・電圧：５００Ａ，４５Ｖ 開先間隔：３５ｍｍ 熱処理：９０００Ｃ／４時間保持炉冷＋６２５４Ｃ／８
時間保持後炉冷継手強度 引張強さ：５１．５ｋ９／Ｍ７７ｌ 衝撃値（ＶＥＯ）：５．１１ｋｇ−ｍ 実施例 ２ 板厚１１１ｍｍの母材（Ａ５ｌ６Ｇ７Ｏ）を使用し下記
の結果を得た。
ワイヤの化学成分：
Ｃ：０．０５５％、Ｍｎ：２．６０％、ＭＯ：０．４４
％．Ｓｉ：０．３８％、Ｎ：０．００５％Ｔ，ＳＯ−３
３．６ 母材の化学成分： Ｃ：０．２４％、Ｍｎ：１．１３％、Ｓｉ：０．２７％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：２本 極間距離：６５ｍ１Ｌ 電流・電圧：５００Ａ，４５ 開先間隔：３５ｍｍ 熱処理：９０『Ｃ／３時間保持後炉冷＋６２５．Ｃ／６
時間保持後炉冷継手強度． 引張強さ：５４．６ｋｇ／Ｍｄ 衝撃値（ＶＥＯ）：４，８ｋｇ−ｍ 実施例 ３ 板厚９０ｍｍの母材（ＳＢ４９Ｎ）を使用し下記の結果
を得た。
％．Ｓｉ：０．３８％、Ｎ：０．００５％Ｔ，ＳＯ−３
３．６ 母材の化学成分： Ｃ：０．２４％、Ｍｎ：１．１３％、Ｓｉ：０．２７％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：２本 極間距離：６５ｍ１Ｌ 電流・電圧：５００Ａ，４５ 開先間隔：３５ｍｍ 熱処理：９０『Ｃ／３時間保持後炉冷＋６２５．Ｃ／６
時間保持後炉冷継手強度． 引張強さ：５４．６ｋｇ／Ｍｄ 衝撃値（ＶＥＯ）：４，８ｋｇ−ｍ 実施例 ３ 板厚９０ｍｍの母材（ＳＢ４９Ｎ）を使用し下記の結果
を得た。
ワイヤの化学成分：
Ｃ：０．０４％、Ｍｎ：２．１２％、ＭＯ：０．２６％
、Ｓｉ：０．３７％、Ｎｉ：１．８８％ＴｌＳＯ−３６
．９ 母材の化学成分： Ｃ：０．２５％、Ｍｎ：０．９２％、Ｓｉ：０．２１％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：１本 電流・電圧：５００Ａ，４５Ｖ 開先間隔：３０ｍｍ 揺動幅：５０ｍ７１Ｌ 熱処理：９０００Ｃ／２時間保持後炉冷＋６２０でＣ／
４時間保持後炉冷継手強度゛ 引張強さ：６０，９ｋ９／ＭＩＬ 衝撃値（ＶＥＯ）：６．１ｋ９−ｍ 実施例 ４ 板厚１００ｍｍの母材（ＳＭ５ＯＡ）を使用し下記の結
果を得た。
、Ｓｉ：０．３７％、Ｎｉ：１．８８％ＴｌＳＯ−３６
．９ 母材の化学成分： Ｃ：０．２５％、Ｍｎ：０．９２％、Ｓｉ：０．２１％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：１本 電流・電圧：５００Ａ，４５Ｖ 開先間隔：３０ｍｍ 揺動幅：５０ｍ７１Ｌ 熱処理：９０００Ｃ／２時間保持後炉冷＋６２０でＣ／
４時間保持後炉冷継手強度゛ 引張強さ：６０，９ｋ９／ＭＩＬ 衝撃値（ＶＥＯ）：６．１ｋ９−ｍ 実施例 ４ 板厚１００ｍｍの母材（ＳＭ５ＯＡ）を使用し下記の結
果を得た。
ワイヤの化学成分：
Ｃ：０．０６％、Ｍｎ：２．１５％、ＭＯ：０．５０％
、Ｓｌ：０．２８％、Ｔｉ：０．０７０％、Ｂ：０．０
０１％ＴｌＳＯ−２８．１母材の化学成分： Ｃ：０．１５％、Ｍｎ：１．３５％、Ｓｉ：０．３５％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：２本 極間距離：６５ｍＴｆＬ 電流・電圧：４５０Ａ，５０ 開先間隔：３５闘 熱処理：９１『Ｃ／１時間保持後炉冷＋６２０℃／４時
間保持後炉冷継手強度． 引張強さ：５２。
、Ｓｌ：０．２８％、Ｔｉ：０．０７０％、Ｂ：０．０
０１％ＴｌＳＯ−２８．１母材の化学成分： Ｃ：０．１５％、Ｍｎ：１．３５％、Ｓｉ：０．３５％
フラツクスの化学成分：実施例１と同じワイヤ径：３．
２ｍｍφ 極数：２本 極間距離：６５ｍＴｆＬ 電流・電圧：４５０Ａ，５０ 開先間隔：３５闘 熱処理：９１『Ｃ／１時間保持後炉冷＋６２０℃／４時
間保持後炉冷継手強度． 引張強さ：５２。
６ｋ９／Ｍ７ｌ
衝撃値：７．７ｋｇ−ｍ
第１，２図はいずれも本発明の結果を示すグラフである
。
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶接後熱処理し次いで徐冷される厚肉鋼板溶接継手
のエレクトロスラグ溶接用ワイヤであつて、Ｃ≦０．１
０％、Ｍｎ：２．００〜３．００％、Ｍｏ：０．１５〜
０．７０％及びＳｉ：０．１０〜０．４０％を必須成分
として含有し、残部は不可避的不純物及び鉄よりなると
共に、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋８．８Ｍｎ＋３．５Ｍｏ≧２
７（但し元素記号は各成分の重量％を示す）なる条件を
満足することを特徴とする、熱処理後５０ｋｇ／ｍｍ＾
２以上の引張強さの溶着金属を与えるエレクトロスラグ
溶接用ワイヤ。 ２ Ｃ≦０．０７％である特許請求の範囲第１項記載の
ワイヤ。 ３ 不可避的不純物としてのＳを０．０３％以下に抑え
てなる特許請求の範囲第１又は２項記載のワイヤ。 ４ 不可避的不純物としてのＮを０．０１％以下に抑え
てなる特許請求の範囲第１、２又は３項記載のワイヤ。 ５ 溶接後熱処理し次いで徐冷される厚肉鋼板溶接継手
のエレクトロスラグ溶接用ワイヤであつて、Ｃ≦０．１
０％、Ｍｎ：２．００〜３．００％、Ｍｏ：０．１５〜
０．７０％及びＳｉ：０．１０〜０．４０％を必須成分
として含有し、且つＢ≦０．０１５％、Ｔｉ≦０．１０
％、Ａｌ≦０．２５％、Ｖ≦０．０５％、Ｃｒ≦０．３
０％、Ｎｉ≦６．０％の１種以上を含有し、残部は不可
避的不純物及び鉄よりなると共に、７０Ｃ＋１４Ｓｉ＋
８．８Ｍｎ＋３．５Ｍｏ＋１．８Ｃｒ＋５．３Ｎｉ＋２
６．３Ｖ≧２７（但し元素記号は各成分の重量％を示す
）なる条件を満足することを特徴とする。 熱処理後５０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の引張強さの溶着金属
を与えるエレクトロスラグ溶接用ワイヤ。６ Ｃ≦０．
０７％である特許請求の範囲第５項記載のワイヤ。 ７ 不可避的不純物としてのＳを０．０３％以下に抑え
てなる特許請求の範囲第５又は６項記載のワイヤ。 ８ 不可避的不純物としてのＮを０．０１％以下に抑え
てなる特許請求の範囲第５、６又は７項記載のワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052077A JPS599273B2 (ja) | 1977-02-26 | 1977-02-26 | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052077A JPS599273B2 (ja) | 1977-02-26 | 1977-02-26 | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53106356A JPS53106356A (en) | 1978-09-16 |
| JPS599273B2 true JPS599273B2 (ja) | 1984-03-01 |
Family
ID=12029427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2052077A Expired JPS599273B2 (ja) | 1977-02-26 | 1977-02-26 | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599273B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62289762A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-16 | Tosoh Corp | 生化学反応測定装置 |
| CN112247399A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-01-22 | 天津大桥焊丝有限公司 | 一种700MPa级免退火拉拔高强钢气保护实心焊丝 |
-
1977
- 1977-02-26 JP JP2052077A patent/JPS599273B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53106356A (en) | 1978-09-16 |
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