JPS5997576A - 高アルミナ質キヤスタブル耐火物 - Google Patents
高アルミナ質キヤスタブル耐火物Info
- Publication number
- JPS5997576A JPS5997576A JP57205399A JP20539982A JPS5997576A JP S5997576 A JPS5997576 A JP S5997576A JP 57205399 A JP57205399 A JP 57205399A JP 20539982 A JP20539982 A JP 20539982A JP S5997576 A JPS5997576 A JP S5997576A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- raw material
- particle size
- component
- high alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は溶融金属容器特に溶鋼取鍋の内張り用に適し
た高アルミナ質のキャスタブル耐火物に関する。
た高アルミナ質のキャスタブル耐火物に関する。
最近、取鍋などの溶融金属容器の耐火物内張シは、機械
化による省力施工、施工期間の短縮１部分補修の容易性
等合理化の観点からキスタプル耐火物による流し込み施
工が普及してきた。また材質的には高アルミナ質耐火物
が高耐火性で各種スラグに対する抵抗性も大であること
から使用されているが、その欠点である熱的スポーリン
グ（温度の変化に原因する剥落現象）および構造的スポ
ーリング（組織構造の変化に原因する剥落現象）による
損傷が、取鍋等の内張りに使用した場合はげしく現れる
ために、アルミナ含有量８５重量％（以下配合および成
分チはすべて重量％を示す）以上の材質を使用すること
は困難な現状である。
化による省力施工、施工期間の短縮１部分補修の容易性
等合理化の観点からキスタプル耐火物による流し込み施
工が普及してきた。また材質的には高アルミナ質耐火物
が高耐火性で各種スラグに対する抵抗性も大であること
から使用されているが、その欠点である熱的スポーリン
グ（温度の変化に原因する剥落現象）および構造的スポ
ーリング（組織構造の変化に原因する剥落現象）による
損傷が、取鍋等の内張りに使用した場合はげしく現れる
ために、アルミナ含有量８５重量％（以下配合および成
分チはすべて重量％を示す）以上の材質を使用すること
は困難な現状である。
この発明は高アルミナ質キャスタブルで、アルミナ含有
量が８５チ以上たとえば９０％以上であっても取鍋等に
使用した場合、耐スポーリング性が高くかつ高耐蝕性を
有する耐火物を得ることを目的とし、耐火物におけるマ
トリックスを構成する微粉部分（以下「結合部」という
）の粒度およびその組成に着目して発明されたものであ
る。
量が８５チ以上たとえば９０％以上であっても取鍋等に
使用した場合、耐スポーリング性が高くかつ高耐蝕性を
有する耐火物を得ることを目的とし、耐火物におけるマ
トリックスを構成する微粉部分（以下「結合部」という
）の粒度およびその組成に着目して発明されたものであ
る。
即ちこの発明の特徴は、耐火物の結合部に粒子径が１０
μｍ以下であるシリカの超微粉を配合し、かつこの添加
量を全配合原料体の１〜１０チとし、骨材は粒度調整し
たアルミナ原料で、配合原料全体としてアルミナ（Ａｌ
ｅ Ｏｓ ）成分８５〜９８％を含む溶融金属容器内張
り用高アルミナ質キャスタブル耐火物である。
μｍ以下であるシリカの超微粉を配合し、かつこの添加
量を全配合原料体の１〜１０チとし、骨材は粒度調整し
たアルミナ原料で、配合原料全体としてアルミナ（Ａｌ
ｅ Ｏｓ ）成分８５〜９８％を含む溶融金属容器内張
り用高アルミナ質キャスタブル耐火物である。
周知のように耐火物の配合原料はその成形時もしくは配
合物充填時に最密状態となるように連続粒度分布をとっ
ており、たとえば粗粒（１間以上）、中間粒（１〜０．
２調）、微粉（０，２調以下）の如く区分して各々につ
いて原料種別と混合割合を定めるいわゆる粒度調整がさ
れており、組織的には骨材と称する粒子部分とこの骨材
部分を結合するマトリックス叩ち結合部と称する微粉部
分とからなシ、後者の微粉部分は通常全体の８〜１５Ｌ
１６である。なおこのほかキャスタブル耐火物には若干
の結合材、解膠剤、凝固剤、硬化剤、および乾燥促進剤
等が添加されることがある。
合物充填時に最密状態となるように連続粒度分布をとっ
ており、たとえば粗粒（１間以上）、中間粒（１〜０．
２調）、微粉（０，２調以下）の如く区分して各々につ
いて原料種別と混合割合を定めるいわゆる粒度調整がさ
れており、組織的には骨材と称する粒子部分とこの骨材
部分を結合するマトリックス叩ち結合部と称する微粉部
分とからなシ、後者の微粉部分は通常全体の８〜１５Ｌ
１６である。なおこのほかキャスタブル耐火物には若干
の結合材、解膠剤、凝固剤、硬化剤、および乾燥促進剤
等が添加されることがある。
結合部は高熱によって反応もしくは変化して各種の液相
を生成し耐火物全体の結合機能を発現するものであるか
ら、この機能発揮に適合した微粉状態でなければならな
い。換言すれば結合部の組成と微粉状態が適応している
時に結合部として最も機能するものであシ、この発明に
おいて結合部に超微粉のシリカを使用する場合はシリカ
の粒度は１０ ｐｍ以下の時においてマトリックスとし
て最も反応が効果的に働くという知見を得た。従って結
合部における他の配合物も同様に１０μｍ以下とするの
が望ましい。
を生成し耐火物全体の結合機能を発現するものであるか
ら、この機能発揮に適合した微粉状態でなければならな
い。換言すれば結合部の組成と微粉状態が適応している
時に結合部として最も機能するものであシ、この発明に
おいて結合部に超微粉のシリカを使用する場合はシリカ
の粒度は１０ ｐｍ以下の時においてマトリックスとし
て最も反応が効果的に働くという知見を得た。従って結
合部における他の配合物も同様に１０μｍ以下とするの
が望ましい。
次に、高アルミナ・實キャスタブル耐火物の配合におい
て、骨材として電融アルミナ原料（、Ａｔ２０ｓ９９．
５％）の粒度調整したもの９０部に、結合部として電融
アルミナ、気相法シリカ、ハイアルミナセメントの各１
０μｍ以下の超微粉を異なった比率で混合したものを合
計１０部添加したこの発明のキャスタブル配合８種類に
ついて試験した結果を説明する。
て、骨材として電融アルミナ原料（、Ａｔ２０ｓ９９．
５％）の粒度調整したもの９０部に、結合部として電融
アルミナ、気相法シリカ、ハイアルミナセメントの各１
０μｍ以下の超微粉を異なった比率で混合したものを合
計１０部添加したこの発明のキャスタブル配合８種類に
ついて試験した結果を説明する。
第１表は前記した配合物Ａ−ＨをＶブレ／ダーで充分混
合し、さらに成形水分を添加］７て約６分間モルタルミ
キサーで混練し、４０ｘ４Ｄｘ１６０門の型枠に振動成
形し、室温で２４時間養生後、１１０℃で２４時間乾燥
したものについて、それぞれの物性値の測定および回転
ドラム法による侵食試験を行い溶損率およびスラグ浸潤
量を測定した結果を示す。なお試験サンプルの結合部に
おける５ｉ０２成分は、配合全体の１．４〜９．５係の
範囲である・ さらに結合部内のＳｉｎ、成分が微量である従来品の旨
アルミナノｕキャスタブルおよび５ｉ０２成分を１０％
以上に調整した比較品について同様にサンプル調製、試
験した結果を第１表右側に併記した。
合し、さらに成形水分を添加］７て約６分間モルタルミ
キサーで混練し、４０ｘ４Ｄｘ１６０門の型枠に振動成
形し、室温で２４時間養生後、１１０℃で２４時間乾燥
したものについて、それぞれの物性値の測定および回転
ドラム法による侵食試験を行い溶損率およびスラグ浸潤
量を測定した結果を示す。なお試験サンプルの結合部に
おける５ｉ０２成分は、配合全体の１．４〜９．５係の
範囲である・ さらに結合部内のＳｉｎ、成分が微量である従来品の旨
アルミナノｕキャスタブルおよび５ｉ０２成分を１０％
以上に調整した比較品について同様にサンプル調製、試
験した結果を第１表右側に併記した。
さらに第１表の試験結果のうち侵食試験（溶損率および
スラグ浸潤量）をグラフ化して第１図に示す。
スラグ浸潤量）をグラフ化して第１図に示す。
第１図から明らかなようにＡ−Ｈの試鹸品において溶損
率が２０チ以下のものは結合部中の５ｉ０２成分の含有
率は１〜１０％であり、特に５ｉ０２成分ている。また
スラグ浸潤量において８ｉ０２成分が１〜１０％の場合
は何れも８．２％以下であり、特にＳｉｑ成分が４〜９
チの場合はスラグ浸潤量は２チ以下に低下することがわ
かる。
率が２０チ以下のものは結合部中の５ｉ０２成分の含有
率は１〜１０％であり、特に５ｉ０２成分ている。また
スラグ浸潤量において８ｉ０２成分が１〜１０％の場合
は何れも８．２％以下であり、特にＳｉｑ成分が４〜９
チの場合はスラグ浸潤量は２チ以下に低下することがわ
かる。
これに反して従来品は溶損率が低く即ちスラグに対する
耐蝕性は高いがスラグ浸潤量が１４．０調と極めて大き
いので、実炉使用において受熱面でスラグや融剤を多く
吸収するため内部と異なった組織構造、成分、鉱物相が
できることにより、この変質層と未変質層間に起る応力
発生が原因で使用面に平行な亀裂が発生即ち構造的スポ
ーリングが発生する。。
耐蝕性は高いがスラグ浸潤量が１４．０調と極めて大き
いので、実炉使用において受熱面でスラグや融剤を多く
吸収するため内部と異なった組織構造、成分、鉱物相が
できることにより、この変質層と未変質層間に起る応力
発生が原因で使用面に平行な亀裂が発生即ち構造的スポ
ーリングが発生する。。
まだ５ｉ０２成分１１％の比較品はスラグ浸潤量は比較
的少いが溶損率が６０．５％と極めて高いため実炉使用
において早期に侵蝕を受ける。
的少いが溶損率が６０．５％と極めて高いため実炉使用
において早期に侵蝕を受ける。
以上の試験結果で、結合部中に５ｉ０２超微粉を配合全
体に対して１〜１０％望ましくは４〜９％含有せしめる
ことによって耐スポーリング性および耐浸触性に優れた
高アルミナ質キャスタブルが得られることか判明した。
体に対して１〜１０％望ましくは４〜９％含有せしめる
ことによって耐スポーリング性および耐浸触性に優れた
高アルミナ質キャスタブルが得られることか判明した。
またこの発明品は従来品および比較品に比べて気孔率が
低く嵩比重が大きい緻密組織となるのでこの点において
もスラグの浸潤と溶損量を少くするのである。さらに曲
げ強さおよび圧縮強さにおいても従来品に比べて著しく
高くなることが判明した。
低く嵩比重が大きい緻密組織となるのでこの点において
もスラグの浸潤と溶損量を少くするのである。さらに曲
げ強さおよび圧縮強さにおいても従来品に比べて著しく
高くなることが判明した。
結合部に１０ ｐｍ以下のＳｉｎ、を使用した場合、高
温度域即ち使用時における耐火物組織の変化およびその
作用については次の様に考えられる。即ち超微粉の５ｉ
ｎ２（気相法シリカは１０μｍ以下１００％内１μｍ以
下７０％）は高温度によって粘性の高い融液や５ｉＯｚ
ガラスが形成するためスラグ等の外来成分の浸透を防止
すると同時にこの５ｔＯ２ガラスは比較的耐スポーリン
グ性を有する性状のものである。また結合部でアルミブ
ーの害１１合７５ヨ増加するに従いムライトもしくはコ
ランタ゛ムカ；晶出し、それぞれの割合、の共融物が形
成され耐蝕性および耐スポール性の向上に寄与する。反
対に・ンリカ微粉が１０％を越すと比較的融点のイＬ（
いガラス相の生成が増加し過ぎて溶損率が高くなるもの
と思われる。
温度域即ち使用時における耐火物組織の変化およびその
作用については次の様に考えられる。即ち超微粉の５ｉ
ｎ２（気相法シリカは１０μｍ以下１００％内１μｍ以
下７０％）は高温度によって粘性の高い融液や５ｉＯｚ
ガラスが形成するためスラグ等の外来成分の浸透を防止
すると同時にこの５ｔＯ２ガラスは比較的耐スポーリン
グ性を有する性状のものである。また結合部でアルミブ
ーの害１１合７５ヨ増加するに従いムライトもしくはコ
ランタ゛ムカ；晶出し、それぞれの割合、の共融物が形
成され耐蝕性および耐スポール性の向上に寄与する。反
対に・ンリカ微粉が１０％を越すと比較的融点のイＬ（
いガラス相の生成が増加し過ぎて溶損率が高くなるもの
と思われる。
また結合部にアルミナセメントを添カロした場合はＣａ
Ｏ成分が存在して来るが通常は微量であり、（前記試験
の場合全体配合にアルミラーセメントを２％添加しＣい
Ｚｌが、内ＣａＯ成分２０チで結合部中のＣａＯ成分１
１ ′＞体の０．４％となる）この場合公知のＡ７２０
３− Ｃａｆｌ −５ｉ０２ 三成分状態図において
ムライトの結晶相が晶出するのはＳ １０２割合６５〜
９０係である。従って配合の結合部の割合力；１０係の
場合、５ｉｎ１成分の全体に対する害Ｕ合は６．５〜９
．０％が理論上好ましい範囲となる７５−１粒径１μｍ
以下が過半である超微粉では１チまでは有効域と考えら
れ、まだ粒子構成が１０μｍの近く番で多く分布する場
合は１０％までが必要域と考えられるので前記第１表の
試験結果とほぼ一致する。
Ｏ成分が存在して来るが通常は微量であり、（前記試験
の場合全体配合にアルミラーセメントを２％添加しＣい
Ｚｌが、内ＣａＯ成分２０チで結合部中のＣａＯ成分１
１ ′＞体の０．４％となる）この場合公知のＡ７２０
３− Ｃａｆｌ −５ｉ０２ 三成分状態図において
ムライトの結晶相が晶出するのはＳ １０２割合６５〜
９０係である。従って配合の結合部の割合力；１０係の
場合、５ｉｎ１成分の全体に対する害Ｕ合は６．５〜９
．０％が理論上好ましい範囲となる７５−１粒径１μｍ
以下が過半である超微粉では１チまでは有効域と考えら
れ、まだ粒子構成が１０μｍの近く番で多く分布する場
合は１０％までが必要域と考えられるので前記第１表の
試験結果とほぼ一致する。
以上説明したようにこの発明の高アルミナ質キャスタブ
ルは結合部（マトリックスを構成する音昏分）に粒子％
、 １０ ｐｍ以下の７１ツカ超微粉を自己合原石全体
に対して１〜１０チ含むものであって、結合部の添加原
料であるアルミナ微粉、アルミナ−シリカ系微粉、アル
ミナセメント微粉、シリカ微粉、其他微粉等の混合割合
を１ｎ１］限するものではなく、また上記の各添加微粉
の品種および化学成分は任意であり、さらに全体配合に
おける結合部の割合および骨材アルミナ原料に含まれる
Ｓｉｎ、成分を制約するものではない。
ルは結合部（マトリックスを構成する音昏分）に粒子％
、 １０ ｐｍ以下の７１ツカ超微粉を自己合原石全体
に対して１〜１０チ含むものであって、結合部の添加原
料であるアルミナ微粉、アルミナ−シリカ系微粉、アル
ミナセメント微粉、シリカ微粉、其他微粉等の混合割合
を１ｎ１］限するものではなく、また上記の各添加微粉
の品種および化学成分は任意であり、さらに全体配合に
おける結合部の割合および骨材アルミナ原料に含まれる
Ｓｉｎ、成分を制約するものではない。
さらに骨材であるアルミナ質原料はＡ７２０．成分を９
５係以上含有する電融アルミナ、焼結アルミナを使用す
ることが好ましいが、焼ボーキサイトダイアスポア等Ａ
７． Ｏ９を主成分とする原料およびムライト、シリマ
ナイト、アルダルサーイト、カイヤナイト等のＡ４０３
・５ｉ０２系鉱物を一部便用することができる。、まだ
これら骨材原料の粒度調整とその混合割合は原料の鍾類
、耐火物の使用千件等に応じて適宜調節するものである
、 この発明においては配合全体のＡｔ２０．成分が８５チ
以上であっても従来品の如く使用時におけるノボ−リン
グの発生が抑制されるので、高アルミナ質原料の耐火物
としての本来の優れた特性を充分に生かすことができる
。換言すれば５ｉｎ２＋ ＣａＯ＋不可避不純物を２〜
１５係含有させることにょっ−Ｃ，了ルミナ成分として
９８〜８５％の高アルミナ′ｔ′イキャスタブル耐火物
を包含するので、高品質・高アルミナの原料骨材を主体
とする耐火物を製造することができる。
５係以上含有する電融アルミナ、焼結アルミナを使用す
ることが好ましいが、焼ボーキサイトダイアスポア等Ａ
７． Ｏ９を主成分とする原料およびムライト、シリマ
ナイト、アルダルサーイト、カイヤナイト等のＡ４０３
・５ｉ０２系鉱物を一部便用することができる。、まだ
これら骨材原料の粒度調整とその混合割合は原料の鍾類
、耐火物の使用千件等に応じて適宜調節するものである
、 この発明においては配合全体のＡｔ２０．成分が８５チ
以上であっても従来品の如く使用時におけるノボ−リン
グの発生が抑制されるので、高アルミナ質原料の耐火物
としての本来の優れた特性を充分に生かすことができる
。換言すれば５ｉｎ２＋ ＣａＯ＋不可避不純物を２〜
１５係含有させることにょっ−Ｃ，了ルミナ成分として
９８〜８５％の高アルミナ′ｔ′イキャスタブル耐火物
を包含するので、高品質・高アルミナの原料骨材を主体
とする耐火物を製造することができる。
次に第１表に示した従来品、実施例中のＢ、Ｄ。
Ｇ、および比較品について常法によってキャスタブル耐
火物を製造し、福山製鉄所の２５０屯溶鋼取鍋のスラッ
グラインに施工し実炉テストした結果を第２表に示す。
火物を製造し、福山製鉄所の２５０屯溶鋼取鍋のスラッ
グラインに施工し実炉テストした結果を第２表に示す。
第２表 実施例の実炉テスト結果
使用条件：１５〜２０係のアークによる溶ｊ＋１加熱お
よび溶鋼成分調整機能を有 するＬＦ処理（Ｌａｄｌｅ Ｆｕｒｎａｃｅ取鍋精錬の
１方式）、スラグの塩基 度（Ｃａｂ／８１０２ ） ９〜１２、溶鋼温度１６
８０℃というきびしい使用 余件である。
よび溶鋼成分調整機能を有 するＬＦ処理（Ｌａｄｌｅ Ｆｕｒｎａｃｅ取鍋精錬の
１方式）、スラグの塩基 度（Ｃａｂ／８１０２ ） ９〜１２、溶鋼温度１６
８０℃というきびしい使用 余件である。
第２表より明らかなように損傷速度において実施例は従
来品および比較品の１／２以下であり、スラップの浸潤
深さは実施例は従来品の１／２〜１１５に止まっている
。また使用結果において従来品はスポーリングによって
使用面に平行なキレツカ；発生し２０〜３０ｍｍの厚さ
の単位で剥離する現象カニ発生しており、また比較品は
キレンは発生しないものの溶損が激しく短命であった。
来品および比較品の１／２以下であり、スラップの浸潤
深さは実施例は従来品の１／２〜１１５に止まっている
。また使用結果において従来品はスポーリングによって
使用面に平行なキレツカ；発生し２０〜３０ｍｍの厚さ
の単位で剥離する現象カニ発生しており、また比較品は
キレンは発生しないものの溶損が激しく短命であった。
実炉テストの結果この発明のへヤスタプル耐大物は使用
寿命において従来品の１．５倍の長寿命を達成すること
カニできた。
寿命において従来品の１．５倍の長寿命を達成すること
カニできた。
以上説明したようにこの発明は、キャスタブル耐大物に
おいてアルミナ成分が８５％以上であっても、その結合
部に１０ミクロン以下のシ１ツカの超微粉を全体配合の
１〜１０チ望ましくは４〜９チ添加することによって耐
スポーリング性と耐溶損性の両者に優れた高アルミナ質
キャスタブル耐火物を得ることができるので、最近の溶
鋼温度の上昇、スラグの塩基度の上昇、滞留時間の延長
、取鍋内精錬の普及等使用栄件が苛酷となった溶鋼取鍋
其他溶融金属容器の内張耐火物として長寿命を達成する
ことができ、その工業的効果は大きい。
おいてアルミナ成分が８５％以上であっても、その結合
部に１０ミクロン以下のシ１ツカの超微粉を全体配合の
１〜１０チ望ましくは４〜９チ添加することによって耐
スポーリング性と耐溶損性の両者に優れた高アルミナ質
キャスタブル耐火物を得ることができるので、最近の溶
鋼温度の上昇、スラグの塩基度の上昇、滞留時間の延長
、取鍋内精錬の普及等使用栄件が苛酷となった溶鋼取鍋
其他溶融金属容器の内張耐火物として長寿命を達成する
ことができ、その工業的効果は大きい。
第１図は従来品、この発明品および比較品の侵食試験の
結果を示すグラフである。 代理人 弁理士 木 村 三 朗
結果を示すグラフである。 代理人 弁理士 木 村 三 朗
Claims (1)
- 耐火物のマトリックス構成部分に粒子径１０ミクロン以
下のシリカ超微粉を配合原料全体に対して１〜１０重量
％の割合で含有し、骨材が粒度調整したアルミナ質原料
であって、配合原料全体におけるアルミナ成分が８５〜
９８重量％である溶融金属容器内張υ用の高アルミナ質
キャスタブル耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57205399A JPS5997576A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 高アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57205399A JPS5997576A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 高アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5997576A true JPS5997576A (ja) | 1984-06-05 |
Family
ID=16506183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57205399A Pending JPS5997576A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 高アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5997576A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246873A (ja) * | 1986-03-22 | 1987-10-28 | 品川白煉瓦株式会社 | ライニング組成物 |
| JPS63162579A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-06 | 品川白煉瓦株式会社 | 熱硬性不定形耐火物 |
-
1982
- 1982-11-25 JP JP57205399A patent/JPS5997576A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246873A (ja) * | 1986-03-22 | 1987-10-28 | 品川白煉瓦株式会社 | ライニング組成物 |
| JPS63162579A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-06 | 品川白煉瓦株式会社 | 熱硬性不定形耐火物 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2920726B2 (ja) | 流し込み耐火物 | |
| JPS62297264A (ja) | 炭素結合した耐火物 | |
| CA2295083C (en) | Refractory composition for the prevention of alumina clogging | |
| JP2023122433A (ja) | アルミナ－シリカ質キャスタブル耐火物 | |
| JPS5997576A (ja) | 高アルミナ質キヤスタブル耐火物 | |
| JPH026373A (ja) | 流し込み不定形耐火物 | |
| CN108409300A (zh) | 富镁碱性滑板砖及其制备方法 | |
| JPH08175877A (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| JPH02102172A (ja) | 溶銑予備処理容器用不定形耐火物 | |
| JPH08157267A (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JP2002338347A (ja) | ジルコニア・黒鉛質耐火材料とそれを用いた連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPH0319183B2 (ja) | ||
| JPS61101471A (ja) | 塩基性不定形耐火物 | |
| JP6086751B2 (ja) | 耐火モルタル | |
| JP4410459B2 (ja) | 溶鋼取鍋用キャスタブル耐火物 | |
| JP3604301B2 (ja) | 不定形耐火物原料、原料混練物及び不定形耐火物 | |
| JP3783526B2 (ja) | 廃材原料骨材を配合したキャスタブル耐火物の製造方法 | |
| JPH07330450A (ja) | 流し込み耐火物 | |
| JPS5864260A (ja) | 高耐食性連続鋳造用ノズルの製造法 | |
| JPH039066B2 (ja) | ||
| JP3176832B2 (ja) | 溶銑予備処理容器用流し込み耐火物 | |
| JPS60145968A (ja) | 溶融金属容器の内張り目地充填材 | |
| SU1731411A1 (ru) | Состав огнеупорной смеси дл обмазки футеровок прибыльных надставок | |
| JPH03205368A (ja) | アルミナ―スピネル質不定形耐火物 | |
| JPH08183671A (ja) | 不定形耐火物用改質マグネシア微粉末およびマグネシア含有不定形耐火物 |