JPS6010165A - 超音波非線形パラメ−タ分布測定装置 - Google Patents
超音波非線形パラメ−タ分布測定装置Info
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- JPS6010165A JPS6010165A JP58119100A JP11910083A JPS6010165A JP S6010165 A JPS6010165 A JP S6010165A JP 58119100 A JP58119100 A JP 58119100A JP 11910083 A JP11910083 A JP 11910083A JP S6010165 A JPS6010165 A JP S6010165A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（Ａ）発明の技術分野
本発明は、超音波媒体の非線形パラメータ分布測定装置
、特に、生体組織等の超音波媒体の物理特性の空間分布
を測定する方式に係り、音速が音圧に対し、−次近似と
しては一定値であるが、二次近似としては音圧に比例す
るという非線形性を示すのを利用し、この非線形パラメ
ータの空間的分布を媒体の特性値として測定し、更には
必要に応じてその空間的分布の映像化を高速且つ容易に
行うようにした測定装置に関する。
、特に、生体組織等の超音波媒体の物理特性の空間分布
を測定する方式に係り、音速が音圧に対し、−次近似と
しては一定値であるが、二次近似としては音圧に比例す
るという非線形性を示すのを利用し、この非線形パラメ
ータの空間的分布を媒体の特性値として測定し、更には
必要に応じてその空間的分布の映像化を高速且つ容易に
行うようにした測定装置に関する。
（Ｂ’）技術の背景と問題点
本発明が利用する非線形パラメータ映像法の原理は特願
昭５７−１６７０３６に詳述されている。
昭５７−１６７０３６に詳述されている。
そこでは、比較的高周波の測定用連続超音波ビームに直
交する方向から、比較的低周波のボンピング用平面パル
ス波を交差させ、ボンピングパルスによって位相変調さ
れた測定波を位相復調する事によって、測定波ビーム走
査線上の非線形パラン−ターを高速にめていた。しかし
、この方法には以下の様な問題がある。
交する方向から、比較的低周波のボンピング用平面パル
ス波を交差させ、ボンピングパルスによって位相変調さ
れた測定波を位相復調する事によって、測定波ビーム走
査線上の非線形パラン−ターを高速にめていた。しかし
、この方法には以下の様な問題がある。
第１に、平面波を得るためには、開口面が測定範囲に比
べて充分に大きなボンピングパルス用振動子を用いるか
、又は、球面波の一部が平面とみなせる程度にボンピン
グパルス用振動子から充分に離れた位置に被測定物体を
置く、という方法を用いなければならないが、前者の方
法は非実際的な大きさの振動子を必要とし、又、後者の
方法は、機械的に大きな構造を必要とすると共に測定部
位におけるボンピングパルスの音圧が低くなる。
べて充分に大きなボンピングパルス用振動子を用いるか
、又は、球面波の一部が平面とみなせる程度にボンピン
グパルス用振動子から充分に離れた位置に被測定物体を
置く、という方法を用いなければならないが、前者の方
法は非実際的な大きさの振動子を必要とし、又、後者の
方法は、機械的に大きな構造を必要とすると共に測定部
位におけるボンピングパルスの音圧が低くなる。
第２に、ボンピング波は実際上１サイクル程度以上正負
両方向の音圧を示す振動的な波であるので、測定波ビー
ムが広がりを持っている場合、第１図に示す如く、送信
用振動子ｘＡからの測定波ビームＷ正内でボンピングパ
ルスＷｐの正負の部分の効果が相殺され、受信用振動子
ＸＢに１ηられる受信波には小さな位相変調しか生じな
い、という現象が生じる。
両方向の音圧を示す振動的な波であるので、測定波ビー
ムが広がりを持っている場合、第１図に示す如く、送信
用振動子ｘＡからの測定波ビームＷ正内でボンピングパ
ルスＷｐの正負の部分の効果が相殺され、受信用振動子
ＸＢに１ηられる受信波には小さな位相変調しか生じな
い、という現象が生じる。
（Ｃ）発明の目的と構成
本発明はボンピングパルス波を、測定用ビームに直交す
る様に与える代わりに、第２図に示す如く測定用ビーム
と同軸状で且つ進行方向が測定用ビームと逆方向になる
様に与える事により、測定用ビームが常に殆んどあらゆ
る所で同一形状のボンピングパルスを受ける様にして、
機械的に大きな振動子や構造をなくすと共に、測定用ビ
ームが広がっていてもボンピングパルス波が測定用ビー
ムを横切る事がないため、第１図の如き相殺効果をなく
し、ボンピングパルス波による測定波の位相変調度を大
きくして、より容易に位相変調を検出できる様にしたも
のである。
る様に与える代わりに、第２図に示す如く測定用ビーム
と同軸状で且つ進行方向が測定用ビームと逆方向になる
様に与える事により、測定用ビームが常に殆んどあらゆ
る所で同一形状のボンピングパルスを受ける様にして、
機械的に大きな振動子や構造をなくすと共に、測定用ビ
ームが広がっていてもボンピングパルス波が測定用ビー
ムを横切る事がないため、第１図の如き相殺効果をなく
し、ボンピングパルス波による測定波の位相変調度を大
きくして、より容易に位相変調を検出できる様にしたも
のである。
本発明は、進行する測定波上の一つの点に注目した場合
、その点がボンピング波の影響を受ける間に、その点が
存在した領域の非線形パラメータ− （但し場所の関数
）と、ボンピング波の音圧Ｐ（但し時間の、従って場所
の関数）とのたたみ込み積分により定まる位相変調を受
ける事を利用して、受信信号を復調して得た位相情報を
デコンボリューションする事により□の分布を得ようと
するものである。そしてそのため、本発明は特許請求の
範囲記載の構成をもっことを特徴としている。以下具体
的に説明する。
、その点がボンピング波の影響を受ける間に、その点が
存在した領域の非線形パラメータ− （但し場所の関数
）と、ボンピング波の音圧Ｐ（但し時間の、従って場所
の関数）とのたたみ込み積分により定まる位相変調を受
ける事を利用して、受信信号を復調して得た位相情報を
デコンボリューションする事により□の分布を得ようと
するものである。そしてそのため、本発明は特許請求の
範囲記載の構成をもっことを特徴としている。以下具体
的に説明する。
（Ｄ）発明の実施例
超音波媒体内の音圧がゼロの時の音速をｃｍ。
密度をρ０とすると測定波と対向する方向がらＰなる音
圧が加えられたときの音速Ｃは ここで□は次のように定義されている。
圧が加えられたときの音速Ｃは ここで□は次のように定義されている。
但し、Ｓは等エントロピーである事を示す。従って、ボ
ンピング波の音圧Ｐにより、音速Ｃは、だけ変化する事
になる。
ンピング波の音圧Ｐにより、音速Ｃは、だけ変化する事
になる。
今、第３図に示す様に、送信用超音波振動子ＸＡから測
定用の連続超音波ビームＷ虱を図の２軸方向に被測定媒
体中に送り込み、受信用超音波振動子ＸＢでこのビーム
を受信する。この時、測定°用ビームＶ／７１１と対向
する方向から、別の超音波振動子Ｘｐにより測定用ビー
ムの存在範囲で平面波に近いパルス波Ｗｐをボンピング
波として図示の様に−Ｚ軸方向に送り込む。以下簡単の
ためＷ９とＷｇとは重畳しているとする。また、ＷＴＴ
ＩＯ音圧はＷρの音圧に比べて充分に小さく、式（１）
〜（３）のＰとしてはＷρによるものだけを考慮すれば
良いものとする。
定用の連続超音波ビームＷ虱を図の２軸方向に被測定媒
体中に送り込み、受信用超音波振動子ＸＢでこのビーム
を受信する。この時、測定°用ビームＶ／７１１と対向
する方向から、別の超音波振動子Ｘｐにより測定用ビー
ムの存在範囲で平面波に近いパルス波Ｗｐをボンピング
波として図示の様に−Ｚ軸方向に送り込む。以下簡単の
ためＷ９とＷｇとは重畳しているとする。また、ＷＴＴ
ＩＯ音圧はＷρの音圧に比べて充分に小さく、式（１）
〜（３）のＰとしてはＷρによるものだけを考慮すれば
良いものとする。
ボンピング波Ｗｐが測定用ビームＷＴｒＬ上に存在して
いる間には、測定用ビームＷ亀の各Ｚにおける波形は、
式（３）により、場所により異なる音速変を受ける事に
なり、従って場所（ｚｌにより異った△Ｃ（Ｚｌに比例
する位相変化を受ける事になる。従って、受信振動子Ｘ
θからの受信信号の位相情報長び予め測定しておいたＰ
を用いて逆に□（Ｚｌを推定する事ができる。
いる間には、測定用ビームＷ亀の各Ｚにおける波形は、
式（３）により、場所により異なる音速変を受ける事に
なり、従って場所（ｚｌにより異った△Ｃ（Ｚｌに比例
する位相変化を受ける事になる。従って、受信振動子Ｘ
θからの受信信号の位相情報長び予め測定しておいたＰ
を用いて逆に□（Ｚｌを推定する事ができる。
以下では□（Ｚ）の推定法を詳述する。
第４図は、測定用ビームＷａｎが進行するにつれて、ボ
ンピング波ｗｐからどの様な音圧を受けるかという事を
模式的に示したものである。
ンピング波ｗｐからどの様な音圧を受けるかという事を
模式的に示したものである。
ボンピング波の音圧をＰ （ｔ、ｚ） とする。今、ボ
ンピング波Ｐ （ｔ、ｚ）が、第４図（イ）〜（ニ）の
如く、ｚ軸の負方向に進行する波とすると、第４図から
判る様にＰ（ｔ＋Δｔ、ｚ） ＝ｐ （ｔ。
ンピング波Ｐ （ｔ、ｚ）が、第４図（イ）〜（ニ）の
如く、ｚ軸の負方向に進行する波とすると、第４図から
判る様にＰ（ｔ＋Δｔ、ｚ） ＝ｐ （ｔ。
２＋Δｚ）＝Ｐ （ｔ、ｚ＋Ｃ□△ｔ）ｐ（ｔ＋へｔ、
ｚ） ＝Ｐ （ｔ、ｚ＋Δ２）”＝Ｐ （ｔ、Ｚ＋Ｃｏ
△ｔ） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
５）という関係がある。時刻ｔ＝Ｑで２−２ （＞にあ
って音圧Ｐ （０，ｚ□）を受けていた測定波（第４図
（イ）参照）は、時刻を一△ｔにばＺ＝ＺＯ＋△ｚ ＝
ｚ ｏ ＋ Ｃｃ）△ｔの位置にあり、この時にはＰ
（△ｔ、ｚＯ＋△Ｚ） −Ｐ （０，ｚ（７＋２Δ２
）の音圧を受ける（第４図（ロ）参照）。以下同様にし
て時刻ｔ−２△ｔにおいて第４図（ハ）図示、時刻ｔ＝
３△ｔにおいて第４図（ニ）図示の如き音圧を受ける事
になる。これから判る様に、一般に、１＝０においてｚ
＝ｚｏにあった測定波が、ｚ＝ｚで受ける音速変化は、
ｐ（ｔ＋△ｔ。
ｚ） ＝Ｐ （ｔ、ｚ＋Δ２）”＝Ｐ （ｔ、Ｚ＋Ｃｏ
△ｔ） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
５）という関係がある。時刻ｔ＝Ｑで２−２ （＞にあ
って音圧Ｐ （０，ｚ□）を受けていた測定波（第４図
（イ）参照）は、時刻を一△ｔにばＺ＝ＺＯ＋△ｚ ＝
ｚ ｏ ＋ Ｃｃ）△ｔの位置にあり、この時にはＰ
（△ｔ、ｚＯ＋△Ｚ） −Ｐ （０，ｚ（７＋２Δ２
）の音圧を受ける（第４図（ロ）参照）。以下同様にし
て時刻ｔ−２△ｔにおいて第４図（ハ）図示、時刻ｔ＝
３△ｔにおいて第４図（ニ）図示の如き音圧を受ける事
になる。これから判る様に、一般に、１＝０においてｚ
＝ｚｏにあった測定波が、ｚ＝ｚで受ける音速変化は、
ｐ（ｔ＋△ｔ。
ｚ）＝Ｐ （ｔ、ｚ＋Ｃ□△ｔ）という前述の関係を用
いて、 八Ｃ（ｔ、ｚ） ０ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ （６）
但し、ここで八〇 （Ｚ）の値はｃｏに比べて小さく、
ｔは測定波がＺ＝ＺＱからｚ＝ｚまで移動するのに要す
る時間で で与えられると近似した。
いて、 八Ｃ（ｔ、ｚ） ０ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ （６）
但し、ここで八〇 （Ｚ）の値はｃｏに比べて小さく、
ｔは測定波がＺ＝ＺＱからｚ＝ｚまで移動するのに要す
る時間で で与えられると近似した。
従って、１＝０でｚ＝ｚ□にあった測定波が２＝２で受
ける位相の変化はＫを比例定数として、△ψ（ｚｌ＝Ｋ
・ ｒｚｉｐ （０，２ｚ−ｚｏ）・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（８）となり、この測定波が送信振
動子ＸＡを出てから受信振動子ＸＢに受信されるまでの
間に受ける位相変化の総和は ｄｚ・・・（９） となる。以後Ｐ （０，ｚ）を単にＰ （Ｚ）と書く事
にする。ここで、 ｆ （２ｚ ） ＝ −−（ｚｌ ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（１０）とおき、更に ■ ２ ｚ ＝ｙ、ｄ ｚ ＝ −ｄ ｙ −＝−−（１１
）とおくと、式（９）は ・ｐ（ｙ ｚ□）ｄｙ ・・・・・・（１２）となる。
ける位相の変化はＫを比例定数として、△ψ（ｚｌ＝Ｋ
・ ｒｚｉｐ （０，２ｚ−ｚｏ）・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（８）となり、この測定波が送信振
動子ＸＡを出てから受信振動子ＸＢに受信されるまでの
間に受ける位相変化の総和は ｄｚ・・・（９） となる。以後Ｐ （０，ｚ）を単にＰ （Ｚ）と書く事
にする。ここで、 ｆ （２ｚ ） ＝ −−（ｚｌ ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（１０）とおき、更に ■ ２ ｚ ＝ｙ、ｄ ｚ ＝ −ｄ ｙ −＝−−（１１
）とおくと、式（９）は ・ｐ（ｙ ｚ□）ｄｙ ・・・・・・（１２）となる。
ここで
ｇ （ｚ□ −ｙ） ＝ｐ （ｙ−ｚ□）・・・・・・
・・・（１３）とおくと式（１２）は ％式％） （１４） となる。ここで、式（１４）の「＊」は、いわゆるたた
み込み積分を表す。この式はｆ（Ｓ’１−ｆ（２ｚ）
＝ −（ＺＪに対してｇ （ｙ）なる関数が重み関数と
なってφ（ｚ、０）を与える事を示している。
・・・（１３）とおくと式（１２）は ％式％） （１４） となる。ここで、式（１４）の「＊」は、いわゆるたた
み込み積分を表す。この式はｆ（Ｓ’１−ｆ（２ｚ）
＝ −（ＺＪに対してｇ （ｙ）なる関数が重み関数と
なってφ（ｚ、０）を与える事を示している。
式（１４）をフーリエ変換すれば、
Φ（ω）＝□・Ｆ（ω）・Ｇ（ω）
・・・・・・・・・・・・・・・（１５）となり、これ
から としてｆ （ｙ）をめる事ができ、従って式（１０）か
Ｂ として□（Ｚ）をめる事ができる。
から としてｆ （ｙ）をめる事ができ、従って式（１０）か
Ｂ として□（Ｚ）をめる事ができる。
周波数特性のフィルタに通す事によってＦ（ω）が得ら
れる事を示している。従って、ｆ （ｙ）をめる際には
必ずしも式（１６）の如きフーリエ逆変換であるフィル
タを予め用意しておき、それにφ（Ｚｌを入力する事に
よりｆ（ｙｌ＝ｆ（２２）が出力として得られる。また
Ｇ（Ｗｌは式（１３）を用いてｐ （ｙｌ ＝１）（２
ｚ）からめておく事ができる。この様に□（２）の空間
分布像を得ることもできる。
れる事を示している。従って、ｆ （ｙ）をめる際には
必ずしも式（１６）の如きフーリエ逆変換であるフィル
タを予め用意しておき、それにφ（Ｚｌを入力する事に
よりｆ（ｙｌ＝ｆ（２２）が出力として得られる。また
Ｇ（Ｗｌは式（１３）を用いてｐ （ｙｌ ＝１）（２
ｚ）からめておく事ができる。この様に□（２）の空間
分布像を得ることもできる。
以上、理論的な説明を行なったが、次に本発明の一実施
例について、第５図を用いて説明する。
例について、第５図を用いて説明する。
第５図において、１はボンピング波の送信のタイミング
を発生するタイミング制御部、２は測定用連続波のため
の発振器、３は発振器出力を受け振動子を駆動するため
のバライパ、４は測定波送信用の振動子Ｘ、５は被測定
超音波媒体Ｔ、６は測定波受信用の振動子Ｘ、７は受信
増幅器。
を発生するタイミング制御部、２は測定用連続波のため
の発振器、３は発振器出力を受け振動子を駆動するため
のバライパ、４は測定波送信用の振動子Ｘ、５は被測定
超音波媒体Ｔ、６は測定波受信用の振動子Ｘ、７は受信
増幅器。
１
８は位相検出器、９は式（１６）の□・□Ｋ Ｇ（ω）
で定義されるフィルタでその出力は式（１７）のｆ Ｃ
ｙ） ＋１０はボンピング徴用のドライバ、１１はボン
ピング波発生用の振動子Ｘ であり、第５図においては
、見取図および断面図を第５図（Ｂ）および（Ｃ）に示
す如き、受信用振動子Ｘ の周囲をリング状に囲むもの
である場合を示しである。第５図（Ａ）において、ボン
ピング波用振動子Ｘ から出される超音波パルスビーム
の有効範囲を破線で示しであるが、斜線を施した領域が
、測定波に位相変調を引き起こす領域となる。２ は被
測定区間つまり測定波に位相変調の生じる区間の距離、
２ は被測定区間とＸ との距離である。被−Ｉ１１１
区間と、ポンピング徴用振動子Ｘ との距離は、ｚｌと
若干異るが以下の説明では便宜上ｚ１に等しいものとす
る。第６図には第５図の主要部の時間波形を示しており
、第６図には第５図と同じ信号名称を記しである。ボン
ピング波を送信してからボンピング波が測定波の位置に
到達するまでのを受けた測定波が初めて振動子Ｘ８に到
達するの）とすると、受信増幅器７の出力ＶＲは、第６
図に示す様にボンピング波の送信から時間ｔ１ の後に
位相変調を受け始め、ボンピング波による位相変調を受
けた測定波が被測定区間を通過してしまし続ける。位相
検出器８は、発振器２の出力とＶＲとの位相を比較し、
ＶＲの位相を時間の関数φｉｔ）として、従って座標２
の関数として出力する。この出力が、フィルタ９に入力
され、非線形パラメ座標２の関数として得られる。
ｙ） ＋１０はボンピング徴用のドライバ、１１はボン
ピング波発生用の振動子Ｘ であり、第５図においては
、見取図および断面図を第５図（Ｂ）および（Ｃ）に示
す如き、受信用振動子Ｘ の周囲をリング状に囲むもの
である場合を示しである。第５図（Ａ）において、ボン
ピング波用振動子Ｘ から出される超音波パルスビーム
の有効範囲を破線で示しであるが、斜線を施した領域が
、測定波に位相変調を引き起こす領域となる。２ は被
測定区間つまり測定波に位相変調の生じる区間の距離、
２ は被測定区間とＸ との距離である。被−Ｉ１１１
区間と、ポンピング徴用振動子Ｘ との距離は、ｚｌと
若干異るが以下の説明では便宜上ｚ１に等しいものとす
る。第６図には第５図の主要部の時間波形を示しており
、第６図には第５図と同じ信号名称を記しである。ボン
ピング波を送信してからボンピング波が測定波の位置に
到達するまでのを受けた測定波が初めて振動子Ｘ８に到
達するの）とすると、受信増幅器７の出力ＶＲは、第６
図に示す様にボンピング波の送信から時間ｔ１ の後に
位相変調を受け始め、ボンピング波による位相変調を受
けた測定波が被測定区間を通過してしまし続ける。位相
検出器８は、発振器２の出力とＶＲとの位相を比較し、
ＶＲの位相を時間の関数φｉｔ）として、従って座標２
の関数として出力する。この出力が、フィルタ９に入力
され、非線形パラメ座標２の関数として得られる。
以上の如＜１．本発明によれば、超音波媒体の非線形パ
ラメータの空間分布＝（２１を、従来の様にフーリエ変
換の様の操作を伴う事なく、簡単な構成で高速に得る事
ができ、しかも、特別５７−１６７０３６に記載の如き
直交型ボンピング波を用いる時の様な大きな振動子、大
きな機械的構造を必要としなくて済む。
ラメータの空間分布＝（２１を、従来の様にフーリエ変
換の様の操作を伴う事なく、簡単な構成で高速に得る事
ができ、しかも、特別５７−１６７０３６に記載の如き
直交型ボンピング波を用いる時の様な大きな振動子、大
きな機械的構造を必要としなくて済む。
以上の説明においては、ボンピング波の音圧波形は伝搬
によって変化しない、つまり式（５）が成立すると仮定
していたため、式（１３）で定義される関数ｇ ｌｚ）
から得られるフィルタ特性−に 波の測定波ビーム上の音圧波形は余り大きくは変化しな
いので、フィルタ特性が固定のままでも非線形パラメー
タ□を十分良い精度でめる事Ａ ができるが、もし音圧波形が場所により大きく異る場合
はその補正が必要となる。この補正は特許請求の範囲第
８項に示す如く、以下の様にして行う事ができる。
によって変化しない、つまり式（５）が成立すると仮定
していたため、式（１３）で定義される関数ｇ ｌｚ）
から得られるフィルタ特性−に 波の測定波ビーム上の音圧波形は余り大きくは変化しな
いので、フィルタ特性が固定のままでも非線形パラメー
タ□を十分良い精度でめる事Ａ ができるが、もし音圧波形が場所により大きく異る場合
はその補正が必要となる。この補正は特許請求の範囲第
８項に示す如く、以下の様にして行う事ができる。
先ず、ポンピング波の音圧分布を時間を及び座標の関数
Ｐ （ｔ、ｚ）として測定波ビームの線上で予め測定し
ておく。このＰ （ｔ、ｚ）から、ｔ＝０で２ ＝２０
にあった測定波が、測定波ビーム線上で受ける音圧変化
をＺＱをパラメータとして２の関数ｑ ｚ ｏ （Ｚ）
としてめておく事ができる。
Ｐ （ｔ、ｚ）として測定波ビームの線上で予め測定し
ておく。このＰ （ｔ、ｚ）から、ｔ＝０で２ ＝２０
にあった測定波が、測定波ビーム線上で受ける音圧変化
をＺＱをパラメータとして２の関数ｑ ｚ ｏ （Ｚ）
としてめておく事ができる。
このｑＺ ｏ （Ｚｌが式（８）のＰ （０，２ｚ−Ｚ
Ｏ）に相当するものとなる。これを用いて、１＝０でｚ
＝ｚｏにあった測定波に対する重み関数（式（１３）の
ｇ （Ｚに１−ｙ）に相当する）を変化しない音圧波形
の場合と同様にしてめておく事ができる。従って、この
重み関数の逆特性をもつフィルタを変化しない音圧波形
の場合と同様に予め用意しておく事ができ、従って−（
ｚｏ）を得る事ができる。但し、変化しない音圧波形の
場合と異なり、測定波の注目している部分が１＝０で２
軸上のどの部分にあるかによって、つまりＺＱの値によ
って１．その注目している部分が２軸上で受ける音圧分
布が異ってくる。従って、式（１３）のｇ（ｚｏ−ｙ）
に相当する重み関数も、更には式（１４）の□に対応す
る。フィルタも、２０Ｇ（ω） をパラメータとして異なったものとなる。つまり、この
フィルタは、どの２座標の□（Ｚ）をめるのかという事
により変化するものとなるが、ｚＯの各値に対して注目
している測定波が２軸上で受ける音圧をめる事ができる
ので、これから各２゜の値に対するフィルタ特性を予め
計算しておく事ができる。第５図における位相検出器８
の出力を時間的に見るとこれは、逐次異なる２゜に対応
する位相変化が出力されているから、この出力に対し、
各Ｚ□に対する上述のフィルタを順次作用させれば、変
化しないボンピング波の時と同様に□（Ｚ）の分布を得
る事ができる。この時、順次異なる特性のフィルタを作
用させる方法としては、例えば、位相検出器出力を一旦
Ａ／Ｄ変換した上でディジタル・フィルタリングを施し
ても良い。
Ｏ）に相当するものとなる。これを用いて、１＝０でｚ
＝ｚｏにあった測定波に対する重み関数（式（１３）の
ｇ （Ｚに１−ｙ）に相当する）を変化しない音圧波形
の場合と同様にしてめておく事ができる。従って、この
重み関数の逆特性をもつフィルタを変化しない音圧波形
の場合と同様に予め用意しておく事ができ、従って−（
ｚｏ）を得る事ができる。但し、変化しない音圧波形の
場合と異なり、測定波の注目している部分が１＝０で２
軸上のどの部分にあるかによって、つまりＺＱの値によ
って１．その注目している部分が２軸上で受ける音圧分
布が異ってくる。従って、式（１３）のｇ（ｚｏ−ｙ）
に相当する重み関数も、更には式（１４）の□に対応す
る。フィルタも、２０Ｇ（ω） をパラメータとして異なったものとなる。つまり、この
フィルタは、どの２座標の□（Ｚ）をめるのかという事
により変化するものとなるが、ｚＯの各値に対して注目
している測定波が２軸上で受ける音圧をめる事ができる
ので、これから各２゜の値に対するフィルタ特性を予め
計算しておく事ができる。第５図における位相検出器８
の出力を時間的に見るとこれは、逐次異なる２゜に対応
する位相変化が出力されているから、この出力に対し、
各Ｚ□に対する上述のフィルタを順次作用させれば、変
化しないボンピング波の時と同様に□（Ｚ）の分布を得
る事ができる。この時、順次異なる特性のフィルタを作
用させる方法としては、例えば、位相検出器出力を一旦
Ａ／Ｄ変換した上でディジタル・フィルタリングを施し
ても良い。
尚、ボンピング波の音圧波形が、ボンピング波の進行（
第３図、第４図の一２方向への）に伴・って、波形歪は
発生しないが振幅だけが順次減衰していく場合には、式
（１２）のＰ（ｙ−ｚＯ）の形状が、歪む事なく振幅の
み小さくなる事になる。
第３図、第４図の一２方向への）に伴・って、波形歪は
発生しないが振幅だけが順次減衰していく場合には、式
（１２）のＰ（ｙ−ｚＯ）の形状が、歪む事なく振幅の
み小さくなる事になる。
この様な場合は、式（１２）において、音圧波形Ｐ（ｙ
−ｚＤ）は変化せず、比例定数にだけが２により変化す
ると考えればよい。特許請求の範囲第９項は、この様な
場合についてのもので、フィルタ特性を変える事なく、
最終出力に対する利得だけを２と共に従って時間ｔと共
に変化させて、ポンピング波音圧の減衰の補償を行う事
ができる。
−ｚＤ）は変化せず、比例定数にだけが２により変化す
ると考えればよい。特許請求の範囲第９項は、この様な
場合についてのもので、フィルタ特性を変える事なく、
最終出力に対する利得だけを２と共に従って時間ｔと共
に変化させて、ポンピング波音圧の減衰の補償を行う事
ができる。
これは適冷の超音波診１１ｉ装置で用いられている。
いわゆるＴＧＣ（Ｔｉｍｅ Ｇａ１ｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ
）増幅器を用いれば容易に実現できる。ＴＧＣ増幅器の
一例を第７図に示す。これは、電界効果トランジスタＱ
１の抵抗をＲｐεＴ とすると、は制御入力電圧によっ
て変化するため、制御入力を時間と共に変化させる事に
より、利得を時間と共に変化させる事ができる。
）増幅器を用いれば容易に実現できる。ＴＧＣ増幅器の
一例を第７図に示す。これは、電界効果トランジスタＱ
１の抵抗をＲｐεＴ とすると、は制御入力電圧によっ
て変化するため、制御入力を時間と共に変化させる事に
より、利得を時間と共に変化させる事ができる。
本発明は更に、特許請求の範囲第１０項に示す如く、測
定した□（Ｚ）分布のＳ／Ｎ比を向上させる手段を提供
している。非線形パラメータと音圧との積による測定波
の位相変化量が小さい時には、本来の位相変化量φ（Ｚ
）に対して回路内その他で発生する雑音を無視できな（
なる。このため、φ（Ｚｌからめた□（Ｚ）にも大きな
雑音が含まれる事になる。この様子を第８図に示す。第
８図（Ａ）図示の無雑音の位相検出器出力φ（Ｚ）に第
８図（Ｂ）図示の雑音Ｎが加わる事により、第８図（Ｃ
）図示の如き信号が実際には出力される。この対策とし
て、同一測定部位をに面測定して第８図（Ｃ）図示の８
１〜Ｓｋの如き雑音の加わった信号を得て、−これらを
同一２座標の点毎に加算すると、各点において信号成分
は振幅でに倍されるが、雑音成分は電力でに倍されるに
過ぎず、もし雑音が不規則雑音であれば各点における雑
音振幅は４７倍されるにとどまる。従ってＳ／Ｎ比は５
倍改善されて第８図（Ｄ）図示の如き出力が得られる事
になる。
定した□（Ｚ）分布のＳ／Ｎ比を向上させる手段を提供
している。非線形パラメータと音圧との積による測定波
の位相変化量が小さい時には、本来の位相変化量φ（Ｚ
）に対して回路内その他で発生する雑音を無視できな（
なる。このため、φ（Ｚｌからめた□（Ｚ）にも大きな
雑音が含まれる事になる。この様子を第８図に示す。第
８図（Ａ）図示の無雑音の位相検出器出力φ（Ｚ）に第
８図（Ｂ）図示の雑音Ｎが加わる事により、第８図（Ｃ
）図示の如き信号が実際には出力される。この対策とし
て、同一測定部位をに面測定して第８図（Ｃ）図示の８
１〜Ｓｋの如き雑音の加わった信号を得て、−これらを
同一２座標の点毎に加算すると、各点において信号成分
は振幅でに倍されるが、雑音成分は電力でに倍されるに
過ぎず、もし雑音が不規則雑音であれば各点における雑
音振幅は４７倍されるにとどまる。従ってＳ／Ｎ比は５
倍改善されて第８図（Ｄ）図示の如き出力が得られる事
になる。
この方法を用いたシステム構成例を第９図に示す。第７
図において、第５図と同一の構成要素には同一の番号を
付しており説明は省略する。第９図において、１３はボ
ンピング波の送信繰り返し周期Ｔだけ信号を遅らせる遅
延回路であり、例えばＣＣＤやＢＢＤ等のアナログ的手
段で実現しても良いし、またＡ／Ｄ変換器とシフトレジ
スタ又はメモリとを用いたディジクル的手段で実現して
良い事は言うまでもない。１２は加算器であり、遅延回
路の種類に応じてアナログ又はディジタルのいずれのタ
イプでも良い。第９図図示の構成の場合、位相検出器８
の出力Ｓｉ が同一の２軸座標の各点毎に加算される事
は明らかであり、いわゆる同期加算によりＳ／Ｎ比の改
善を行なう事ができる。
図において、第５図と同一の構成要素には同一の番号を
付しており説明は省略する。第９図において、１３はボ
ンピング波の送信繰り返し周期Ｔだけ信号を遅らせる遅
延回路であり、例えばＣＣＤやＢＢＤ等のアナログ的手
段で実現しても良いし、またＡ／Ｄ変換器とシフトレジ
スタ又はメモリとを用いたディジクル的手段で実現して
良い事は言うまでもない。１２は加算器であり、遅延回
路の種類に応じてアナログ又はディジタルのいずれのタ
イプでも良い。第９図図示の構成の場合、位相検出器８
の出力Ｓｉ が同一の２軸座標の各点毎に加算される事
は明らかであり、いわゆる同期加算によりＳ／Ｎ比の改
善を行なう事ができる。
本発明においては、更に特許請求の範囲第１１項に示す
如く、□（２）の２次元又は３次元分布を得る事が可能
となる。これまでの説明で明らかな様に、特定の走査線
上の□（Ｚｌの分布を得る事ができるから、送信・受信
振動子及びボンピング波層振動子の対を相対位置を一定
に保ったままでＸまたは／およびｙ方向に移動させ、各
Ｘまたは／およびｙ座標に対応したメモリアドレスに元
または／および３次元分布を得る事ができる。
如く、□（２）の２次元又は３次元分布を得る事が可能
となる。これまでの説明で明らかな様に、特定の走査線
上の□（Ｚｌの分布を得る事ができるから、送信・受信
振動子及びボンピング波層振動子の対を相対位置を一定
に保ったままでＸまたは／およびｙ方向に移動させ、各
Ｘまたは／およびｙ座標に対応したメモリアドレスに元
または／および３次元分布を得る事ができる。
第１Ｏ図はその構成例で、第９図と同じ構成要素には同
一番号を付しており、説明は省略する。
一番号を付しており、説明は省略する。
第１０図において、駆動部Ｉ４は例えばステッピングモ
ータによって振動子４．６．１１の対を移動させる部分
であり、タイミング制御部１からの制御パルスに応じて
振動子の対の移動を行なう。
ータによって振動子４．６．１１の対を移動させる部分
であり、タイミング制御部１からの制御パルスに応じて
振動子の対の移動を行なう。
位置検出部１５は例えばステッピングモータの軸に取り
付けられたロータリ・エンコーダ等により振動子４，６
．１１の対の位置を検出する部分である。メモリ制御部
１６は、タイミング制御部、１からのボンピング波送信
同期信号やクロック等を受けて位置検出部１５からの出
力に対応したメモリアドレスを発生する。メモリー７は
、メモリ制御部１６からの書込／読出等の制御信号及び
アドレスに従って、フィルタ９の出力である□（Ｚ）を
Ａ／Ｄ変換した後、記憶する。表示部１８は記憶された
□（Ｚｌの分布をメモリから読み出して表示する。
付けられたロータリ・エンコーダ等により振動子４，６
．１１の対の位置を検出する部分である。メモリ制御部
１６は、タイミング制御部、１からのボンピング波送信
同期信号やクロック等を受けて位置検出部１５からの出
力に対応したメモリアドレスを発生する。メモリー７は
、メモリ制御部１６からの書込／読出等の制御信号及び
アドレスに従って、フィルタ９の出力である□（Ｚ）を
Ａ／Ｄ変換した後、記憶する。表示部１８は記憶された
□（Ｚｌの分布をメモリから読み出して表示する。
以上の如くすれば□（Ｚ）の分布の２次元又は３次元分
布を得る事ができる事は明らかである。
布を得る事ができる事は明らかである。
尚、第１０図において、振動子４，６．１１の対の移動
は機械的に行うものとしたが、振動子の対としていわゆ
る電子スキャン・プローブの対を用いる事により、機械
的走査を行なわなくても□（２）の２次元分布が得られ
る様になる事は言うまでもない。又、第１０図において
、メモリー７を用いず、表示管の残光特性を用いて−（
ＺＩの２次元分布像を得ても良い事はいうまでもない。
は機械的に行うものとしたが、振動子の対としていわゆ
る電子スキャン・プローブの対を用いる事により、機械
的走査を行なわなくても□（２）の２次元分布が得られ
る様になる事は言うまでもない。又、第１０図において
、メモリー７を用いず、表示管の残光特性を用いて−（
ＺＩの２次元分布像を得ても良い事はいうまでもない。
以上の説明では、受信振動子及びボンピング波層振動子
は第５図（Ｂ）（Ｃ）に示す如きものとしていたが、こ
れとは異る形状のものであっても良い事は言うまでもな
く、特許請求の範囲第３項ないし第７項は、振動子の構
成に関するものである。特許請求の範囲第３項に示す如
く、受信用振動子及びボンピング波層振動子は、第１１
図（Ａ）の如きアニユラ状であっても良い。振動子片の
役割は、例えば第１１図（Ａ）ＸＩを受信用として用い
、Ｘ２〜Ｘ４をポンピング波相として用いると良い。ア
ニユラ状の振動子を用いる事により、超音波ビームの収
束を自由に制御する事ができ、ボンピングパルス音圧波
形が場所によって大きく狂う事のない様にする事もでき
る。尚、振動子の形状は円状に限る事はな（、第１１図
（Ｂ）の如きものでも良い事は言うまでもない。更には
同図（Ｃ）に示す如く、半円状の受信用振動子及び゛ボ
ンピング用振動子を隣接して配置したものでも良いし、
同図（Ｄ）の如く、矩形振動子を隣接して配置したもの
でも良い事も言うまでもない。尚、第１１図（Ｄ）の場
合、例えばＸ２を受信用に、ＸｌおよびＸ３をボンピン
グ波層に用いれば良い。
は第５図（Ｂ）（Ｃ）に示す如きものとしていたが、こ
れとは異る形状のものであっても良い事は言うまでもな
く、特許請求の範囲第３項ないし第７項は、振動子の構
成に関するものである。特許請求の範囲第３項に示す如
く、受信用振動子及びボンピング波層振動子は、第１１
図（Ａ）の如きアニユラ状であっても良い。振動子片の
役割は、例えば第１１図（Ａ）ＸＩを受信用として用い
、Ｘ２〜Ｘ４をポンピング波相として用いると良い。ア
ニユラ状の振動子を用いる事により、超音波ビームの収
束を自由に制御する事ができ、ボンピングパルス音圧波
形が場所によって大きく狂う事のない様にする事もでき
る。尚、振動子の形状は円状に限る事はな（、第１１図
（Ｂ）の如きものでも良い事は言うまでもない。更には
同図（Ｃ）に示す如く、半円状の受信用振動子及び゛ボ
ンピング用振動子を隣接して配置したものでも良いし、
同図（Ｄ）の如く、矩形振動子を隣接して配置したもの
でも良い事も言うまでもない。尚、第１１図（Ｄ）の場
合、例えばＸ２を受信用に、ＸｌおよびＸ３をボンピン
グ波層に用いれば良い。
特許請求の範囲第４項は、いわゆる電子走査型の振動子
アレイによって受信振動子を構成し、ボンピング用振動
子はその振動子アレイに隣接して設置しても良い事を述
べたもので、受信用及びポンピング波相の両方を振動子
アレイにした場合の例を第１２図（Ａ）（Ｂ）に示す。
アレイによって受信振動子を構成し、ボンピング用振動
子はその振動子アレイに隣接して設置しても良い事を述
べたもので、受信用及びポンピング波相の両方を振動子
アレイにした場合の例を第１２図（Ａ）（Ｂ）に示す。
第１２図（Ａ）（Ｂ）において、例えばＹｌ、Ｙ３はボ
ンピング波送信用、Ｙ２は測定波受信用にしても良い。
ンピング波送信用、Ｙ２は測定波受信用にしても良い。
第１２図（Ｃ）（Ｄ）は受信用には振動子アレイＹ２を
、ポンピング波相には単板振動子Ｙ４． Ｙ５を用いた
例である。尚、アレイ状に配置され・た振動子の走査方
法は、いわゆるリニアスキャンでっても、又、セクタス
キャンであっても、又、その他の複合スキャンであって
も良い事は言うまでもない。
、ポンピング波相には単板振動子Ｙ４． Ｙ５を用いた
例である。尚、アレイ状に配置され・た振動子の走査方
法は、いわゆるリニアスキャンでっても、又、セクタス
キャンであっても、又、その他の複合スキャンであって
も良い事は言うまでもない。
特許請求の範囲第５項は、例えば第１３図（Ａ）に示す
如く、ボンピング波送信用振動子ｚ１と受信用振動子Ｚ
２とを交互に配置した振動子アレイを用いても良い事を
述べたものであるが、第１３図（Ａ）の如く振動子１個
毎に受信用とボンピング用とを入れ替えて配置する必要
はなく、例えば第１３図（Ｂ）の如く、受信用振動子の
間に２個のボンピング用振動子を配置する、という如き
自由な配置をしても良い事は言うまでもない。
如く、ボンピング波送信用振動子ｚ１と受信用振動子Ｚ
２とを交互に配置した振動子アレイを用いても良い事を
述べたものであるが、第１３図（Ａ）の如く振動子１個
毎に受信用とボンピング用とを入れ替えて配置する必要
はなく、例えば第１３図（Ｂ）の如く、受信用振動子の
間に２個のボンピング用振動子を配置する、という如き
自由な配置をしても良い事は言うまでもない。
特許請求の範囲第６項は、１個の振動子で受信ボンピン
グ波の送信とを兼用しようとするものである。第１４図
（Ａ）に示す如く、十分に帯域幅の広い振動子を用いて
、ボンピング波を送信する時は第１４図（Ｂ）の如き周
波数特性の波形で振動子を駆動し、測定波を受信する受
信器の周波数特性は第１４図（Ｃ）に示す如きものにし
ておく事により、１つの振動子を受信用およびボンピン
グ波の送信用に兼用できる事は明らかである。この様な
振動子を用いれば、受信とポンピング用の送信とを全く
同一の場所で行う事ができ、測定波ビーム走査線上のボ
ンピング波の音圧波形を、場所によらずほぼ一定に保つ
事ができる様になる。
グ波の送信とを兼用しようとするものである。第１４図
（Ａ）に示す如く、十分に帯域幅の広い振動子を用いて
、ボンピング波を送信する時は第１４図（Ｂ）の如き周
波数特性の波形で振動子を駆動し、測定波を受信する受
信器の周波数特性は第１４図（Ｃ）に示す如きものにし
ておく事により、１つの振動子を受信用およびボンピン
グ波の送信用に兼用できる事は明らかである。この様な
振動子を用いれば、受信とポンピング用の送信とを全く
同一の場所で行う事ができ、測定波ビーム走査線上のボ
ンピング波の音圧波形を、場所によらずほぼ一定に保つ
事ができる様になる。
尚、この様な振動子を並べて、アレイ状にしても良い事
は言うまでもない。
は言うまでもない。
特許請求の範囲第７項は、特許請求の範囲第６項の如き
広帯域振動子を用いる代わりに、周波数の異る２種の振
動子を重ね合わせる事により、同等効果を得ようとした
ものである。一般にＰＺＴは硬くて音響インピーダンス
が生体組織と比べて大きく、ＰＶＤＦは柔軟で音響イン
ピーダンスがほぼ生体組織に近い。従って、第１５図に
示す如く、低周波のポンピング波用ＰＺＴ振動子の前面
を高周波の受信用ＰＶＤＦ振動子で被覆した振動子を用
いると、ポンピング用の低周波パルスはＰＶＤＦを通り
抜けて生体等の被測定媒体内に入り込み、測定波はＰＶ
ＤＦで受信される事になる。
広帯域振動子を用いる代わりに、周波数の異る２種の振
動子を重ね合わせる事により、同等効果を得ようとした
ものである。一般にＰＺＴは硬くて音響インピーダンス
が生体組織と比べて大きく、ＰＶＤＦは柔軟で音響イン
ピーダンスがほぼ生体組織に近い。従って、第１５図に
示す如く、低周波のポンピング波用ＰＺＴ振動子の前面
を高周波の受信用ＰＶＤＦ振動子で被覆した振動子を用
いると、ポンピング用の低周波パルスはＰＶＤＦを通り
抜けて生体等の被測定媒体内に入り込み、測定波はＰＶ
ＤＦで受信される事になる。
しかも、ＰＶＤＦを用いる場合、通常は音響インピーダ
ンスの高い物質でいわゆるバツキングを施す必要がある
が、本方式によれば、ＰＺＴそのものがＰＶＤＦのバッ
キングとして働く事になる。
ンスの高い物質でいわゆるバツキングを施す必要がある
が、本方式によれば、ＰＺＴそのものがＰＶＤＦのバッ
キングとして働く事になる。
尚、ボンピング波の波形を鋭くするために、音響整合層
をＰＺＴとＰＶＤＦとの間に設けた場合には、この音響
整合層がＰＶＤＦに対するバッキングとして働く事にな
る。尚、この様な振動子を並べてアレイにしても良い事
は言うまでもない。
をＰＺＴとＰＶＤＦとの間に設けた場合には、この音響
整合層がＰＶＤＦに対するバッキングとして働く事にな
る。尚、この様な振動子を並べてアレイにしても良い事
は言うまでもない。
（Ｅ）発明の効果
以上述べた如く、本発明によれば、以前に提案した超音
波媒体の非線形パラメーター（Ｚｌの測定ニ比べ、より
コンパクトな装置構成で、より高感度にその分布を測定
する事ができる。
波媒体の非線形パラメーター（Ｚｌの測定ニ比べ、より
コンパクトな装置構成で、より高感度にその分布を測定
する事ができる。
説明図、第５図は本発明の一実施例構成、第６図は第５
図図示構成の動作を説明する説明図、第７図は可変利得
増幅器の実現例、第８図はＳ／Ｎ比を向上する態様を説
明する説明図、第９図は第８図に対応する一実施例構成
、第１０図は二次元または三次元像を得る場合の一実施
例構成を示す。
図図示構成の動作を説明する説明図、第７図は可変利得
増幅器の実現例、第８図はＳ／Ｎ比を向上する態様を説
明する説明図、第９図は第８図に対応する一実施例構成
、第１０図は二次元または三次元像を得る場合の一実施
例構成を示す。
第１１図ないし第１３図は振動子の種々の実施形態を、
第１４図は振動子およびボンピングパルスおよび受信器
の周波数特性を、第１５図は振動子のもう１つの実施形
態を示す。
第１４図は振動子およびボンピングパルスおよび受信器
の周波数特性を、第１５図は振動子のもう１つの実施形
態を示す。
図中、■はタイミング制御部、２は発振器、３はドライ
バ、４は送信用振動子、５は被測定超音波媒体、６は受
信用振動子、７は受信増幅器、８ば位置検出器、９はフ
ィルタ、１０はボンピング波層のドライバ、１１はボン
ピング波発生用振動子、１３は遅延回路、１４は駆動部
を表わす。
バ、４は送信用振動子、５は被測定超音波媒体、６は受
信用振動子、７は受信増幅器、８ば位置検出器、９はフ
ィルタ、１０はボンピング波層のドライバ、１１はボン
ピング波発生用振動子、１３は遅延回路、１４は駆動部
を表わす。
第６図
’７（１）
茅７図
Claims (11)
- （１）（イ）超音波媒体を透過する比較的高周波の測定
用連続超音波ビームを送信・受信する一対の超音波振動
子又は超音波振動子アレイと、（ロ）上記連続超音波ビ
ームと平行又は殆ど平行で、且つ、上記送信・受信超音
波振動子対間の殆ど到る所で上記連続超音波ビームと共
通部分を持ち、且つ超音波の進行方向が上記連続超音波
ビームと逆向きである様な比較的低周波のボンピングパ
ルス用超音波を送信する超音波振動子又は超音波振動子
アレイと、 （ハ）ボンピング波による測定波の位相遷移量の空間的
分布を検出する手段と、 を持つ事を特徴とする超音波非線形パラメータ分布測定
装置。 - （２）ボンピング波の周波数特性のほぼ逆特性に等しい
特性のフィルタを、特許請求の範囲第１項（ハ）の位相
遷移量の空間的分布検出手段の後に設けた事を特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の超音波非線形パラメータ
分布測定装置。 - （３）同心円状に複数の振動子を配列したいわゆるアニ
ユラアレイのうちの、少くとも１つの振動子を測定用超
音波ビームの受信用として用い、残余の振動子のうちの
少（とも１つをボンピングパルスの送信用に用いる事を
特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第２項のいずれ
かに記載の超音波非線形パラメータ分布測定装置。 - （４）測定ビーム用の一対の振動子アレイはそれぞれい
わゆる電子走査型の振動子アレイであり、ボンピングパ
ルス用の振動子または振動子アレイは受信用アレイに隣
接して平行に、配置されている事を特徴とする特許請求
の範囲第１項ないし第２項のいずれかに記載の超音波非
線形パラメータ分布測定装置。 - （５）測定ビーム用の一対の振動子アレイはそれぞれい
わゆる電子走査型の振動子アレイであり、ボンピングパ
ルス用の振動子アレイの各振動子は、受信用振動子アレ
イの各素子の間に配置されている事を特徴とする特許請
求の範囲第１項ないし第２項のいずれかに記載の超音波
非線形パラメータ分布測定装置。 - （６）広帯域振動子を用いて、受信用振動子とボンピン
グパルス用振動子とを同一の振動子で兼用する様にした
事を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第２項のい
ずれかに記載の超音波非線形パラメータ分布測定装置。 - （７）ボンピングパルス用の振動子は材料としていわゆ
るＰＺＴを使用した単板又はアレイ振動子であり、受信
用の振動子は材料としていわゆるＰＶＤＦの如き有機圧
電フィルムを使用した単板又はアレイ振動子であって、
且つ、後者は前者の前面を被覆する様に配置された振動
子を用いる事を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし
第２項のいずれかに記載の超音波非線形バラメーク分布
測定装置。 - （８）ボンピング波の音圧分布を場所の関数として予め
測定しておき、上記非線形パラメータの、測定ビーム線
上の空間分布を得るに当って、該予め測定された音圧分
布を用いて補正を行う手段を持つ事を特徴とする特許請
求の範囲第１項ないし第７項のいずれかに記載の超音波
非線形パラメータ分布測定装置。 - （９）検出した位相遷移量に対し、時間と共に変化する
利得を与える事のできる増幅器を有する事を特徴とする
特許請求の範囲第１項ないし第８項のいずれかに記載の
超音波非線形バラメーク分布測定装置。 - （１０）非線形パラメータの測定ビーム線上の空間分布
を得るに当って、同一の測定ビーム線上の同一位置に対
応する位相遷移量又は非線形パラメータを、複数回のボ
ンピング波の送信に対応して加算する同期加算回路を持
つ事を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第９項の
いずれかに記載の超音波非線形パラメータ分布測定装置
。 - （１１）送信・受信振動子の対を一次元的又は二次元的
に走査する事により、二次元的又は三次元的な非線形パ
ラメータ分布像を得る手段を持つ事を特徴とする特許請
求の範囲第１項ないし第１０項のいずれかに記載の超音
波非線形パラメータ分布測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58119100A JPS6010165A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | 超音波非線形パラメ−タ分布測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58119100A JPS6010165A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | 超音波非線形パラメ−タ分布測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6010165A true JPS6010165A (ja) | 1985-01-19 |
| JPH056142B2 JPH056142B2 (ja) | 1993-01-25 |
Family
ID=14752903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58119100A Granted JPS6010165A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | 超音波非線形パラメ−タ分布測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6010165A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61115542A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-03 | 株式会社リコー | 被検体断層像構成方法 |
| WO2002095206A1 (en) | 2001-05-17 | 2002-11-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Sohc type engine |
| JP2009504217A (ja) * | 2005-08-12 | 2009-02-05 | エショザン | 組織弾性を測定するために使用可能なヒトまたは動物組織イメージングシステム |
-
1983
- 1983-06-30 JP JP58119100A patent/JPS6010165A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61115542A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-03 | 株式会社リコー | 被検体断層像構成方法 |
| WO2002095206A1 (en) | 2001-05-17 | 2002-11-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Sohc type engine |
| US6959687B2 (en) | 2001-05-17 | 2005-11-01 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | SOHC type engine |
| JP2009504217A (ja) * | 2005-08-12 | 2009-02-05 | エショザン | 組織弾性を測定するために使用可能なヒトまたは動物組織イメージングシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH056142B2 (ja) | 1993-01-25 |
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