JPS60106920A - 深絞り用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用薄鋼板の製造方法Info
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- JPS60106920A JPS60106920A JP21561483A JP21561483A JPS60106920A JP S60106920 A JPS60106920 A JP S60106920A JP 21561483 A JP21561483 A JP 21561483A JP 21561483 A JP21561483 A JP 21561483A JP S60106920 A JPS60106920 A JP S60106920A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は自動車外板等、優れた深絞り性が要求される
薄鋼板の製造方法に関するものである。
薄鋼板の製造方法に関するものである。
一般に深絞り用冷延鋼板には次のような特性が要求され
る。すなわち先ず第１には、高いランクフォード値（ｒ
値）を有することが必要である。このように高いｒ値を
得るためには、金鴫組織上からは鋼板の板面に平行に（
１１１）結晶方位粒の集積を強くシ、逆に（２００）結
晶方位粒の密度を減ずれば良いことが知られている。ま
た第２には優れた延性を有することが要求される。すな
わち降伏強度が低く高い伸びを有することが必要である
。さらに第３には、優れた表面性状を有することが要求
される。すなわちこの種の鋼板は自動車外板の如く最終
製品の最外側となることが多いから、鋼板表面の性状が
重要である。
る。すなわち先ず第１には、高いランクフォード値（ｒ
値）を有することが必要である。このように高いｒ値を
得るためには、金鴫組織上からは鋼板の板面に平行に（
１１１）結晶方位粒の集積を強くシ、逆に（２００）結
晶方位粒の密度を減ずれば良いことが知られている。ま
た第２には優れた延性を有することが要求される。すな
わち降伏強度が低く高い伸びを有することが必要である
。さらに第３には、優れた表面性状を有することが要求
される。すなわちこの種の鋼板は自動車外板の如く最終
製品の最外側となることが多いから、鋼板表面の性状が
重要である。
ところで従来の深絞シ用薄鋼板の製造方法としては次の
ようなものが一般的である。すなわち分塊圧延もしくは
連続鋳造法によシ得られた鋼片を、加熱炉で１０００〜
１２５０℃の温度範１１１３に加熱・均熱処理して、熱
延仕上温度がＡ ｒ ｓ変態点以上となるように熱間圧
延を施して熱延鋼帯とする。
ようなものが一般的である。すなわち分塊圧延もしくは
連続鋳造法によシ得られた鋼片を、加熱炉で１０００〜
１２５０℃の温度範１１１３に加熱・均熱処理して、熱
延仕上温度がＡ ｒ ｓ変態点以上となるように熱間圧
延を施して熱延鋼帯とする。
引続き酸洗処理後、冷間圧延を行って所要の板厚′とし
、最後に箱焼鈍もしくは連続焼鈍によって焼なまし処理
を施して最終製品とする。
、最後に箱焼鈍もしくは連続焼鈍によって焼なまし処理
を施して最終製品とする。
上述のような従来の製造工程のうち、冷間圧延工程は、
単に減厚するのみならず、最終製品の深絞り性を確保す
るために極めて重要とされている。
単に減厚するのみならず、最終製品の深絞り性を確保す
るために極めて重要とされている。
すなわち、−タ間加工によって導入される塑性歪を利用
することによって、最終焼鈍工程において深絞シ性に有
利な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進することがで
きる。
することによって、最終焼鈍工程において深絞シ性に有
利な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進することがで
きる。
ところが冷間での加工は熱間での加工と比較すれば変形
抵抗が大きいから、圧延に要するエネルギーも著しく大
きくなる。また圧延ロールも特殊なものでなければ、破
壊したシ摩耗が激！−＜なシ、スリップによる鋼帯破断
等のトラブルを生じ易い。
抵抗が大きいから、圧延に要するエネルギーも著しく大
きくなる。また圧延ロールも特殊なものでなければ、破
壊したシ摩耗が激！−＜なシ、スリップによる鋼帯破断
等のトラブルを生じ易い。
一方、特公昭４７−３０８０９号には、Ｃ含有曖が０．
０５チのリムド鋼を熱延仕上温度９００“°Ｃで熱間圧
延し、引続き５００℃近傍で２０〜４゜チの温間圧延を
加え、酸洗後冷間圧延することな（Ａｒ雰囲気で７５０
℃、８時間の焼鈍を加えることにより深絞シ用薄鋼板を
製造する方法が開示されている。この方法は、変形抵抗
の小さい温間での圧延を付加することによって冷間圧延
工程を省略できる点で画期的なものである。しかしなが
らこの提案の方法には、焼鈍を箱焼鈍で行なうという問
題がある。すなわち、薄鋼板の焼鈍は従来一般に箱焼鈍
で行っているが、箱焼鈍法では、焼鈍に長時間を要し、
生産効率が悪く、また巻取ったコイルの状態で処理する
ため昇温速度や冷却速度にばらつきが生じて材質の不均
一が生じ易く、さらには長時間熱処理によシ鋼板表面に
Ｐ 、 Ｍｎ 。
０５チのリムド鋼を熱延仕上温度９００“°Ｃで熱間圧
延し、引続き５００℃近傍で２０〜４゜チの温間圧延を
加え、酸洗後冷間圧延することな（Ａｒ雰囲気で７５０
℃、８時間の焼鈍を加えることにより深絞シ用薄鋼板を
製造する方法が開示されている。この方法は、変形抵抗
の小さい温間での圧延を付加することによって冷間圧延
工程を省略できる点で画期的なものである。しかしなが
らこの提案の方法には、焼鈍を箱焼鈍で行なうという問
題がある。すなわち、薄鋼板の焼鈍は従来一般に箱焼鈍
で行っているが、箱焼鈍法では、焼鈍に長時間を要し、
生産効率が悪く、また巻取ったコイルの状態で処理する
ため昇温速度や冷却速度にばらつきが生じて材質の不均
一が生じ易く、さらには長時間熱処理によシ鋼板表面に
Ｐ 、 Ｍｎ 。
Ｓ等の合金元素が濃化して表面性状の劣化を招くなどの
問題が娶る。
問題が娶る。
そこで）゛段近では箱焼鈍法の欠点を一掃し得る方法と
して、連続焼鈍法が採用されつつある。しかしながら連
続焼鈍法でも通常の工程では深絞シ用鋼板として最重要
な特性であるｒ値を高くすることが困難である。
して、連続焼鈍法が採用されつつある。しかしながら連
続焼鈍法でも通常の工程では深絞シ用鋼板として最重要
な特性であるｒ値を高くすることが困難である。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、深絞り
用薄鋼板の製造にあたって、冷間圧延工程を省略し、し
かも連続焼鈍法で製造できるようにすることを目的とす
るものである。
用薄鋼板の製造にあたって、冷間圧延工程を省略し、し
かも連続焼鈍法で製造できるようにすることを目的とす
るものである。
本発明者等は、上述の目的を達成するべく棟々実験・検
討を行ったところ、鋼の組成、鋼片の均熱条件、および
連続焼鈍における加熱速度（昇温速度）を適切に設定す
ることによって上述の目的を達成し得ることを見出し、
この発明をなすに至ったのである。
討を行ったところ、鋼の組成、鋼片の均熱条件、および
連続焼鈍における加熱速度（昇温速度）を適切に設定す
ることによって上述の目的を達成し得ることを見出し、
この発明をなすに至ったのである。
ここでこの発明の基礎となった実験について説明すると
、本発明者等は、ｃ ｏ、 ｏ ０２１ ％、Ｍｎ０．
０８％、Ｓ Ｏ，００７チ、Ｎ０１００２２チ、Ａ１０
．０３０俤、ＴｉＯ，０３７％を基本組成とする連続鋳
造鋼片を５００〜１０００℃の温度範囲で１５〜２３分
均熱処理した後、熱間圧延機にて仕上温度３５０〜４２
０℃で圧延して１．６ｆｉ厚の銅帯を得た。そして酸洗
後、連続焼鈍ラインにて平均昇温速度１７°シ秒、均熱
温度８１０℃で焼鈍して、銅帯の平均ランクフォード値
（ｒ ｌｉｉ ）を調べた。その結果を均熱温度と対応
して第１図に示す。
、本発明者等は、ｃ ｏ、 ｏ ０２１ ％、Ｍｎ０．
０８％、Ｓ Ｏ，００７チ、Ｎ０１００２２チ、Ａ１０
．０３０俤、ＴｉＯ，０３７％を基本組成とする連続鋳
造鋼片を５００〜１０００℃の温度範囲で１５〜２３分
均熱処理した後、熱間圧延機にて仕上温度３５０〜４２
０℃で圧延して１．６ｆｉ厚の銅帯を得た。そして酸洗
後、連続焼鈍ラインにて平均昇温速度１７°シ秒、均熱
温度８１０℃で焼鈍して、銅帯の平均ランクフォード値
（ｒ ｌｉｉ ）を調べた。その結果を均熱温度と対応
して第１図に示す。
第１図から、この鋼のＡ３変態点である約９００℃と６
００℃との間で均熱処理することによって、冷間圧延工
程を経なくても高いｉ値が得られるという事実を本発明
者等は新規に見出した。そしてこの知見を基礎にさらに
研究を進めた結果、次に規定するような鋼成分、製造工
程を適用することによって、冷間圧延工程なしで高ｒ値
の深絞り用鋼板を製造することが０Ｔ能となったのであ
る。
００℃との間で均熱処理することによって、冷間圧延工
程を経なくても高いｉ値が得られるという事実を本発明
者等は新規に見出した。そしてこの知見を基礎にさらに
研究を進めた結果、次に規定するような鋼成分、製造工
程を適用することによって、冷間圧延工程なしで高ｒ値
の深絞り用鋼板を製造することが０Ｔ能となったのであ
る。
すなわちこの発明の深絞り用薄鋼板の製造方法は、ＣＯ
，００４０％以下、Ａ／ ０．００５〜０．０８０チを
含有する極低炭素アルミキルド鋼にさらにＴｉ、Ｎｂ、
Ｂ、Ｗ、希土類元素（以下ＲＥＭと記す）、Ｃａのうち
から選ばれた１種または２種以上を合計で０．００２〜
０．０５０％含有せしめてなる鋼を素材とし、その鋼片
を６００℃以上、Ａ、変態点以下の温度範囲において５
分以上均熱処理した後、引続いて仕上温度６８０℃以下
で圧延し、その後冷間圧延を施すことなく、少くとも５
００〜７００℃の温度範囲を１０い以上の加熱速度で昇
温して７００〜９５０℃の温度範囲内で均熱する連続焼
鈍を行なうことを特徴とするものである。
，００４０％以下、Ａ／ ０．００５〜０．０８０チを
含有する極低炭素アルミキルド鋼にさらにＴｉ、Ｎｂ、
Ｂ、Ｗ、希土類元素（以下ＲＥＭと記す）、Ｃａのうち
から選ばれた１種または２種以上を合計で０．００２〜
０．０５０％含有せしめてなる鋼を素材とし、その鋼片
を６００℃以上、Ａ、変態点以下の温度範囲において５
分以上均熱処理した後、引続いて仕上温度６８０℃以下
で圧延し、その後冷間圧延を施すことなく、少くとも５
００〜７００℃の温度範囲を１０い以上の加熱速度で昇
温して７００〜９５０℃の温度範囲内で均熱する連続焼
鈍を行なうことを特徴とするものである。
以下この発明の深絞シ用冷延鋼板の製造方法をさらに詳
細に説明する。
細に説明する。
この発明の方法で使用する素材は、前述のようにＣＯ，
００４０チ以下、ＡＡ！０．００５〜ｏ、 ｏ ｓ ｏ
％を含有する極低炭素アルミキルド鋼であり、しかもＴ
ｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ 、 Ｗ 、 ＲＥＭ 、 Ｃａ
の１．ｌｌｌ１または２種以上を合計で０．００２〜０
．０５０ ％含有せしめたものである。このような鋼成
分の限定理由を説明すると、この発明においてはＣ量が
特に重要である。ｃ 、１が０．００４０％を越えれば
、他の化学成分およびその含有肝にかかわらず、この発
明の製造条件では目的とする特性、特に優れた深絞り性
が得られないから、０．００４０％以下に規制した。
００４０チ以下、ＡＡ！０．００５〜ｏ、 ｏ ｓ ｏ
％を含有する極低炭素アルミキルド鋼であり、しかもＴ
ｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ 、 Ｗ 、 ＲＥＭ 、 Ｃａ
の１．ｌｌｌ１または２種以上を合計で０．００２〜０
．０５０ ％含有せしめたものである。このような鋼成
分の限定理由を説明すると、この発明においてはＣ量が
特に重要である。ｃ 、１が０．００４０％を越えれば
、他の化学成分およびその含有肝にかかわらず、この発
明の製造条件では目的とする特性、特に優れた深絞り性
が得られないから、０．００４０％以下に規制した。
またＡｌは脱酸およびＮの固定のために必要であ）、そ
の効果を得るためには０．００５％以上の含有が必須で
ある。しかしながらＡｌ含有着が０．０８０チを越えれ
ば、非金属介在物が急増して表面性状を劣化させるから
、ＡＡ’は０．００５〜００８０％の範囲内とした。
の効果を得るためには０．００５％以上の含有が必須で
ある。しかしながらＡｌ含有着が０．０８０チを越えれ
ば、非金属介在物が急増して表面性状を劣化させるから
、ＡＡ’は０．００５〜００８０％の範囲内とした。
また通常の呆絞り用＃鋼板に含有されるＭｎ 。
Ｓｉ、Ｐについてはこの発明では特に限定しないが、こ
れらの元素はいずれも強度の調整に有効なものであり、
通常はＭｎ １．２ ％程度、Ｓｉ１．０％程度、Ｐ
０．１５チ程度は許容される。
れらの元素はいずれも強度の調整に有効なものであり、
通常はＭｎ １．２ ％程度、Ｓｉ１．０％程度、Ｐ
０．１５チ程度は許容される。
さらにこの発明では、上述のような成分のは力１、特に
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ 、 Ｗ 、 ＲＥＭ 、 Ｃ
ａの１種または２種以上を含有していることが極めて重
要である。
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｂ 、 Ｗ 、 ＲＥＭ 、 Ｃ
ａの１種または２種以上を含有していることが極めて重
要である。
すなわち、このような炭化物、窒化物あるいは硫化物等
の析出物を形成する元素を添加しておくことによって、
はじめてこの発明の製造条件により冷間圧延工程を経ず
に深絞り性の優れた薄鋼板を得ることができる。この効
果を得るためには、これらの元素の１種または２種以上
を合計量で０、００２％以上添加する必要があシ、一方
合計喰がｏ、ｏ５ｏｓを越えれば材質の劣化を招くとと
もにいたずらに合金コストの上昇を招くから、これらの
元素の添加量は合計量で０．００２〜０．０５０チの範
囲内とした。
の析出物を形成する元素を添加しておくことによって、
はじめてこの発明の製造条件により冷間圧延工程を経ず
に深絞り性の優れた薄鋼板を得ることができる。この効
果を得るためには、これらの元素の１種または２種以上
を合計量で０、００２％以上添加する必要があシ、一方
合計喰がｏ、ｏ５ｏｓを越えれば材質の劣化を招くとと
もにいたずらに合金コストの上昇を招くから、これらの
元素の添加量は合計量で０．００２〜０．０５０チの範
囲内とした。
次にこの発明の方法における製造工程について説明する
。
。
前述のような組成を有する鋼片の製造法は、従来公知の
分塊圧延法もしくは連続鋳造法のいずれでも良い。鋼片
に対する圧延に先立っては、６００℃以上、Ａ５変変態
度（約９００℃）以下の温度範囲内で５分以上均熱処理
する。このような圧延に先立っての均熱処理条件は、こ
の発明の方法で最も重要な特徴であり、６００℃〜Ａ５
変態温度間の温度範囲で均熱する条件と、圧延後の連続
焼鈍条件とが組合されてはじめて冷延工程を省略して高
いｒ値を得ることができる。圧延に先立っての均熱が６
００℃未満、あるいはＡ３変態点を越える場合には鋼成
分や連続焼鈍条件がこの発明の範囲内であっても、冷延
工程を省略して高いｒ値を得ることができず、また均熱
時間が５分未満の場合も同様である。
分塊圧延法もしくは連続鋳造法のいずれでも良い。鋼片
に対する圧延に先立っては、６００℃以上、Ａ５変変態
度（約９００℃）以下の温度範囲内で５分以上均熱処理
する。このような圧延に先立っての均熱処理条件は、こ
の発明の方法で最も重要な特徴であり、６００℃〜Ａ５
変態温度間の温度範囲で均熱する条件と、圧延後の連続
焼鈍条件とが組合されてはじめて冷延工程を省略して高
いｒ値を得ることができる。圧延に先立っての均熱が６
００℃未満、あるいはＡ３変態点を越える場合には鋼成
分や連続焼鈍条件がこの発明の範囲内であっても、冷延
工程を省略して高いｒ値を得ることができず、また均熱
時間が５分未満の場合も同様である。
従来の通常の熱間圧延における鋼片の均熱温度は低くて
も１０００℃近傍であり、その大半は１２００℃以上の
開度であった。これに対しこの発明では６００℃〜Ａ５
変態点と９う極低温の均熱温度を採用することによって
冷延工程省略で高ｒ値を得るという新しいプロセスが可
能となったのであるが、その理由は未だ明確とはなって
いないしかしながらＣＯ，００４０％以−Ｆの極低炭素
アルミキルド鋼にＴｊ 、 Ｎｂ等の析出物形成元素を
含有せしめた鋼を６００〜Ａ、変態点の温度範囲で均熱
処理すれば、上記元素の炭化物、窒化物、硫化物等の析
出物の析出量が急激に増大しかつ粗大化することが確か
められておシ、このような粗大かつ多量の析出物が、冷
延工程を経ずに鋼板を連続焼鈍する際に（１１１）再結
晶方位粒の発達に寄与するものと考えられる。
も１０００℃近傍であり、その大半は１２００℃以上の
開度であった。これに対しこの発明では６００℃〜Ａ５
変態点と９う極低温の均熱温度を採用することによって
冷延工程省略で高ｒ値を得るという新しいプロセスが可
能となったのであるが、その理由は未だ明確とはなって
いないしかしながらＣＯ，００４０％以−Ｆの極低炭素
アルミキルド鋼にＴｊ 、 Ｎｂ等の析出物形成元素を
含有せしめた鋼を６００〜Ａ、変態点の温度範囲で均熱
処理すれば、上記元素の炭化物、窒化物、硫化物等の析
出物の析出量が急激に増大しかつ粗大化することが確か
められておシ、このような粗大かつ多量の析出物が、冷
延工程を経ずに鋼板を連続焼鈍する際に（１１１）再結
晶方位粒の発達に寄与するものと考えられる。
上述のような６００−Ａ３変態点における５分以上の均
熱処理は、要は所要の圧延の直前に行えば良く、それ以
前の鋼片の熱履歴は問わない。すなわち、一旦Ａ３点以
上の温度に加熱した後、引続いて６００℃〜Ａｃ５点間
で５分以上の均熱処理を施しても良い。また高温に加熱
して粗圧延を行った後、仕上圧延前の段階で冷延装置や
保熱カバー等を用いて６００〜Ａ３点の温度範囲に５分
以上保持して均熱処理を行なっても良い。さらに、シー
トバーキャスターを用−て溶鋼から直接５０１ｍ程度の
板厚のシートバーを製造し、そのシートバーを圧延する
場合においても、圧延前の段階で前記同様の均熱処理を
施せば良い。
熱処理は、要は所要の圧延の直前に行えば良く、それ以
前の鋼片の熱履歴は問わない。すなわち、一旦Ａ３点以
上の温度に加熱した後、引続いて６００℃〜Ａｃ５点間
で５分以上の均熱処理を施しても良い。また高温に加熱
して粗圧延を行った後、仕上圧延前の段階で冷延装置や
保熱カバー等を用いて６００〜Ａ３点の温度範囲に５分
以上保持して均熱処理を行なっても良い。さらに、シー
トバーキャスターを用−て溶鋼から直接５０１ｍ程度の
板厚のシートバーを製造し、そのシートバーを圧延する
場合においても、圧延前の段階で前記同様の均熱処理を
施せば良い。
なおこの均熱処理は、前述の温度範囲のうちでも特に７
００〜８５０℃の範囲内が望ましく、また均熱時間は１
５〜３０分程度が好ましい。
００〜８５０℃の範囲内が望ましく、また均熱時間は１
５〜３０分程度が好ましい。
上述のような条件で均熱処理した鋼片に対しては、その
均熱処理直後に圧延を施す。この場合の圧延機の種類は
任詠で良いが、従来の通常の熱間圧延よシも低温圧延と
なるため高パワー圧延機が好ましい。この圧延工程にお
ける圧延仕上温度は、この発明の方法においては材質に
影響を与える重要な因子であり、６８０℃以下とする必
要がある。
均熱処理直後に圧延を施す。この場合の圧延機の種類は
任詠で良いが、従来の通常の熱間圧延よシも低温圧延と
なるため高パワー圧延機が好ましい。この圧延工程にお
ける圧延仕上温度は、この発明の方法においては材質に
影響を与える重要な因子であり、６８０℃以下とする必
要がある。
６８０℃を越えた仕上温度とした場合にはｒ値の劣化が
大きく、良好な深絞シ性が得られない。なお圧延仕上温
度は、６８０℃以下のｇ度範囲のうちでも特に６００〜
１５０℃の範囲内の温度が好適である。
大きく、良好な深絞シ性が得られない。なお圧延仕上温
度は、６８０℃以下のｇ度範囲のうちでも特に６００〜
１５０℃の範囲内の温度が好適である。
上述のような圧延方法は、従来の通常の熱間圧延と比較
して著しく低温域での圧延であるため、鋼板表面に生成
されるスケール曖は極めて少なくかつ酸洗性に優れてい
る。但し一般には圧延温度が低いと変形抵抗が上昇して
大きな圧延パワーを要するようになシ、形状制御も困難
となる。しかしながらこの発明の場合、使用する鋼素材
が極低炭素の極軟鋼であシ、しかもＡ３点以Ｆのα相で
の圧延となるため、変形抵抗の上昇はさほど大きくなく
、シたがって特に支障なく圧延することができる。
して著しく低温域での圧延であるため、鋼板表面に生成
されるスケール曖は極めて少なくかつ酸洗性に優れてい
る。但し一般には圧延温度が低いと変形抵抗が上昇して
大きな圧延パワーを要するようになシ、形状制御も困難
となる。しかしながらこの発明の場合、使用する鋼素材
が極低炭素の極軟鋼であシ、しかもＡ３点以Ｆのα相で
の圧延となるため、変形抵抗の上昇はさほど大きくなく
、シたがって特に支障なく圧延することができる。
以上の圧延工程によシ所要の板厚としだ鋼帯は、酸洗後
、再結晶のための焼なまし処理としての連続焼鈍を施し
て最終製品とする。この発明の方法ではこの再結晶のだ
めの連続焼鈍工程における加熱速度（昇温速度）が重要
であり、特に５００〜７００℃における平均昇温速度を
１０３乍以上とする必要がある。５００〜７００℃にお
ける昇温速度が１０℃秒未満では材質特にｒ値の劣化が
大きい。なおこの５００〜７００℃における昇温速度は
、特に１５″ＣＡＩｊ）以上とすることが好まじり。
、再結晶のための焼なまし処理としての連続焼鈍を施し
て最終製品とする。この発明の方法ではこの再結晶のだ
めの連続焼鈍工程における加熱速度（昇温速度）が重要
であり、特に５００〜７００℃における平均昇温速度を
１０３乍以上とする必要がある。５００〜７００℃にお
ける昇温速度が１０℃秒未満では材質特にｒ値の劣化が
大きい。なおこの５００〜７００℃における昇温速度は
、特に１５″ＣＡＩｊ）以上とすることが好まじり。
このような昇温に引続いての均熱温度は７００〜９５０
℃の温度範囲とする。均熱温度が７００ ’Ｃ未満では
再結晶が完全に終了せず、また９５０℃を越えればｒ値
の劣化が大きい。均熱後の冷却速度、および過時効処理
の有無は材質に本質的な影響を与えず、したがってこれ
らは任意に定めれば良い。
℃の温度範囲とする。均熱温度が７００ ’Ｃ未満では
再結晶が完全に終了せず、また９５０℃を越えればｒ値
の劣化が大きい。均熱後の冷却速度、および過時効処理
の有無は材質に本質的な影響を与えず、したがってこれ
らは任意に定めれば良い。
一方連続焼鈍における均熱後の冷却途中で亜鉛等の溶融
余日メッキ処理を施すことは可能であシ、したがってこ
の発明の方法は深絞シ用表面処理鋼板の製造にも適用す
ることができる。
余日メッキ処理を施すことは可能であシ、したがってこ
の発明の方法は深絞シ用表面処理鋼板の製造にも適用す
ることができる。
なお連続焼鈍工程における加熱速度の制御による深絞シ
用薄鋼板の製造方法自体は、特開昭５４−４７８１８号
、特開昭５５−５８３３３号などに開示されているが、
いずれも熱間圧延をＡ ｒ ｓ点以上で終了し、冷間圧
延工程を必須としている点でこの発明の方法とは本質的
に異なるものである。
用薄鋼板の製造方法自体は、特開昭５４−４７８１８号
、特開昭５５−５８３３３号などに開示されているが、
いずれも熱間圧延をＡ ｒ ｓ点以上で終了し、冷間圧
延工程を必須としている点でこの発明の方法とは本質的
に異なるものである。
以下にこの発明の実施例を比較例とともに記す。
底吹き転炉およびＲＨ脱ガス装置を用いて第１表の試料
番号１〜１４に示す成分の鋼を溶製し、これらのうち試
料番号１〜３，５，６．８〜１４については連続鋳造機
により２２０園厚の鋼片とし、試料番号４，７について
はシートバーキャスターにより６０ＷＩｍの板厚のシー
トバーとした。引続き第２表に示す条件で２２〜３０分
間の均熱処理および圧延を行な−、さらに酸洗後連続焼
鈍を行った。なお連続焼鈍における均熱温度は８２０℃
、均熱時間は２０秒である。まだ銅帯の板厚は１．２〜
２．０１１ＥＩＩであった。各銅帯に０．６〜１．５％
の調質圧延を施してＪＩＳ ５号引張試験片を切出し、
各種特性を調べた結果を第３表に示す。
番号１〜１４に示す成分の鋼を溶製し、これらのうち試
料番号１〜３，５，６．８〜１４については連続鋳造機
により２２０園厚の鋼片とし、試料番号４，７について
はシートバーキャスターにより６０ＷＩｍの板厚のシー
トバーとした。引続き第２表に示す条件で２２〜３０分
間の均熱処理および圧延を行な−、さらに酸洗後連続焼
鈍を行った。なお連続焼鈍における均熱温度は８２０℃
、均熱時間は２０秒である。まだ銅帯の板厚は１．２〜
２．０１１ＥＩＩであった。各銅帯に０．６〜１．５％
の調質圧延を施してＪＩＳ ５号引張試験片を切出し、
各種特性を調べた結果を第３表に示す。
第３表において、試料番号１，９．１０の比較例はいず
れも鋼素材の成分組成がこの発明の範囲外のものであり
、また試料番号１１〜１４は工程条件がこ９発明の範囲
外のものであるが、いずれも平均ランクフォード値ｉが
低く、深絞り性に劣ることが明らかである。これに対し
この発明の成分組成、工程条件を満足する試料番号２〜
８の本発明例の銅帯は、いずれもｉ値が高くしかも高延
性であって、深絞シ性に優れていることが明らかである
。また本発明例の銅帯はいずれも形状性、表面性状にも
優れていた。
れも鋼素材の成分組成がこの発明の範囲外のものであり
、また試料番号１１〜１４は工程条件がこ９発明の範囲
外のものであるが、いずれも平均ランクフォード値ｉが
低く、深絞り性に劣ることが明らかである。これに対し
この発明の成分組成、工程条件を満足する試料番号２〜
８の本発明例の銅帯は、いずれもｉ値が高くしかも高延
性であって、深絞シ性に優れていることが明らかである
。また本発明例の銅帯はいずれも形状性、表面性状にも
優れていた。
以上のようにこの発明の製造方法によれば、深絞り性の
優れた薄鋼板を、冷間圧延工程を経ることなく製造する
ことができ、しかも連続焼鈍法を適用して製造できるか
ら、自動車外板等に適した薄鋼板の製造コストを従来よ
りも格段に引Ｆげかつ生産性を高くし得る等、各種の効
果が得られる。
優れた薄鋼板を、冷間圧延工程を経ることなく製造する
ことができ、しかも連続焼鈍法を適用して製造できるか
ら、自動車外板等に適した薄鋼板の製造コストを従来よ
りも格段に引Ｆげかつ生産性を高くし得る等、各種の効
果が得られる。
第１図は圧延前の鋼片均熱温度と、最終製品の平均ラン
クフォード値（ｉ値）との関係を示す相関口である。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （＃よか１名） 第１図 ＠芹の均畝温炭 （・Ｃ）
クフォード値（ｉ値）との関係を示す相関口である。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （＃よか１名） 第１図 ＠芹の均畝温炭 （・Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＯ，００４０％（重゛緻チ、以下同じ）以Ｆ１ＡＡ？
０．００５〜０．０８０チを含有しかつＴｉ、Ｎｂ。 Ｂ 、Ｗ、希土類元素、Ｃａのうちから選ばれた１種以
上を合計量で０．００２〜０．０５０ ％含有する鋼片
を、６００℃以上、Ａ３変態点以下の温度範囲において
５分以上均熱処理した後、引続いて６８０℃以下の仕上
温度で圧延し、その後冷間圧延を施すことなく、少くと
も５００〜７００℃の温度範囲を１０′Ｑ秒以上の加熱
速度で昇温して７００〜９５０℃の範囲内で均熱する連
続焼鈍処理を施すことを特徴とする深絞り用薄鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21561483A JPS60106920A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21561483A JPS60106920A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60106920A true JPS60106920A (ja) | 1985-06-12 |
| JPS6237096B2 JPS6237096B2 (ja) | 1987-08-11 |
Family
ID=16675325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21561483A Granted JPS60106920A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60106920A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227725A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Kobe Steel Ltd | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPH03166336A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-18 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の極めて優れたほうろう用鋼板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-11-16 JP JP21561483A patent/JPS60106920A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227725A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Kobe Steel Ltd | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPH03166336A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-18 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の極めて優れたほうろう用鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6237096B2 (ja) | 1987-08-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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