JPH01191748A - コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH01191748A JPH01191748A JP1370288A JP1370288A JPH01191748A JP H01191748 A JPH01191748 A JP H01191748A JP 1370288 A JP1370288 A JP 1370288A JP 1370288 A JP1370288 A JP 1370288A JP H01191748 A JPH01191748 A JP H01191748A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はプレス成形用の冷延鋼板の製造方法に関する。
［従来の技術］
プレス成形性に優れた冷延鋼板を極低炭素鋼にＴｉやＮ
ｂを添加して製造する方法はよく知られている。特開昭
６１−２７６９３０号公報は、成分を調整した極低Ｃ−
Ｔｉ−Ｎｂ系の鋼の、熱延条件、冷却条件、巻取条件、
冷延条件、連続焼鈍条件を特定の範囲に制御して、冷延
薄板を製造する方法であり、熱延での仕上圧延終了後、
０．５ｓ以内に冷却を開始して熱延結晶組織を微細にし
、深絞り性の向上を図る方法が開示されている。しかし
この方法は熱延直後に冷却を開始する方法で、仕上圧延
機の直後に大量に発生する水蒸気で、仕上圧延機の直後
に通常設けられている板厚計や温度計による圧延材の板
厚や温度の計測が困難となる方法で、従って通常の圧延
機では熱延制御が困難となる。尚この発明では平均冷却
速度１０℃八以上で圧延材を冷却するが、冷却速度の限
定には格別の記載がなく、従って１０℃／ｓ以上とは例
えば実施例の３０℃／ｓを指す。
ｂを添加して製造する方法はよく知られている。特開昭
６１−２７６９３０号公報は、成分を調整した極低Ｃ−
Ｔｉ−Ｎｂ系の鋼の、熱延条件、冷却条件、巻取条件、
冷延条件、連続焼鈍条件を特定の範囲に制御して、冷延
薄板を製造する方法であり、熱延での仕上圧延終了後、
０．５ｓ以内に冷却を開始して熱延結晶組織を微細にし
、深絞り性の向上を図る方法が開示されている。しかし
この方法は熱延直後に冷却を開始する方法で、仕上圧延
機の直後に大量に発生する水蒸気で、仕上圧延機の直後
に通常設けられている板厚計や温度計による圧延材の板
厚や温度の計測が困難となる方法で、従って通常の圧延
機では熱延制御が困難となる。尚この発明では平均冷却
速度１０℃八以上で圧延材を冷却するが、冷却速度の限
定には格別の記載がなく、従って１０℃／ｓ以上とは例
えば実施例の３０℃／ｓを指す。
Ｔｉ又はＴｉ及びＮｂを含有する冷延鋼板は、Ｔｉ炭化
物やＮｂ炭窒化物が熱延板で十分に析出していると、高
い深絞り性すなわち高いプレス成形性が得られる。箱型
焼鈍法では焼鈍時間が長いため、低温で巻取っても、焼
鈍中にＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が析出するため良好な
深絞り性、すなわち良好なプレス成形性が得られる。し
かし連続焼鈍法は焼鈍時間が短いため、焼鈍中にＴｉ炭
化物やＮｂ炭窒化物は析出し難い。
物やＮｂ炭窒化物が熱延板で十分に析出していると、高
い深絞り性すなわち高いプレス成形性が得られる。箱型
焼鈍法では焼鈍時間が長いため、低温で巻取っても、焼
鈍中にＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が析出するため良好な
深絞り性、すなわち良好なプレス成形性が得られる。し
かし連続焼鈍法は焼鈍時間が短いため、焼鈍中にＴｉ炭
化物やＮｂ炭窒化物は析出し難い。
従って連続焼鈍用の熱延鋼板は、巻取ってからＴｉ炭化
物やＮｂ炭窒化物を粗大に析出させるために、６５０℃
以上の高温で巻取られる。
物やＮｂ炭窒化物を粗大に析出させるために、６５０℃
以上の高温で巻取られる。
一方連続熱間圧延法では、圧延材の先端（熱延コイルの
内周部）や後端（熱延コイルの外周部）は巻き取られた
後の冷却速度が大きい。即ち高温巻取すしても、熱延コ
イル内周部や外周部はＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が十分
に析出しないために、冷延・連続焼鈍しても、コイル内
でプレス成形性の不均一な冷延鋼板となる。
内周部）や後端（熱延コイルの外周部）は巻き取られた
後の冷却速度が大きい。即ち高温巻取すしても、熱延コ
イル内周部や外周部はＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が十分
に析出しないために、冷延・連続焼鈍しても、コイル内
でプレス成形性の不均一な冷延鋼板となる。
［発明が解決しようとする問題点コ
本発明は、内周部や外周部も均一にＴｉ炭化物やＮｂ炭
窒化物が析出した熱延鋼板を製造し、これを用いコイル
内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板を連続焼鈍
法によって製造する方法の開示を目的としている。
窒化物が析出した熱延鋼板を製造し、これを用いコイル
内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板を連続焼鈍
法によって製造する方法の開示を目的としている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は
（１） 重量％で、Ｃ： ０．００５以下、Ｓｉ：１
．０以下。
．０以下。
Ｍｎ：２．０以下、ｐ：ｏ、ｔｓ以下、ｓ ： ｏ、ｏ
ｓ以下。
ｓ以下。
５ｏｌＡ Ｑ ： ０．１以下、Ｎ ： ０．００８以
下、Ｔｉ ： ０．００４〜０．２で必要に応じてＢ
： ０．０００５〜０．００３０を含有し。
下、Ｔｉ ： ０．００４〜０．２で必要に応じてＢ
： ０．０００５〜０．００３０を含有し。
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分の鋼を、熱
間圧延に際し、Ａｒ３点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後冷却開始温度がＡｒ３点以上で冷却終了温度
が（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）の温度域
を、５０℃八〜へ００℃／ｓの冷却速度で冷却し、その
後２ｓ〜２０ｓ保持し、６５０℃〜７５０℃の温度で巻
取り、その後常法に従って冷間圧延・連続り鈍すること
を特徴とする。コイル内材質均一性に優れたプレス成形
用冷延鋼板の製造方法であり、又（２） 重量％でｃ
： ０．００５以下、Ｓｉ：１．０以下、Ｍｎ：２．
０以下、Ｐ ： ０．１５以下、Ｓ：０．０５以下、５
ｏｌＡ Ｑ ： ０．１以下、Ｎ ： ０．００８以下
、Ｔｉ ： ０．００４〜０．２、Ｎｂ：０．００４〜
０．０５で必要に応じてＢ ： ０．０００５〜０．０
０３０を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る成分の鋼を、熱間圧延に際し、Ａｒ３点以上の温度で
仕上げ圧延を終了し、その後冷却開始温度がＡｒ３点以
上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０ ’Ｃ）〜（Ａｒ３
−１００℃）の温度域を、５０℃／ｓ〜４ｏｏ℃への冷
却速度で冷却し、その後２ｓ〜２０ｓ保持、６５０’Ｃ
〜７５０℃の温度で巻取り、その後常法に従って冷間圧
延・連続焼鈍することを特徴とする、コイル内材質均一
性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法である。
間圧延に際し、Ａｒ３点以上の温度で仕上げ圧延を終了
し、その後冷却開始温度がＡｒ３点以上で冷却終了温度
が（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）の温度域
を、５０℃八〜へ００℃／ｓの冷却速度で冷却し、その
後２ｓ〜２０ｓ保持し、６５０℃〜７５０℃の温度で巻
取り、その後常法に従って冷間圧延・連続り鈍すること
を特徴とする。コイル内材質均一性に優れたプレス成形
用冷延鋼板の製造方法であり、又（２） 重量％でｃ
： ０．００５以下、Ｓｉ：１．０以下、Ｍｎ：２．
０以下、Ｐ ： ０．１５以下、Ｓ：０．０５以下、５
ｏｌＡ Ｑ ： ０．１以下、Ｎ ： ０．００８以下
、Ｔｉ ： ０．００４〜０．２、Ｎｂ：０．００４〜
０．０５で必要に応じてＢ ： ０．０００５〜０．０
０３０を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る成分の鋼を、熱間圧延に際し、Ａｒ３点以上の温度で
仕上げ圧延を終了し、その後冷却開始温度がＡｒ３点以
上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０ ’Ｃ）〜（Ａｒ３
−１００℃）の温度域を、５０℃／ｓ〜４ｏｏ℃への冷
却速度で冷却し、その後２ｓ〜２０ｓ保持、６５０’Ｃ
〜７５０℃の温度で巻取り、その後常法に従って冷間圧
延・連続焼鈍することを特徴とする、コイル内材質均一
性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法である。
［作用］
以下に本発明を具体的に説明する。
Ｃはｏ、ｏｏｓ％以下とする。プレス加工性を向上させ
るにはＣは少ない方がよい。又Ｃがｏ、ｏｏｓ％を超え
るとこれを固定するためにＴｉやＮｂの添加量が増加し
コストアップとなる。
るにはＣは少ない方がよい。又Ｃがｏ、ｏｏｓ％を超え
るとこれを固定するためにＴｉやＮｂの添加量が増加し
コストアップとなる。
Ｓｉは１．０％以下である。Ｓｉは強度を高めるのに有
効な元素で、必要とする引張強度に応じて添加できるが
、１．０％を超えると溶融めっき性や化成処理性が損わ
れる。
効な元素で、必要とする引張強度に応じて添加できるが
、１．０％を超えると溶融めっき性や化成処理性が損わ
れる。
ＭｎもＳＬと同様に、必要とする引張強度に応じて添加
できるが、極低炭でＭｎが２．０％以上は精錬コストが
高くなるし、又Ｍｎがあまり高過ぎると加工性も損われ
る。
できるが、極低炭でＭｎが２．０％以上は精錬コストが
高くなるし、又Ｍｎがあまり高過ぎると加工性も損われ
る。
Ｐは強度上昇に有効な元素で、高い引張強度が望まれる
場合は積極的に添加する。しかし０．１５％を超えると
溶接脆性を起し易くなる。
場合は積極的に添加する。しかし０．１５％を超えると
溶接脆性を起し易くなる。
Ｓは硫化物系介在物を生成し、プレス成形性を劣化させ
るので少ないほうがよ＜、Ｏ，ＯＳ％以下とする。
るので少ないほうがよ＜、Ｏ，ＯＳ％以下とする。
５ｏｌＡ Ｑは溶鋼を脱酸しＴｉやＮｂの歩留りを向上
させるために含有させる。しかし過剰に添加すると鋼板
のプレス成形性を損うために０．１％を上限とする。
させるために含有させる。しかし過剰に添加すると鋼板
のプレス成形性を損うために０．１％を上限とする。
Ｎはｏ、ｏｏｓ％以下である。Ｎが高過ぎると、Ｔｉや
Ｎｂの添加量が増加してコストアップとなるし、又プレ
ス成形性が損われる。
Ｎｂの添加量が増加してコストアップとなるし、又プレ
ス成形性が損われる。
本発明では、鋼中のＣ，Ｎを析出固定し、良好なプレス
成形性を得るためにＴｉやＮｂを添加する。
成形性を得るためにＴｉやＮｂを添加する。
Ｔｉは０．００４％以下ではＣやＮが十分に析出固定さ
れないために冷延鋼板の時効性が悪い。Ｔｉの含有は０
．２％で十分で、過剰の添加は経済性の点で好ましくな
い。尚Ｔｉ窒化物は鋼への溶解度積が小さいためスラブ
で析出している。Ｔｉ炭化物は溶解度積が大きく、その
多くは熱延での巻取り段階や焼鈍中に析出するが、後述
する如く本発明では、巻取り温度が低いコイル内周部や
外周部でも、これを析出させる。
れないために冷延鋼板の時効性が悪い。Ｔｉの含有は０
．２％で十分で、過剰の添加は経済性の点で好ましくな
い。尚Ｔｉ窒化物は鋼への溶解度積が小さいためスラブ
で析出している。Ｔｉ炭化物は溶解度積が大きく、その
多くは熱延での巻取り段階や焼鈍中に析出するが、後述
する如く本発明では、巻取り温度が低いコイル内周部や
外周部でも、これを析出させる。
Ｎｂも同様の理由で０．００４〜０．０５％含有させる
。尚Ｎｂの炭窒化物も熱延での巻取り段階や焼鈍中に析
出するが、後述する如く本発明では巻取り温度が低い内
周部や外周部でもこれを析出させる。
。尚Ｎｂの炭窒化物も熱延での巻取り段階や焼鈍中に析
出するが、後述する如く本発明では巻取り温度が低い内
周部や外周部でもこれを析出させる。
本発明では、二次加工脆性を抑制する場合にはＢを添加
する。 ｏ、ｏｏｏｓ％以上添加すると二次加工脆性は
著しく改善される。しかし０．００３％以上添加しても
効果は飽和する。
する。 ｏ、ｏｏｏｓ％以上添加すると二次加工脆性は
著しく改善される。しかし０．００３％以上添加しても
効果は飽和する。
本発明の熱間圧延の仕上げ圧延温度はＡｒ３点以上であ
る。Ａｒ３点以下では熱延板に粗大粒が発生したり加工
組織が残留し、冷延・焼鈍後の深絞り性を低下させる。
る。Ａｒ３点以下では熱延板に粗大粒が発生したり加工
組織が残留し、冷延・焼鈍後の深絞り性を低下させる。
次に本発明の詳細な説明する。本発明では冷却開始温度
がＡｒ３点以上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０℃）〜
（Ａｒ３−１００℃）の温度域を、５０℃／ｓ〜４００
℃／ｓの冷却速度で冷却しその後２ｓ〜２０ｓ保持する
。この急冷却と保定は従来知られていなかった下記の効
果を伴う。即ち従来６５０℃以上の高温で巻取られたコ
イルは、コイルの中央部（内周部や外周部以外の部分）
は巻取られた後の温度降下が緩やかなため、Ｔｉ炭化物
やＮｂ炭窒化物が巻取り後に析出して、冷延・連続焼鈍
でプレス成形性のよい冷延鋼板となるが、コイル内周部
や外周部は、巻取り後の冷却速度が速いため、６５０℃
以上で巻取ってもコイル中央部での６５０℃巻取り処理
には及ばないため、Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が核発生
し難く、また析出速度が遅いために、冷延・連続焼鈍し
ても析出物は非常に微細で、また十分な量析出せずプレ
ス成形性の低い冷延鋼板となっていた。しかし本発明の
急冷却を行うと保持の間にＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が
結晶粒内に均一に析出し、巻取り温度が６５０℃以下の
コイルの内周部や外周部でも、既に析出したＴｉ炭化物
やＮｂ炭窒化物が成長する。この結果、連続焼鈍法でも
、優れたプレス成形性がコイルの全長に亘って均一に確
保された冷延鋼板となる。この理由は、冷却開始温度が
Ａｒ３点以上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０℃）〜（
Ａｒ３ １００℃）の温度域を急冷却することによって
、生成するα粒に転移を導入し、Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒
化物の析出サイトを与えるためと考えられる。このため
には５０”Ｃ／ ｓ以上の冷却速度が必要である。冷却
速度は４００℃／ｓ以上であってもよいが、４００℃／
ｓが達成容易な範囲である。
がＡｒ３点以上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０℃）〜
（Ａｒ３−１００℃）の温度域を、５０℃／ｓ〜４００
℃／ｓの冷却速度で冷却しその後２ｓ〜２０ｓ保持する
。この急冷却と保定は従来知られていなかった下記の効
果を伴う。即ち従来６５０℃以上の高温で巻取られたコ
イルは、コイルの中央部（内周部や外周部以外の部分）
は巻取られた後の温度降下が緩やかなため、Ｔｉ炭化物
やＮｂ炭窒化物が巻取り後に析出して、冷延・連続焼鈍
でプレス成形性のよい冷延鋼板となるが、コイル内周部
や外周部は、巻取り後の冷却速度が速いため、６５０℃
以上で巻取ってもコイル中央部での６５０℃巻取り処理
には及ばないため、Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が核発生
し難く、また析出速度が遅いために、冷延・連続焼鈍し
ても析出物は非常に微細で、また十分な量析出せずプレ
ス成形性の低い冷延鋼板となっていた。しかし本発明の
急冷却を行うと保持の間にＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が
結晶粒内に均一に析出し、巻取り温度が６５０℃以下の
コイルの内周部や外周部でも、既に析出したＴｉ炭化物
やＮｂ炭窒化物が成長する。この結果、連続焼鈍法でも
、優れたプレス成形性がコイルの全長に亘って均一に確
保された冷延鋼板となる。この理由は、冷却開始温度が
Ａｒ３点以上で冷却終了温度が（Ａｒ３−１０℃）〜（
Ａｒ３ １００℃）の温度域を急冷却することによって
、生成するα粒に転移を導入し、Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒
化物の析出サイトを与えるためと考えられる。このため
には５０”Ｃ／ ｓ以上の冷却速度が必要である。冷却
速度は４００℃／ｓ以上であってもよいが、４００℃／
ｓが達成容易な範囲である。
冷却終了温度は（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００
℃）である。冷却終了温度が高過ぎるとα相の体積率が
少なく、析出は一部の結晶粒にしか起らない。また低す
ぎると、析出速度が遅く、導入した転位に有効に析出せ
ず、析出する前に転位が消滅してしまう。従って急冷終
了温度は（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）で
ある。急冷終了温度を好ましくは（Ａｒ３−１０℃）〜
（Ａｒ３−８０℃）、最も好ましくは（Ａｒ３−１０℃
）〜（Ａｒ３−５０℃）とすると、さらに高い深絞り性
が得られる。
℃）である。冷却終了温度が高過ぎるとα相の体積率が
少なく、析出は一部の結晶粒にしか起らない。また低す
ぎると、析出速度が遅く、導入した転位に有効に析出せ
ず、析出する前に転位が消滅してしまう。従って急冷終
了温度は（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）で
ある。急冷終了温度を好ましくは（Ａｒ３−１０℃）〜
（Ａｒ３−８０℃）、最も好ましくは（Ａｒ３−１０℃
）〜（Ａｒ３−５０℃）とすると、さらに高い深絞り性
が得られる。
次に本発明では、巻取り後、温度が速く低下する圧延材
の先端部や後端部にも、 Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物を
析出させるため２ｓｅｃ〜２０ｓｅｃ保持する０本発明
で保持とは、冷却速度で２０℃八以への冷却速度、即ち
ランナウトテーブル上の通板ロールによる冷却やその冷
却水による弱水冷、温度計測等のための水切りによる部
分的な冷却、空冷あるいはそれ以下の冷却速度に熱延板
を保つことをいう。
の先端部や後端部にも、 Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物を
析出させるため２ｓｅｃ〜２０ｓｅｃ保持する０本発明
で保持とは、冷却速度で２０℃八以への冷却速度、即ち
ランナウトテーブル上の通板ロールによる冷却やその冷
却水による弱水冷、温度計測等のための水切りによる部
分的な冷却、空冷あるいはそれ以下の冷却速度に熱延板
を保つことをいう。
保持中の温度降下を少なくするための、電気・ガス等を
用いたヒーターや保温カバーなどの使用は保持中の温度
降下を防ぎ、析出量を増加させるために好ましい。保持
時間も長い方が析出量が増大して好ましいが、保持時間
を２０ｓ以上とすると仕上圧延機から巻取機までのライ
ンの長さが著しく長くなり設備が大規模となる。
用いたヒーターや保温カバーなどの使用は保持中の温度
降下を防ぎ、析出量を増加させるために好ましい。保持
時間も長い方が析出量が増大して好ましいが、保持時間
を２０ｓ以上とすると仕上圧延機から巻取機までのライ
ンの長さが著しく長くなり設備が大規模となる。
また保持時間をできるだけ長くとるため、通常仕上圧延
機出側に配置される板厚計や温度計の作動に支障をきた
さない範囲において保持前の急冷を行う冷却設備は仕上
圧延機にできるだけ近づけて配置することが好ましい。
機出側に配置される板厚計や温度計の作動に支障をきた
さない範囲において保持前の急冷を行う冷却設備は仕上
圧延機にできるだけ近づけて配置することが好ましい。
保持を終了する温度が低くなると析出する速度が小さく
なり保持を行う効果が小さくなる。好ましくは（Ａｒ３
−１００℃）以上で保持を終了することがよい。
なり保持を行う効果が小さくなる。好ましくは（Ａｒ３
−１００℃）以上で保持を終了することがよい。
本発明で巻取り温度は６５０℃〜７５０℃である。７５
０℃以上は鋼板の表面の酸化が著しく酸洗性が損われる
。又６５０℃以下ではＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が非常
に微細で、また十分な量析出していない、細かい結晶粒
からなる硬質でプレス性の低い冷延薄板となる。
０℃以上は鋼板の表面の酸化が著しく酸洗性が損われる
。又６５０℃以下ではＴｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が非常
に微細で、また十分な量析出していない、細かい結晶粒
からなる硬質でプレス性の低い冷延薄板となる。
また、熱間圧延に際し、スラブ加熱温度は１０００〜１
３００℃とすれば良好な深絞り性が得られる。好ましく
は１０００〜１１５０℃とするとさらに良好な深絞り性
が得られる。また連続鋳造後、直送圧延を行う場合にも
同様な効果が得られるため、実施してよい。
３００℃とすれば良好な深絞り性が得られる。好ましく
は１０００〜１１５０℃とするとさらに良好な深絞り性
が得られる。また連続鋳造後、直送圧延を行う場合にも
同様な効果が得られるため、実施してよい。
本発明の熱延鋼板は常法で冷間圧延や連続焼鈍を行う、
冷間圧延や連続焼鈍の条件は特に限定するものでないが
、冷間圧延率多±４０〜９５％が、望ましくは７０〜９
０％にすると非常に高いプレス成形性の冷延鋼板が得ら
れる。又連続焼鈍もあまりに低い焼鈍温度は好ましくな
いが、通常の連続焼鈍条件で、コイルの全長に亘って、
Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が粗大に析出した、プレス成
形性に優れた冷延鋼板となる。
冷間圧延や連続焼鈍の条件は特に限定するものでないが
、冷間圧延率多±４０〜９５％が、望ましくは７０〜９
０％にすると非常に高いプレス成形性の冷延鋼板が得ら
れる。又連続焼鈍もあまりに低い焼鈍温度は好ましくな
いが、通常の連続焼鈍条件で、コイルの全長に亘って、
Ｔｉ炭化物やＮｂ炭窒化物が粗大に析出した、プレス成
形性に優れた冷延鋼板となる。
冷延、焼鈍を行い、冷延鋼板となした後、その後の工程
で亜鉛めっき、すずめつき、クロムメツキなど、種々の
めっきをその用途に合わせて行ってよい、また焼鈍後、
引き続いて溶融亜鉛めっき等を行うことも用途に応じて
行ってよい、この際。
で亜鉛めっき、すずめつき、クロムメツキなど、種々の
めっきをその用途に合わせて行ってよい、また焼鈍後、
引き続いて溶融亜鉛めっき等を行うことも用途に応じて
行ってよい、この際。
ＴｉとＮｂを添加した鋼を用いると、めっき層の密着性
がよりよい亜鉛めっき鋼板が得られて好ましｍ さらに焼鈍後、調質圧延、防錆処理、潤滑剤の塗布等も
必要に応じ行ってよい。
がよりよい亜鉛めっき鋼板が得られて好ましｍ さらに焼鈍後、調質圧延、防錆処理、潤滑剤の塗布等も
必要に応じ行ってよい。
［実施例］
通常の工程にしたがって溶製された鋼を連続鋳造によっ
て２４５ｍ＋ａ厚のスラブとした。鋼の化学成分を第１
表に示す。
て２４５ｍ＋ａ厚のスラブとした。鋼の化学成分を第１
表に示す。
その後１１５０℃で１．５ｈｒ均熱処理後、粗圧延、仕
上圧延を行い所定の温度で巻取り、熱延コイルとなした
。その後酸洗を行った後、 ８０％の冷間圧延を行い、
７６０℃で４０秒間の連続焼鈍を行い０．６％の調質圧
延を行って冷延鋼板を製造した。
上圧延を行い所定の温度で巻取り、熱延コイルとなした
。その後酸洗を行った後、 ８０％の冷間圧延を行い、
７６０℃で４０秒間の連続焼鈍を行い０．６％の調質圧
延を行って冷延鋼板を製造した。
第２表に熱延条件と冷延鋼板のコイル内周部、中央部、
外周部のｒ値を示す。第２表に示すごとく、本発明範囲
内の化学成分の鋼を用い、さらに本発明範囲内の熱延で
の圧延終了温度および冷却開始温度、冷却終了温度そし
て冷却速度で冷却を行うことによって、深絞り性に優れ
た冷延鋼板を製造することができることがわがる。
外周部のｒ値を示す。第２表に示すごとく、本発明範囲
内の化学成分の鋼を用い、さらに本発明範囲内の熱延で
の圧延終了温度および冷却開始温度、冷却終了温度そし
て冷却速度で冷却を行うことによって、深絞り性に優れ
た冷延鋼板を製造することができることがわがる。
深絞り性の指標としてランクフォード（ｒ値）を用いた
。ｒ値は圧延方向、圧延方向から±４５°傾いた方向、
圧延直角方向の値を平均したものを用いた。
。ｒ値は圧延方向、圧延方向から±４５°傾いた方向、
圧延直角方向の値を平均したものを用いた。
［発明の効果］
本発明によって、冷間圧延・連続焼鈍法で製造した冷延
鋼板は優れたプレス成形性を有している。
鋼板は優れたプレス成形性を有している。
本発明では、コイル内周部や外周部も均一にＴｉ炭化物
やＮｂ炭窒化物が析出した熱延鋼板が得られる。この熱
延鋼板を用いて冷間圧延・連続焼鈍法で冷延コイルを製
造すると、優れたプレス成形性がコイルの内周部や外周
部でも確保された、コイルの全長に亘って均一で優れた
プレス成形性を有する冷延コイルが得られる。
やＮｂ炭窒化物が析出した熱延鋼板が得られる。この熱
延鋼板を用いて冷間圧延・連続焼鈍法で冷延コイルを製
造すると、優れたプレス成形性がコイルの内周部や外周
部でも確保された、コイルの全長に亘って均一で優れた
プレス成形性を有する冷延コイルが得られる。
特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ：０．００５以下、Ｓｉ：１．０以下、 Ｍｎ：２．０以下、Ｐ：０．１５以下、 Ｓ：０．０５以下、ＳｏｌＡｌ：０．１以下、Ｎ：０．
００８以下、Ｔｉ：０．００４〜０．２、で必要に応じ
てＢ：０．０００５〜０．００３０を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる成分の鋼を、熱間圧延に
際し、Ａｒ３点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、その
後冷却開始温度がＡｒ３点以上で冷却終了温度が（Ａｒ
３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）の温度域を、−５
０℃／ｓ〜４００℃／ｓの冷却速度で冷却し、その後２
ｓ〜２０ｓ保持し、６５０℃〜７５０℃の温度で巻取り
、その後常法に従って冷間圧延・連続焼鈍することを特
徴とする、コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷
延鋼板の製造方法。 - （２）重量％で Ｃ：０．００５以下、Ｓｉ：１．０以下、 Ｍｎ：２．０以下、Ｐ：０．１５以下、 Ｓ：０．０５以下、ＳｏｌＡｌ：０．１以下、Ｎ：０．
００８以下、Ｔｉ：０．００４〜０．２Ｎｂ：０．００
４〜０．０５ で必要に応じてＢ：０．０００５〜０．００３０を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分の鋼を
、熱間圧延に際し、Ａｒ３点以上の温度で仕上げ圧延を
終了し、その後冷却開始温度がＡｒ３点以上で冷却終了
温度が（Ａｒ３−１０℃）〜（Ａｒ３−１００℃）の温
度域を、５０℃／ｓ〜４００℃／ｓの冷却速度で冷却し
、その後２ｓ〜２０ｓ保持し、６５０℃〜７５０℃の温
度で巻取り、その後常法に従って冷間圧延・連続焼鈍す
ることを特徴とする、コイル内材質均一性に優れたプレ
ス成形用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1370288A JPH01191748A (ja) | 1988-01-26 | 1988-01-26 | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1370288A JPH01191748A (ja) | 1988-01-26 | 1988-01-26 | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01191748A true JPH01191748A (ja) | 1989-08-01 |
Family
ID=11840537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1370288A Pending JPH01191748A (ja) | 1988-01-26 | 1988-01-26 | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01191748A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0452229A (ja) * | 1990-06-19 | 1992-02-20 | Nippon Steel Corp | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 |
| WO1996026300A1 (en) * | 1995-02-23 | 1996-08-29 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dipped galvanized steel sheet excellent in uniform workability, and process for producing the sheets |
| KR100470644B1 (ko) * | 2000-12-06 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 내2차 가공취성 및 프레스성형성이 우수한 심가공냉연강판의 제조방법 |
| CN115058647A (zh) * | 2022-06-09 | 2022-09-16 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种碳钢及其制备方法、汽车板 |
-
1988
- 1988-01-26 JP JP1370288A patent/JPH01191748A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0452229A (ja) * | 1990-06-19 | 1992-02-20 | Nippon Steel Corp | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 |
| WO1996026300A1 (en) * | 1995-02-23 | 1996-08-29 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dipped galvanized steel sheet excellent in uniform workability, and process for producing the sheets |
| CN1074054C (zh) * | 1995-02-23 | 2001-10-31 | 新日本制铁株式会社 | 加工性的均匀性优良的冷轧钢板及其制造方法 |
| KR100470644B1 (ko) * | 2000-12-06 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 내2차 가공취성 및 프레스성형성이 우수한 심가공냉연강판의 제조방법 |
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