JPS60107533A - 被加熱体の温度測定方法 - Google Patents
被加熱体の温度測定方法Info
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- JPS60107533A JPS60107533A JP58215839A JP21583983A JPS60107533A JP S60107533 A JPS60107533 A JP S60107533A JP 58215839 A JP58215839 A JP 58215839A JP 21583983 A JP21583983 A JP 21583983A JP S60107533 A JPS60107533 A JP S60107533A
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- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J5/00—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry
- G01J5/0003—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry for sensing the radiant heat transfer of samples, e.g. emittance meter
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- G01J5/0044—Furnaces, ovens, kilns
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- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Radiation Pyrometers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、加熱炉内で加熱されている被加熱体の温度測
定方法に関する。
定方法に関する。
加熱炉内で加熱される被加熱体の温度測定には、被加熱
体を炉内に置いた状態で行なうサンプル測定と、被加熱
体がラインに乗って流れている状態で行なう測定とがめ
る。サンプル測定では、接触型の熱電対温度計、などを
用いて被加熱体の温度を測定するが、ラインでの測定で
は、非接触型の例えば熱電対温度計や放射温度計が用い
られる。非接触型の熱電対温度計を用いた場合は、この
温度計により炉内の温度を測定し、得られる温度値によ
シ被加熱体の温度を推定してめている。ところが、炉内
の温度は被加熱体の加熱温度すなわち操作条件により変
動するため、この変動を補正するために熱電対温度計の
補正係数が選択され設定される。しかし、適当な補正係
数の選択が難しく精度の高い測定結果を得るには不適当
である。
体を炉内に置いた状態で行なうサンプル測定と、被加熱
体がラインに乗って流れている状態で行なう測定とがめ
る。サンプル測定では、接触型の熱電対温度計、などを
用いて被加熱体の温度を測定するが、ラインでの測定で
は、非接触型の例えば熱電対温度計や放射温度計が用い
られる。非接触型の熱電対温度計を用いた場合は、この
温度計により炉内の温度を測定し、得られる温度値によ
シ被加熱体の温度を推定してめている。ところが、炉内
の温度は被加熱体の加熱温度すなわち操作条件により変
動するため、この変動を補正するために熱電対温度計の
補正係数が選択され設定される。しかし、適当な補正係
数の選択が難しく精度の高い測定結果を得るには不適当
である。
一方、放射温度計は、被加熱体からの赤外放射エネルギ
ーを検出して被加熱体の温度を測定するが、仁の測定方
法では炉壁からの赤外放射エネルギーの影響を受けてし
まう。つまり、放射温度計には、放射率の補正を行なう
機能を設け、さらにこの温度計を炉壁からの赤外放射エ
ネルギーの影響を受けないように適切に配置したとして
も、被加熱体からの放射エネルギーの他に被加熱体より
も高温の炉壁からの赤外放射エネルギーが入射してし貰
う。したがって、放射温度計によシ得られ為温度は、実
際の被加熱体の温度より高い値となってしまう。
ーを検出して被加熱体の温度を測定するが、仁の測定方
法では炉壁からの赤外放射エネルギーの影響を受けてし
まう。つまり、放射温度計には、放射率の補正を行なう
機能を設け、さらにこの温度計を炉壁からの赤外放射エ
ネルギーの影響を受けないように適切に配置したとして
も、被加熱体からの放射エネルギーの他に被加熱体より
も高温の炉壁からの赤外放射エネルギーが入射してし貰
う。したがって、放射温度計によシ得られ為温度は、実
際の被加熱体の温度より高い値となってしまう。
このため放射温度計の放射エネルギー入射口の周縁にシ
ールド部材を設けるなどして炉壁からの赤外放射エネル
ギーの影響を無くしているが、実際には、構造的に制約
がありこれにより炉壁からの赤外放射エネルギーの影響
を無くすことは困難であった。
ールド部材を設けるなどして炉壁からの赤外放射エネル
ギーの影響を無くしているが、実際には、構造的に制約
がありこれにより炉壁からの赤外放射エネルギーの影響
を無くすことは困難であった。
本発明は上記実情に基づいてなされたもので、その目的
とするところは、炉壁からの赤外放射エネルギーの影響
を受けずに被加熱体の温度を測定し得る被加熱体の温度
測定方法を提供することにある。
とするところは、炉壁からの赤外放射エネルギーの影響
を受けずに被加熱体の温度を測定し得る被加熱体の温度
測定方法を提供することにある。
以下、本発明に係る被加熱体の温度測定方法の一実施例
について第１図ないし第６図を参照して説明する。第１
図は本温度測定方法を適用した温度測定装置の構成図で
ある。第１図において１は加熱炉の炉壁であり、この加
熱炉の内部に被加熱体である鋼材２，３が所定の間隔を
もって平行に置かれ加熱される。そうして、炉壁Ｉの一
側面の上部には、温一度計４が設けられこの温度計４へ
の放射エネルギーの入射穴１ａが形成されている。なお
、温度計４は、鋼材２の鋼材３と対向する側面２ａに対
してθ、なる測定角度をもって設置されるもので、例え
ばファイバ走査形放射温度計、ＩＪ ニアアレイなどが
用いられる。ファイバ走査形放射温度計は結像面を光フ
ァイバで走査して検出素子に導く方式のもので、検出素
子を適切に選ぶことによシ低温から高温まで広範囲の温
度レンジで測定可能となる。またリニアアレイでは、Ｃ
ＣＤを用いたものでは、その出力のうち飽和レベルに達
する部分があると飽和レベルに達していない出力の部分
に影響をあたえてしまうので、このようなことがないＭ
ＯＳ型のものを用いるのが適切である。
について第１図ないし第６図を参照して説明する。第１
図は本温度測定方法を適用した温度測定装置の構成図で
ある。第１図において１は加熱炉の炉壁であり、この加
熱炉の内部に被加熱体である鋼材２，３が所定の間隔を
もって平行に置かれ加熱される。そうして、炉壁Ｉの一
側面の上部には、温一度計４が設けられこの温度計４へ
の放射エネルギーの入射穴１ａが形成されている。なお
、温度計４は、鋼材２の鋼材３と対向する側面２ａに対
してθ、なる測定角度をもって設置されるもので、例え
ばファイバ走査形放射温度計、ＩＪ ニアアレイなどが
用いられる。ファイバ走査形放射温度計は結像面を光フ
ァイバで走査して検出素子に導く方式のもので、検出素
子を適切に選ぶことによシ低温から高温まで広範囲の温
度レンジで測定可能となる。またリニアアレイでは、Ｃ
ＣＤを用いたものでは、その出力のうち飽和レベルに達
する部分があると飽和レベルに達していない出力の部分
に影響をあたえてしまうので、このようなことがないＭ
ＯＳ型のものを用いるのが適切である。
信号処理装置５は放射温度計４からの信号に基づいて測
定した鋼材２．３の温度分布（輝度分布）をめるもので
ある。
定した鋼材２．３の温度分布（輝度分布）をめるもので
ある。
次に上記の如く構成された装置を適用した温度測定方法
について説明する。放射温度計４は入射穴１ａからのぞ
む鋼材２の側面２ａおよび鋼材２，３の上面２ｂ、３ｍ
を走査してその放射エネルギーを検出する。つまシ、第
１図に示す如く鋼材２の上面のＡ点からＢ点、そして鋼
材２の側面Ｂ点から０点、さらに銅相３の上面のＤ点か
らＥ点を走査する。走査して得られる放射温度計４の信
号は信号処理装置５によって処理され、この信号処理装
置５は第２図に示すような輝度分布をめる。ところで鋼
材２の側面２ａからの放射エネルギーは、炉壁１からの
赤外放射エネルギーの影響が少ないため、その出力レベ
ル■２は上面での出力レベル■１よりも低くなっている
。したがって、走査し得られる輝度分布の最小レベル値
をもって鋼材２，３の温度とする。
について説明する。放射温度計４は入射穴１ａからのぞ
む鋼材２の側面２ａおよび鋼材２，３の上面２ｂ、３ｍ
を走査してその放射エネルギーを検出する。つまシ、第
１図に示す如く鋼材２の上面のＡ点からＢ点、そして鋼
材２の側面Ｂ点から０点、さらに銅相３の上面のＤ点か
らＥ点を走査する。走査して得られる放射温度計４の信
号は信号処理装置５によって処理され、この信号処理装
置５は第２図に示すような輝度分布をめる。ところで鋼
材２の側面２ａからの放射エネルギーは、炉壁１からの
赤外放射エネルギーの影響が少ないため、その出力レベ
ル■２は上面での出力レベル■１よりも低くなっている
。したがって、走査し得られる輝度分布の最小レベル値
をもって鋼材２，３の温度とする。
それでは、本温度測定方法によって得られる鋼材２，３
の温度の炉壁１からの赤外放射エネルギーの影響の度合
を従来の方法と比較して説明する。なお、鋼材２，３の
面は完全鏡面反射面とし、鋼材２，３および炉壁１の温
度をそれぞれＴ ＋ ＴＷ％放射率をε、εＷとする。
の温度の炉壁１からの赤外放射エネルギーの影響の度合
を従来の方法と比較して説明する。なお、鋼材２，３の
面は完全鏡面反射面とし、鋼材２，３および炉壁１の温
度をそれぞれＴ ＋ ＴＷ％放射率をε、εＷとする。
また鋼材２、ｒの反射率をγ（−１−ε）とする。
まず、従来における鋼材の上面を測定する場合について
第３図を参照して説明する。鋼材１０．１１のうち鋼材
１０の上面からの放射エネルギーを測定する場合、炉壁
１からの放射エネルギーの影響によシ放射温度計１２に
よって測定される放射輝度ＬＩＲは、 ＬＩＲ−ε・Ｅ （Ｔ）十γ・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） ・
・・（１）となる。Ｅ（Ｔ）は鋼材１０．１１の温度に
対するエネルギー、Ｅ（Ｔｗ）は炉壁１の温度に対する
エネルギーである。したがって、放射温度計１２の指示
温度をＴＡとすると次式が得られる。
第３図を参照して説明する。鋼材１０．１１のうち鋼材
１０の上面からの放射エネルギーを測定する場合、炉壁
１からの放射エネルギーの影響によシ放射温度計１２に
よって測定される放射輝度ＬＩＲは、 ＬＩＲ−ε・Ｅ （Ｔ）十γ・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） ・
・・（１）となる。Ｅ（Ｔ）は鋼材１０．１１の温度に
対するエネルギー、Ｅ（Ｔｗ）は炉壁１の温度に対する
エネルギーである。したがって、放射温度計１２の指示
温度をＴＡとすると次式が得られる。
Ｅ（ＴＡ）＝ε・Ｅ （Ｔ）十γ・εｗ−Ｅ （Ｔｗ）
・＝ （２）次に本方法の場合について第４図および
第５図を参照して説明する。なお、第１図と同一部分に
は同一符号を付してロシ、温度計４として放射温度計を
用いるものとする。炉壁１からの赤外放射エネルギーは
鋼材２，３の対向する側面２ａ、３ｍ間で反射して放射
温度計４に入射する。そこで、鋼材２の側面２ａでの反
射点ＰＯＩＰ２１・・・の数をｎとし、鋼材３での反射
点Ｐ ｌ ＋ Ｐ ３ ｒ・・・の数をｍとすると、測
定される放射輝度Ｌ２Ｒは、 ＋γ″１・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） −（３）ｎｌ ＝ ｍ
ａｘ ［ｍ 、 ｎ ］ ＋１ −（４）となる。
・＝ （２）次に本方法の場合について第４図および
第５図を参照して説明する。なお、第１図と同一部分に
は同一符号を付してロシ、温度計４として放射温度計を
用いるものとする。炉壁１からの赤外放射エネルギーは
鋼材２，３の対向する側面２ａ、３ｍ間で反射して放射
温度計４に入射する。そこで、鋼材２の側面２ａでの反
射点ＰＯＩＰ２１・・・の数をｎとし、鋼材３での反射
点Ｐ ｌ ＋ Ｐ ３ ｒ・・・の数をｍとすると、測
定される放射輝度Ｌ２Ｒは、 ＋γ″１・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） −（３）ｎｌ ＝ ｍ
ａｘ ［ｍ 、 ｎ ］ ＋１ −（４）となる。
そこで、具体的な数値をもって説明する。第５図におい
て鋼材２，３の高さＨｉ２００（：＋ｍｎ）。
て鋼材２，３の高さＨｉ２００（：＋ｍｎ）。
鋼材２の上面から反射点Ｐｏまでの距離を除いた高さＨ
ｌを１９０〔閣〕、鋼材２，３の間隔りを５ｏ ６＋＋
ｍ） 、測定角度θ、を４５度とすると、第（３）式に
おけるｍ 、 ｎ 、 ｎｌはそれぞれｍ ＝３ ＋
ｎ＝２．ｎ１＝４となシ、これらｍ 、 ｎ 、 ｎｌ
を第（３）式に代入すると ＋γ４・６ｗ −Ｅ （Ｔｗ） −（５）となる。した
がって、放射温度計４の指示温度をＴＡとすると、 ＋γ４・６ｗ −Ｅ （Ｔ） ・・・（６）を得る。
ｌを１９０〔閣〕、鋼材２，３の間隔りを５ｏ ６＋＋
ｍ） 、測定角度θ、を４５度とすると、第（３）式に
おけるｍ 、 ｎ 、 ｎｌはそれぞれｍ ＝３ ＋
ｎ＝２．ｎ１＝４となシ、これらｍ 、 ｎ 、 ｎｌ
を第（３）式に代入すると ＋γ４・６ｗ −Ｅ （Ｔｗ） −（５）となる。した
がって、放射温度計４の指示温度をＴＡとすると、 ＋γ４・６ｗ −Ｅ （Ｔ） ・・・（６）を得る。
このように得られた第（２）式および第（６）式によ請
求められた放射温度計４，１２の指示温度ＴＡと鋼材２
，３および１０．１１の温度Ｔとの差を第６図に示す。
求められた放射温度計４，１２の指示温度ＴＡと鋼材２
，３および１０．１１の温度Ｔとの差を第６図に示す。
ただし、鋼材の温度Ｔ＝１０００〔℃〕、放射率ε−〇
、８．炉壁の放射率εｗ＝０．８としである。また、放
射温度計４，１２の実効波長は０９μｍとする。第６図
において温度差曲線（イ）が鋼材１０．１１の上面を測
定した場合であシ、温度差曲線（ロ）が鋼材２，３の側
面を測定した場合である。第６図から明らかなように、
鋼材１ｏ、ｘｉを上面から測定した場合にｔ１炉壁温度
Ｔｗが１０００ ［℃、］から１’３００ （℃、ｌ］
まで変化すると誤差は１００〔℃〕以上になってしまう
。
、８．炉壁の放射率εｗ＝０．８としである。また、放
射温度計４，１２の実効波長は０９μｍとする。第６図
において温度差曲線（イ）が鋼材１０．１１の上面を測
定した場合であシ、温度差曲線（ロ）が鋼材２，３の側
面を測定した場合である。第６図から明らかなように、
鋼材１ｏ、ｘｉを上面から測定した場合にｔ１炉壁温度
Ｔｗが１０００ ［℃、］から１’３００ （℃、ｌ］
まで変化すると誤差は１００〔℃〕以上になってしまう
。
これに対して鋼材２，３を側面から測定した場合には、
誤差は３〔℃〕程度となる。そして、完全鏡面反射面の
鋼材面では、反射点Ｐｏが鋼材２の上端に近づく程、さ
らに測定角θ、が大きい程炉壁１からの赤外放射エネル
ギーの反射回数が増えるためこの放射エネルギーの影響
は少なくなる。
誤差は３〔℃〕程度となる。そして、完全鏡面反射面の
鋼材面では、反射点Ｐｏが鋼材２の上端に近づく程、さ
らに測定角θ、が大きい程炉壁１からの赤外放射エネル
ギーの反射回数が増えるためこの放射エネルギーの影響
は少なくなる。
しかし、実際の加熱炉内の鋼材の面は拡散性を持ってる
。そこで鋼材面が完全鏡面反射面とした場合と同様にＨ
−２００〔窮：］ 、Ｈ１＝１９０〔簡）、ｎ＝５０［
澗］、θｐ−４５度としたとき完全拡散面の鋼材側面を
測定したときの放射輝度Ｌ２Ｄは、 Ｌ２Ｄ ＝ε・ｇ（Ｔ）＋（ｔ−α）・γ・εＥ （Ｔ
）＋α・γ・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） ・・・（７）α＝Ｊ
乎・−θＩ ・・・（８） となる。第（７）式において右辺第１項は鋼材２からの
放射エネルギー分、第２項は鋼材３からの放射エネルギ
ーが反射点Ｐｏで反射してくるエネルギー分、第３項は
炉壁１からの放射エネルギーが反射点Ｐｏで反射してく
るエネルギー分を示す。また、第（８）式においてｄΩ
は反射点Ｐ。
。そこで鋼材面が完全鏡面反射面とした場合と同様にＨ
−２００〔窮：］ 、Ｈ１＝１９０〔簡）、ｎ＝５０［
澗］、θｐ−４５度としたとき完全拡散面の鋼材側面を
測定したときの放射輝度Ｌ２Ｄは、 Ｌ２Ｄ ＝ε・ｇ（Ｔ）＋（ｔ−α）・γ・εＥ （Ｔ
）＋α・γ・εｗ−Ｅ （Ｔｗ） ・・・（７）α＝Ｊ
乎・−θＩ ・・・（８） となる。第（７）式において右辺第１項は鋼材２からの
放射エネルギー分、第２項は鋼材３からの放射エネルギ
ーが反射点Ｐｏで反射してくるエネルギー分、第３項は
炉壁１からの放射エネルギーが反射点Ｐｏで反射してく
るエネルギー分を示す。また、第（８）式においてｄΩ
は反射点Ｐ。
から炉壁１の微小面積ｄｓを見た立体角、θは、反射点
ｐｏおよび入射穴１ａの中心Ｘを結ぶ直線と微小面積ｄ
Ｓの中心Ｓおよび反射点Ｐｏを結ぶ直線とのなす角であ
る。したがって第（８）式は反射点Ｐｏから炉壁１の微
小面積ｄＳを見た立体角ｄΩに重み係数１ｅｏｓθｌを
乗算したものとなる。
ｐｏおよび入射穴１ａの中心Ｘを結ぶ直線と微小面積ｄ
Ｓの中心Ｓおよび反射点Ｐｏを結ぶ直線とのなす角であ
る。したがって第（８）式は反射点Ｐｏから炉壁１の微
小面積ｄＳを見た立体角ｄΩに重み係数１ｅｏｓθｌを
乗算したものとなる。
つま、９１ｃｏｓθ１＝１とすると第（８）式は炉壁１
をのぞむ立体角となる。そして、第（７）式によ請求め
た温度と実際の鋼材の温度とは、はとんど差がない。
をのぞむ立体角となる。そして、第（７）式によ請求め
た温度と実際の鋼材の温度とは、はとんど差がない。
そうして、完全拡散面では、反射点Ｐｏを上端に近づけ
れば炉壁１の上部に位置する面をのぞむ立体角ｄΩは大
きくなり、炉壁１の下部に位置する面をのぞむ立体角ｄ
Ωは小さくなるため、鋼材２，３間の距離Ｄ、鋼材２，
３の高さＨおよび測定角度θ を適切に設定（θ、＝θ
Ｉ）するととにより最適な反射点Ｐｏすなわち測定位置
が定まる。
れば炉壁１の上部に位置する面をのぞむ立体角ｄΩは大
きくなり、炉壁１の下部に位置する面をのぞむ立体角ｄ
Ωは小さくなるため、鋼材２，３間の距離Ｄ、鋼材２，
３の高さＨおよび測定角度θ を適切に設定（θ、＝θ
Ｉ）するととにより最適な反射点Ｐｏすなわち測定位置
が定まる。
このように最適な測定位置ｐｏが定められても、この測
定位置Ｐｏつまシ鋼材２，３の対向する側面２ａ、３ｂ
で形成される凹部は常に同一位置にあるとは限らない。
定位置Ｐｏつまシ鋼材２，３の対向する側面２ａ、３ｂ
で形成される凹部は常に同一位置にあるとは限らない。
しかし、本方法では、第１図に示すように鋼材の側面と
上面とからの放射エネールギーを測定し、得られる輝度
分布の最小レベル値をもって鋼材の温度とするので、測
定位置Ｐｏが変動しても鋼材の側面における測定ができ
れば鋼材の温度測定が可能となる。なお、炉内ガスの影
響が無視できない場合には、鋼材の温度測定位置から放
射温度計に至るパスをパージすればよい。
上面とからの放射エネールギーを測定し、得られる輝度
分布の最小レベル値をもって鋼材の温度とするので、測
定位置Ｐｏが変動しても鋼材の側面における測定ができ
れば鋼材の温度測定が可能となる。なお、炉内ガスの影
響が無視できない場合には、鋼材の温度測定位置から放
射温度計に至るパスをパージすればよい。
このように本方法においては、加熱炉内に置かれた２つ
の鋼材２，３の側面２ａおよび鋼材２．３の上面からの
放射エネルギーを、鋼材２の側面２ａに対して測定角度
θ、をもって設置された放射温度計４によシ測定して輝
度分布をめ、この輝度分布のうち最小レベル値をもって
鋼材２，３の温度とするので、従来のように放射温度計
の放射エネルギー入射口の周縁にシールド部材を設けた
シ、またじゃへい板を炉内に設置することなく炉壁１か
らの赤外放射エネルギーの影響を減少させ、精度の高い
温度測定が可能となる。よってシールド部材やしゃへい
板を設置する作業を無くすことができる。
の鋼材２，３の側面２ａおよび鋼材２．３の上面からの
放射エネルギーを、鋼材２の側面２ａに対して測定角度
θ、をもって設置された放射温度計４によシ測定して輝
度分布をめ、この輝度分布のうち最小レベル値をもって
鋼材２，３の温度とするので、従来のように放射温度計
の放射エネルギー入射口の周縁にシールド部材を設けた
シ、またじゃへい板を炉内に設置することなく炉壁１か
らの赤外放射エネルギーの影響を減少させ、精度の高い
温度測定が可能となる。よってシールド部材やしゃへい
板を設置する作業を無くすことができる。
さらに本方法は炉壁１からの赤外放射エネルギーの影響
を減少させるだけではなく鋼材２゜３の放射率がある程
度高い場合、鋼材２，３の見かけの放射率をｒｌＪに近
似させることができる。これによシ、炉内に限らすライ
ンに、所定の厚みをもった鋼材（例えばスラブ、プルー
ム、ビレット、パイプ）が隣接し、かつ同一温度で流れ
る場合でも、これら鋼材の温度を精度高く測定できる。
を減少させるだけではなく鋼材２゜３の放射率がある程
度高い場合、鋼材２，３の見かけの放射率をｒｌＪに近
似させることができる。これによシ、炉内に限らすライ
ンに、所定の厚みをもった鋼材（例えばスラブ、プルー
ム、ビレット、パイプ）が隣接し、かつ同一温度で流れ
る場合でも、これら鋼材の温度を精度高く測定できる。
そうして、本方法を適用して温度測定を行なえば、鋼材
などの温度を精度高く測定し得るので、目標とする加熱
温度まで加熱するのに必要な炉内温度および炉内での鋼
材の滞留時間を正確に決定することができる。これによ
ｐ品質向上および燃料の原単位の低減をはかることがで
きる。
などの温度を精度高く測定し得るので、目標とする加熱
温度まで加熱するのに必要な炉内温度および炉内での鋼
材の滞留時間を正確に決定することができる。これによ
ｐ品質向上および燃料の原単位の低減をはかることがで
きる。
なお、上記一実施例では、鋼材２の側面２ａからの放射
エネルギーを測定して鋼材２，３の温度をめているが、
温度計を第１図に示す位置から対向する炉壁１の位置に
設置して鋼材３の側面３ｂからの放射エネルギーを測定
して鋼材２，３の温度を測定してもよいことはいうまで
もない。
エネルギーを測定して鋼材２，３の温度をめているが、
温度計を第１図に示す位置から対向する炉壁１の位置に
設置して鋼材３の側面３ｂからの放射エネルギーを測定
して鋼材２，３の温度を測定してもよいことはいうまで
もない。
本発明によれば、所定の間隔をもって置かれた被加熱体
の対向する側面および上面の温度を、被加熱体の側面に
対して所定の角度をもって設置された温度計によシ測定
し、得られる温度分布の最小レベル値をもって被加熱体
の温度とするので、炉壁からの放射エネルギーの影響を
受けずに被加熱体の温度を測定し得る被加熱体の温度測
定方法を提供できる。
の対向する側面および上面の温度を、被加熱体の側面に
対して所定の角度をもって設置された温度計によシ測定
し、得られる温度分布の最小レベル値をもって被加熱体
の温度とするので、炉壁からの放射エネルギーの影響を
受けずに被加熱体の温度を測定し得る被加熱体の温度測
定方法を提供できる。
第１図は本発明に係る被加熱体の温度測定方法を適用し
た装置の構成図、第２図は第１図に示す装置によって得
られる輝度分布図、第３図は従来における温度測定方法
を説明するための図、第４図および第５図は本方法を説
明するだめの図、第６図は従来の方法と本方法との温度
誤差を示す図である。 １・・・炉壁、２，３・・・鋼材、４・・・放射温度計
、５・・・信号処理装置。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第３図 第４図 第５図 第６図
た装置の構成図、第２図は第１図に示す装置によって得
られる輝度分布図、第３図は従来における温度測定方法
を説明するための図、第４図および第５図は本方法を説
明するだめの図、第６図は従来の方法と本方法との温度
誤差を示す図である。 １・・・炉壁、２，３・・・鋼材、４・・・放射温度計
、５・・・信号処理装置。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 加熱炉内に所定の間隔をおいて位置された２つの被加熱
体の互いに対向するいずれが一方の側面に対して所定の
角度をもって温度計を設置し、この温度計で得られる前
記被加熱体の側面および上面の温度分布のうち最小レベ
ル値をもって前記被加熱体の温度とすること全特徴とす
る被加熱体の温度測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58215839A JPS60107533A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 被加熱体の温度測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58215839A JPS60107533A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 被加熱体の温度測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60107533A true JPS60107533A (ja) | 1985-06-13 |
Family
ID=16679116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58215839A Pending JPS60107533A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 被加熱体の温度測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60107533A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018132490A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 温度測定方法および温度測定装置 |
-
1983
- 1983-11-16 JP JP58215839A patent/JPS60107533A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018132490A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 温度測定方法および温度測定装置 |
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