JPS6010827B2 - 連続鋳造の鋳片表面監視装置 - Google Patents
連続鋳造の鋳片表面監視装置Info
- Publication number
- JPS6010827B2 JPS6010827B2 JP55163848A JP16384880A JPS6010827B2 JP S6010827 B2 JPS6010827 B2 JP S6010827B2 JP 55163848 A JP55163848 A JP 55163848A JP 16384880 A JP16384880 A JP 16384880A JP S6010827 B2 JPS6010827 B2 JP S6010827B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous casting
- slab
- slab surface
- optical fiber
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Radiation Pyrometers (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼スラブ連続鋳造モールド出口部分におけ
る銭片の両短辺コーナーを含む３面の表面状況を監視す
る連続鋳造の鏡片表面監視装置に関する。
る銭片の両短辺コーナーを含む３面の表面状況を監視す
る連続鋳造の鏡片表面監視装置に関する。
鏡片の表面を監視する方法には、■放射温度計による表
面温度測定、■ＩＴＶ（工業用テレビジョン）カメラに
よる直視、■リニャアレィカメラによる表面放射ェネル
ギ分布計測等が一般的であるが、■については限られた
点の測定であり、■、■は面又は直線の測定であるが、
いずれも一面以上の情報を同時に観測することは困難で
ある。
面温度測定、■ＩＴＶ（工業用テレビジョン）カメラに
よる直視、■リニャアレィカメラによる表面放射ェネル
ギ分布計測等が一般的であるが、■については限られた
点の測定であり、■、■は面又は直線の測定であるが、
いずれも一面以上の情報を同時に観測することは困難で
ある。
連続鋳造のモールドでは溶鋼がモールド壁で冷却され、
凝固シェルを形成し収縮するから、モールド壁のテーパ
をその収縮量に合わせて制御し、均一でしかもモールド
出口では十分な強度をもつ凝固シェルを形成することが
重要である。省エネルギの要求から連続鋳造化が急激で
あるが、能率向上のため鋳造速度の高速化も進んでいる
。
凝固シェルを形成し収縮するから、モールド壁のテーパ
をその収縮量に合わせて制御し、均一でしかもモールド
出口では十分な強度をもつ凝固シェルを形成することが
重要である。省エネルギの要求から連続鋳造化が急激で
あるが、能率向上のため鋳造速度の高速化も進んでいる
。
鋳造速度を高速化すると、モールド内のシェル形成の安
定成長が妨げられ、シェル形成の管理は極めて重要な項
目となる。シェル形成が不完全であると、その一部が内
部の溶鋼静圧を押えきれずに破れ、溶鋼が流れ出るいわ
ゆるブレークアウトと称する事故になり、非常に危険で
あると共に損失が大きい。銭片のシェル形成は銭片のコ
ーナーが両側から冷却されるため最も先に行なわれ、次
に鏡片の中心部が溶鋼静圧でモールドの冷却壁に押しつ
けられているから、シェル形成が行なわれ、コーナーの
両側の凝固は最も遅れる（モールドの断面形状は凝固に
よる断面方向の収縮に対して変化できない）したがって
、ブレークアウトを起こす部分は、このシェル形成の遅
れた部分に発生するから、第１図に示すように銭片コー
ナＣの両側部の合計８箇所（図示○印を施した部分）を
監視する必要がある。一方、熱伝導の理論からシェルの
厚みの薄いところは内部の溶鋼温度の影響を受けるため
、モ−ルドから出ると直ちに温度が高くなる（復熱する
）。
定成長が妨げられ、シェル形成の管理は極めて重要な項
目となる。シェル形成が不完全であると、その一部が内
部の溶鋼静圧を押えきれずに破れ、溶鋼が流れ出るいわ
ゆるブレークアウトと称する事故になり、非常に危険で
あると共に損失が大きい。銭片のシェル形成は銭片のコ
ーナーが両側から冷却されるため最も先に行なわれ、次
に鏡片の中心部が溶鋼静圧でモールドの冷却壁に押しつ
けられているから、シェル形成が行なわれ、コーナーの
両側の凝固は最も遅れる（モールドの断面形状は凝固に
よる断面方向の収縮に対して変化できない）したがって
、ブレークアウトを起こす部分は、このシェル形成の遅
れた部分に発生するから、第１図に示すように銭片コー
ナＣの両側部の合計８箇所（図示○印を施した部分）を
監視する必要がある。一方、熱伝導の理論からシェルの
厚みの薄いところは内部の溶鋼温度の影響を受けるため
、モ−ルドから出ると直ちに温度が高くなる（復熱する
）。
したがって、この表面からの放射ェネルギの分析を監視
していれば、種々の要因によって突発的に発生するシェ
ル厚み形成の異常を早期に発見できる。この場合、コー
ナを基準とし、その両側の放射ェネルギが相対的にどの
程度高かということによって適切な判断が可能となるが
、前述したようにセンサの検出能力が一面しかないため
前述の■の方法ではセンサの数を増やす必要があり、■
、■の方法では少なくとも両側で６台（片側３台ずつ計
６台）のカメラが必要であった。また、モールド直下の
鏡片サポート構造は高速化によって、空間が無くなる方
向にあり、センサを取り付けることがほとんど困難にな
っている。したがって、きわめて薄い間隙を利用するセ
ンサシステムが必要である。この発明は上記の点に鑑み
てなされたもので、連続鋳造の銭片表面温度を監視する
ものにおいて、連続鋳造モールド出口部分における銭片
の両端辺コーナを含む３面の表面状況を監視するように
し、モールド表面の冷却によって生じる凝固シェル生成
の異常を早期に発見することができ、しかもその異常検
出をより良好にできる連続鋳造の鋳片表面監視装置を提
供することを目的とする。
していれば、種々の要因によって突発的に発生するシェ
ル厚み形成の異常を早期に発見できる。この場合、コー
ナを基準とし、その両側の放射ェネルギが相対的にどの
程度高かということによって適切な判断が可能となるが
、前述したようにセンサの検出能力が一面しかないため
前述の■の方法ではセンサの数を増やす必要があり、■
、■の方法では少なくとも両側で６台（片側３台ずつ計
６台）のカメラが必要であった。また、モールド直下の
鏡片サポート構造は高速化によって、空間が無くなる方
向にあり、センサを取り付けることがほとんど困難にな
っている。したがって、きわめて薄い間隙を利用するセ
ンサシステムが必要である。この発明は上記の点に鑑み
てなされたもので、連続鋳造の銭片表面温度を監視する
ものにおいて、連続鋳造モールド出口部分における銭片
の両端辺コーナを含む３面の表面状況を監視するように
し、モールド表面の冷却によって生じる凝固シェル生成
の異常を早期に発見することができ、しかもその異常検
出をより良好にできる連続鋳造の鋳片表面監視装置を提
供することを目的とする。
以下この発明の一実施を図面を参照して説明する。第２
図は本発明装置を設置する場所の概略を示すもので、１
は鏡片２（内部は末だ溶融状態）のコーナをコの字状に
はさむセンサ、３はモールド、４はモールド直下のフー
トローラを示す。モールド直下の鉾片サポートはこの図
ではフートローラであるが、ウオーキングバー型式、冷
却格子型式等様々のものがある。いずれにしてもモール
ド２とその直下のサポート装置の間には隙間があり、そ
の隙間にセンサ１を設置する。センサ１の設置方法とし
てはモールド下面に一体化しても良いし、モールド直下
銭片サポート上部構造に一体化しても良い。第３図は本
装置の構成を示す一例であり、センサハウジング１０の
内部にはオプチカルフアィバロッドＦＲ，〜ＦＲ５６が
銭片２のコーナをはさむ３面に対して垂直方向に一定間
隔で一平面上に配列され、全体として銭辺２のコーナを
コの字状に囲むよう構成されている。
図は本発明装置を設置する場所の概略を示すもので、１
は鏡片２（内部は末だ溶融状態）のコーナをコの字状に
はさむセンサ、３はモールド、４はモールド直下のフー
トローラを示す。モールド直下の鉾片サポートはこの図
ではフートローラであるが、ウオーキングバー型式、冷
却格子型式等様々のものがある。いずれにしてもモール
ド２とその直下のサポート装置の間には隙間があり、そ
の隙間にセンサ１を設置する。センサ１の設置方法とし
てはモールド下面に一体化しても良いし、モールド直下
銭片サポート上部構造に一体化しても良い。第３図は本
装置の構成を示す一例であり、センサハウジング１０の
内部にはオプチカルフアィバロッドＦＲ，〜ＦＲ５６が
銭片２のコーナをはさむ３面に対して垂直方向に一定間
隔で一平面上に配列され、全体として銭辺２のコーナを
コの字状に囲むよう構成されている。
そして、上記各オプチカルフアイバロツドＦＲ，〜ＦＲ
５６にはそれぞれオプチカルフアイバＦ，〜Ｆ５６が接
続されている。このオプチカルフアイバＦ．〜Ｆ５６は
フレキシブルであり、センサ１の中で１本に束ねられ、
光フアィバ東ＦＢとして光学スキャン装置１００に導入
される。オプチカルフアィバは公洋由のとおり光ヱネル
ギを伝送する媒体であり、銭片からの放射ェネルギを光
学スキャン装置に伝送する。第４図はオプチカルフアイ
バロツドが鍵片２からの放射ェネルギ受光視野を示すも
ので、たとえば、ｎ番目のオプチカルフアイバロッドＦ
Ｒｎの中心士ＩＱ蚊から放射されるェネルギに対し９０
％以上の感度を有するように、鎌片からの距離１を設定
する。また、隣接するファイバロツドとの間隔はこの場
合１仇岬とした。また、ファイバロッドＦＲｎには石英
ガラスを用いオプチカルフアイバＦｎとの融着面Ａを介
してその受光ェネルギをオプチカルフアィバＦｎに伝達
する。オプチカルフアィバロッドＦＲｎは先端／ぐ−ジ
金物１１によって保持され、オプチカルフアイバＦｎは
更に端末金具１２によって先端が固定される。また、冷
却エアーはセンサ１の中に送り込まれ、先端パージ金物
１１の周辺のヱアパージ溝１３を通ってロッドＦＲｎの
先端をパージしながら鏡片２の方向に吹き出す。このパ
ージによってロッドＦＲｎの先端は常に清浄に保たれ、
放射ェネルギの受光感度を維持することができる。とこ
ろで、第３図において、光学スキャン装置１０川こ導入
された個々のオプチカルフアィバＦ，〜Ｆ５６は回転デ
ィスク１０３の上の同一円周上に配列、固定される。上
記回転ディスク１０３は同期モー夕１０１によってベル
ト１０２を介して一定速度で回転する。また、上記オプ
チカルフアイバＦ，〜Ｆ５６の先様に対向する上記回転
ディスク１０３上の一点には、石英ロッド１０５が埋め
込まれている。この石英ロッド１０５はオプチカルフア
ィバＦ，〜Ｆ船からの光を受光して回転ディスク１０３
の中心に導くものである。この光学スキャン菱贋１００
は具体的には第５図の如く構成されている。第５図にお
いて、第３図と同一部分には同一符号が付されている。
すなわち、オプチカルフアイバＦ，〜Ｆ５６は、ステー
タ１０７に埋め込まれた石英ロッド１０８に接続されて
おり、このステータ１０７は定位直に固定されている。
また、オプチカルファィバＦ，〜Ｆ５６からの光を回転
ディスク１０３の中心に導く上記石英ロッド１０５は図
示の如く折曲部に反射プリズムＰ，Ｐを設け、光を折曲
させて伝送している。そして、ステータ１０７の中心に
は上記回転ディスク１０３の中心に位置する石英ロッド
１０５に対向するように石英ロッド１０９が埋め込まれ
、この石英ロッド１０９は光取り出し用のオブチカルフ
アイバ１１０が接続されている。このような構成として
、回転ディスク１０３を回転させれば、光取り出し用の
オプチカルフアィバ１１０には順次、銭片２の各点に対
応する放射ェネルギが走査伝達される。
５６にはそれぞれオプチカルフアイバＦ，〜Ｆ５６が接
続されている。このオプチカルフアイバＦ．〜Ｆ５６は
フレキシブルであり、センサ１の中で１本に束ねられ、
光フアィバ東ＦＢとして光学スキャン装置１００に導入
される。オプチカルフアィバは公洋由のとおり光ヱネル
ギを伝送する媒体であり、銭片からの放射ェネルギを光
学スキャン装置に伝送する。第４図はオプチカルフアイ
バロツドが鍵片２からの放射ェネルギ受光視野を示すも
ので、たとえば、ｎ番目のオプチカルフアイバロッドＦ
Ｒｎの中心士ＩＱ蚊から放射されるェネルギに対し９０
％以上の感度を有するように、鎌片からの距離１を設定
する。また、隣接するファイバロツドとの間隔はこの場
合１仇岬とした。また、ファイバロッドＦＲｎには石英
ガラスを用いオプチカルフアイバＦｎとの融着面Ａを介
してその受光ェネルギをオプチカルフアィバＦｎに伝達
する。オプチカルフアィバロッドＦＲｎは先端／ぐ−ジ
金物１１によって保持され、オプチカルフアイバＦｎは
更に端末金具１２によって先端が固定される。また、冷
却エアーはセンサ１の中に送り込まれ、先端パージ金物
１１の周辺のヱアパージ溝１３を通ってロッドＦＲｎの
先端をパージしながら鏡片２の方向に吹き出す。このパ
ージによってロッドＦＲｎの先端は常に清浄に保たれ、
放射ェネルギの受光感度を維持することができる。とこ
ろで、第３図において、光学スキャン装置１０川こ導入
された個々のオプチカルフアィバＦ，〜Ｆ５６は回転デ
ィスク１０３の上の同一円周上に配列、固定される。上
記回転ディスク１０３は同期モー夕１０１によってベル
ト１０２を介して一定速度で回転する。また、上記オプ
チカルフアイバＦ，〜Ｆ５６の先様に対向する上記回転
ディスク１０３上の一点には、石英ロッド１０５が埋め
込まれている。この石英ロッド１０５はオプチカルフア
ィバＦ，〜Ｆ船からの光を受光して回転ディスク１０３
の中心に導くものである。この光学スキャン菱贋１００
は具体的には第５図の如く構成されている。第５図にお
いて、第３図と同一部分には同一符号が付されている。
すなわち、オプチカルフアイバＦ，〜Ｆ５６は、ステー
タ１０７に埋め込まれた石英ロッド１０８に接続されて
おり、このステータ１０７は定位直に固定されている。
また、オプチカルファィバＦ，〜Ｆ５６からの光を回転
ディスク１０３の中心に導く上記石英ロッド１０５は図
示の如く折曲部に反射プリズムＰ，Ｐを設け、光を折曲
させて伝送している。そして、ステータ１０７の中心に
は上記回転ディスク１０３の中心に位置する石英ロッド
１０５に対向するように石英ロッド１０９が埋め込まれ
、この石英ロッド１０９は光取り出し用のオブチカルフ
アイバ１１０が接続されている。このような構成として
、回転ディスク１０３を回転させれば、光取り出し用の
オプチカルフアィバ１１０には順次、銭片２の各点に対
応する放射ェネルギが走査伝達される。
また、回転ディスク１０３にはその回転基準位置を示す
マークＭが付され、１回転毎に検出器Ｄによって検出す
ることにより、この信号を基準にして、走査される信号
に番号を付せば、銭片２の位置に走査出力を対応させる
ことができる。上記光取り出し用のオプチカルフアィバ
１１０からの走査出力は、光分岐器１２０によって２つ
の光に分岐し、それぞれ単波長入，、＾２を透過するフ
ィル夕１２１，１２２によって光の中の波長入，、入２
のスペクトルを得ることができる。
マークＭが付され、１回転毎に検出器Ｄによって検出す
ることにより、この信号を基準にして、走査される信号
に番号を付せば、銭片２の位置に走査出力を対応させる
ことができる。上記光取り出し用のオプチカルフアィバ
１１０からの走査出力は、光分岐器１２０によって２つ
の光に分岐し、それぞれ単波長入，、＾２を透過するフ
ィル夕１２１，１２２によって光の中の波長入，、入２
のスペクトルを得ることができる。
この２つのスペクトルを光スイッチ１２３により交互に
光電変換器１２４に入れて、そのスペクトル比を演算す
る演算回路１２５によって、波長入，、入２から成る２
色温度信号Ｓ＾を得ることができる。この光分岐器１２
０から演算回路１２５までの動作は、一般の２色温度計
の原理に近年一般化した光装置を適用したものである。
そして、上記演算回路１２５からの２色温度信号Ｓ＾は
展開回路１２８に入力される。一方、回転ディスク１０
３に付されたマークＭを検出する検出器Ｄからは、マー
クＭを検出するごとに検出信号が出力され、この検出信
号はスタート検出器１２６に送られる。
光電変換器１２４に入れて、そのスペクトル比を演算す
る演算回路１２５によって、波長入，、入２から成る２
色温度信号Ｓ＾を得ることができる。この光分岐器１２
０から演算回路１２５までの動作は、一般の２色温度計
の原理に近年一般化した光装置を適用したものである。
そして、上記演算回路１２５からの２色温度信号Ｓ＾は
展開回路１２８に入力される。一方、回転ディスク１０
３に付されたマークＭを検出する検出器Ｄからは、マー
クＭを検出するごとに検出信号が出力され、この検出信
号はスタート検出器１２６に送られる。
スタート検出器１２６では検出器Ｄからのマーク検出信
号が入力される毎にスタート信号としてパルスを１発出
力してアドレス生成回路１２７に送る。このアドレス生
成回路１２７には同期モータ１０１からの回転パルスが
供給されており、これにより現在の走査位置を求め、ア
ドレス信号ｉが求められる。このアドレス信号ｉは上記
展開回路１２８に入力される。これにより展開回路１２
８ではアドレス信号ｉを機軸に、上記演算回路１２５に
よって求められた２色温度信号Ｓ＾を機軸にとって２次
元図表に展開する。第６図は上記展開回路１２８で展開
された２次元図表を示すもので、機軸はオプチカルフア
イバロツドＦＲ，〜ＦＲ５６に対応したアドレス、縦軸
は２６温度信号Ｓ＾であり、これにより、鏡片２のコー
ナを挟むセンサ１の３面の表面温度分布を監視すること
ができる。図中、Ｃ，．Ｃ２は銭片２のコーナ部で最も
冷却されている部分であり、その両側に凝固遅れによる
ピークが現われるので、この形状を指数化することによ
り、自動的にかつ良好に銭片２のコーナの凝固遅れを検
出する。そして、凝固遅れが検出されると、警報を出し
たり、引抜き速度を制御するなどの処理を行なうことに
よりブレークアウトを未然に防止できる。第７図は第６
図から得られる温度分布展開図であり、ｘ，は銭片２の
長辺前面のコーナ側最大温度位置、均は短辺前面側コー
ナ、ｘ３は短辺前面側最大温度位置、丸は短辺中央部最
小温度位贋、ｘ５は短辺後面側最大温度位贋、ｘ６は短
辺後面側コーナ、ｘ７は長辺後面のコーナ側最大温度位
置を示ている。
号が入力される毎にスタート信号としてパルスを１発出
力してアドレス生成回路１２７に送る。このアドレス生
成回路１２７には同期モータ１０１からの回転パルスが
供給されており、これにより現在の走査位置を求め、ア
ドレス信号ｉが求められる。このアドレス信号ｉは上記
展開回路１２８に入力される。これにより展開回路１２
８ではアドレス信号ｉを機軸に、上記演算回路１２５に
よって求められた２色温度信号Ｓ＾を機軸にとって２次
元図表に展開する。第６図は上記展開回路１２８で展開
された２次元図表を示すもので、機軸はオプチカルフア
イバロツドＦＲ，〜ＦＲ５６に対応したアドレス、縦軸
は２６温度信号Ｓ＾であり、これにより、鏡片２のコー
ナを挟むセンサ１の３面の表面温度分布を監視すること
ができる。図中、Ｃ，．Ｃ２は銭片２のコーナ部で最も
冷却されている部分であり、その両側に凝固遅れによる
ピークが現われるので、この形状を指数化することによ
り、自動的にかつ良好に銭片２のコーナの凝固遅れを検
出する。そして、凝固遅れが検出されると、警報を出し
たり、引抜き速度を制御するなどの処理を行なうことに
よりブレークアウトを未然に防止できる。第７図は第６
図から得られる温度分布展開図であり、ｘ，は銭片２の
長辺前面のコーナ側最大温度位置、均は短辺前面側コー
ナ、ｘ３は短辺前面側最大温度位置、丸は短辺中央部最
小温度位贋、ｘ５は短辺後面側最大温度位贋、ｘ６は短
辺後面側コーナ、ｘ７は長辺後面のコーナ側最大温度位
置を示ている。
これにより、次に示す各種指数Ｃ，〜Ｃ７を求める。Ｃ
，＝（ｙ，／ｙ２）／（ｘ２一×，） Ｃ２ニ（匁／牧）／（ｘ３−×２） Ｃ３＝｛沙４／（ｙ３十ｙ５）｝／（×５一も）Ｃ４ニ
（ｙ５／弥）／（×６一×５）Ｇニ（ｙ７ノ松）／（×
７一×６） Ｃ６＝（ｙ，、蛇、ｙ５、ｙ７の最大値）／（地、ｙ４
、ｙ６の最小値）Ｃ７＝Ｃ６と同位層 ただし、Ｃ，は長辺前面側コーナ凝固遅れ指数、Ｃ２は
短辺前面側コーナ凝固遅れ指数、Ｃ３は短辺バルジング
指数、Ｃ４は短辺後面側コーナ凝固遅れ指数、ちは長辺
後面側コーナ凝固遅れ指数である。
，＝（ｙ，／ｙ２）／（ｘ２一×，） Ｃ２ニ（匁／牧）／（ｘ３−×２） Ｃ３＝｛沙４／（ｙ３十ｙ５）｝／（×５一も）Ｃ４ニ
（ｙ５／弥）／（×６一×５）Ｇニ（ｙ７ノ松）／（×
７一×６） Ｃ６＝（ｙ，、蛇、ｙ５、ｙ７の最大値）／（地、ｙ４
、ｙ６の最小値）Ｃ７＝Ｃ６と同位層 ただし、Ｃ，は長辺前面側コーナ凝固遅れ指数、Ｃ２は
短辺前面側コーナ凝固遅れ指数、Ｃ３は短辺バルジング
指数、Ｃ４は短辺後面側コーナ凝固遅れ指数、ちは長辺
後面側コーナ凝固遅れ指数である。
なお、スキャン速度は０．６秒であるが、このスピード
は鋳造速度を３の／分としても銭片の長さで３仇舷毎に
サンプリングするものであるため、実用上十分であり、
データ処理上も１点当りｌｏｗ ｓｅｃ以上あるため、
マイクロコンピュータで容易に機成し得る。このように
各点Ｘ，〜Ｘ７における光ヱネルギの相対的変化率を検
出することによって銭片の凝固遅れの程度をより高い精
度で良好に検出することができる。なお、上記実施例に
おいてはオブチカルフアイバを用いて、銭片表面からの
放射ェネルギの強度を銭片の各点に対応して走査するこ
とにより取り出すようにしたが、オプチカルフアイバで
なく、第８図に示すようにＳｉ太陽電池アレイを用いて
も良い。
は鋳造速度を３の／分としても銭片の長さで３仇舷毎に
サンプリングするものであるため、実用上十分であり、
データ処理上も１点当りｌｏｗ ｓｅｃ以上あるため、
マイクロコンピュータで容易に機成し得る。このように
各点Ｘ，〜Ｘ７における光ヱネルギの相対的変化率を検
出することによって銭片の凝固遅れの程度をより高い精
度で良好に検出することができる。なお、上記実施例に
おいてはオブチカルフアイバを用いて、銭片表面からの
放射ェネルギの強度を銭片の各点に対応して走査するこ
とにより取り出すようにしたが、オプチカルフアイバで
なく、第８図に示すようにＳｉ太陽電池アレイを用いて
も良い。
第８図において、２００はＳｉ太陽電池アレイを用いた
センサ、２０１はＳｉ太陽電池、２０２は走査回路、２
０３は発振器、２０４は２次元展開回路である。この場
合は、太陽電池の合光感度によって銭片表面温度との対
応がつくが、一般にＳｉ太陽電池は０．５〜１．１仏の
波長の光ェネルギにしか感じないため、単色温度計とし
ての特性を有している。この太陽電池を用いた場合のデ
ータの取扱いはオプチカルフアィバの場合と同様である
。この装置の特徴はオプチカルフアィバの場合と同様に
Ｓｉ太陽電池アレイがきわめて薄く作れるため、冷却を
含めても１５側程度（オプチカルフアイバの場合は２仇
廠程度）の厚さでセンサを絹立てることができることに
ある。以上説明したようにこの発明によれば、連続鋳造
の鋳片表面温度を監視するものにおいて、連続鋳造モル
ド出口部分における銭片の両端辺コーナを含む３面の表
面状況を監視するようにし、これによりモールド表面の
冷却によって生じる凝固シェル生成の異常を早期に発見
することができるとともに良好に検出でき、しかも鍵片
の両端辺コーナを含む３面を囲むセンサは２仇岬以下の
厚さとすることができ、センサの取付けが容易となる連
続鋳造の鰭片表面監視装置を提供できる。
センサ、２０１はＳｉ太陽電池、２０２は走査回路、２
０３は発振器、２０４は２次元展開回路である。この場
合は、太陽電池の合光感度によって銭片表面温度との対
応がつくが、一般にＳｉ太陽電池は０．５〜１．１仏の
波長の光ェネルギにしか感じないため、単色温度計とし
ての特性を有している。この太陽電池を用いた場合のデ
ータの取扱いはオプチカルフアィバの場合と同様である
。この装置の特徴はオプチカルフアィバの場合と同様に
Ｓｉ太陽電池アレイがきわめて薄く作れるため、冷却を
含めても１５側程度（オプチカルフアイバの場合は２仇
廠程度）の厚さでセンサを絹立てることができることに
ある。以上説明したようにこの発明によれば、連続鋳造
の鋳片表面温度を監視するものにおいて、連続鋳造モル
ド出口部分における銭片の両端辺コーナを含む３面の表
面状況を監視するようにし、これによりモールド表面の
冷却によって生じる凝固シェル生成の異常を早期に発見
することができるとともに良好に検出でき、しかも鍵片
の両端辺コーナを含む３面を囲むセンサは２仇岬以下の
厚さとすることができ、センサの取付けが容易となる連
続鋳造の鰭片表面監視装置を提供できる。
第１図は連続鋳造による鍵片のシェル形成の遅れ部分を
説明するための図、第２図はこの発明装置が適用される
連続鋳造システムの概略構成図、第３図はこの発明の一
実施例の全対的な構成図、第４図は同実施例において使
用するオプチカルフアィバロッドの受光視野を示す図、
第５図は第３図で示した光学スキャン装置の詳細を示す
図、第６図は同実施例において展開回路で展開された２
次元図表を示す図、第７図は第６図から得られる温度分
布展開図、第８図はこの発明においてオプチカルフアィ
バの代わりにＳｉ太陽電池アレイを用いた実施例の干鰯
略を示す図である。 １・・・・・・センサ、２・・・・・・鏡片、ＦＲ，〜
ＦＲ５６・・・・・・オプチカルフアイバロツド、Ｆ，
〜Ｆ５６……オプチカルフアィバ、１００・・・・・・
光学スキャン装置、２ｏｏ・…・・Ｓｉ太陽電池アレイ
。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
説明するための図、第２図はこの発明装置が適用される
連続鋳造システムの概略構成図、第３図はこの発明の一
実施例の全対的な構成図、第４図は同実施例において使
用するオプチカルフアィバロッドの受光視野を示す図、
第５図は第３図で示した光学スキャン装置の詳細を示す
図、第６図は同実施例において展開回路で展開された２
次元図表を示す図、第７図は第６図から得られる温度分
布展開図、第８図はこの発明においてオプチカルフアィ
バの代わりにＳｉ太陽電池アレイを用いた実施例の干鰯
略を示す図である。 １・・・・・・センサ、２・・・・・・鏡片、ＦＲ，〜
ＦＲ５６・・・・・・オプチカルフアイバロツド、Ｆ，
〜Ｆ５６……オプチカルフアィバ、１００・・・・・・
光学スキャン装置、２ｏｏ・…・・Ｓｉ太陽電池アレイ
。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造の鋳片表面温度を監視するものにおいて、
鋳片のコーナ部を含む３面をコの字状に挾むように形成
された巾狭なセンサ筐体と、先端面が上記鋳片に対向す
る如く上記センサ筐体にコ字状に一列に配置され順次走
査駆動されることにより鋳片表面のコーナ部近傍の各点
の温度を光エネルギとして取り出す手段と、この手段よ
り取り出された各点の光エネルギの相対的変化特性を分
析することにより鋳片のコーナ部に発生する凝固遅れの
程度を検出する手段とを具備したことを特徴とする連続
鋳造の鋳片表面監視装置。 ２ 上記鋳片表面の各点の温度を光エネルギとして取り
出す手段としてオプチカルフアイバを用いたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の連続鋳造の鋳片表面
監視装置。 ３ 上記鋳片表面の各点の温度を光エネルギとして取り
出す手段として、太陽電池アレイを用たことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の連続鋳造の鋳片表面監視
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55163848A JPS6010827B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 連続鋳造の鋳片表面監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55163848A JPS6010827B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 連続鋳造の鋳片表面監視装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5788956A JPS5788956A (en) | 1982-06-03 |
| JPS6010827B2 true JPS6010827B2 (ja) | 1985-03-20 |
Family
ID=15781898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55163848A Expired JPS6010827B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 連続鋳造の鋳片表面監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6010827B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017032392A1 (en) * | 2015-08-21 | 2017-03-02 | Abb Schweiz Ag | A casting mold and a method for measuring temperature of a casting mold |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5725619B2 (ja) * | 1974-06-19 | 1982-05-31 | ||
| JPS52450A (en) * | 1975-06-23 | 1977-01-05 | Hitachi Ltd | Angle detector |
| JPS5736331Y2 (ja) * | 1976-10-08 | 1982-08-11 | ||
| JPS5584259A (en) * | 1978-12-21 | 1980-06-25 | Kawasaki Steel Corp | Preventing method of breakout of slab at continuous casting |
-
1980
- 1980-11-20 JP JP55163848A patent/JPS6010827B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5788956A (en) | 1982-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10232433B2 (en) | Casting mold and a method for detecting a temperature distribution of molten metal in a casting mold | |
| US5821861A (en) | Monitoring wall temperatures of reactor vessels | |
| CN103208161A (zh) | 有源探测型光纤光栅电缆隧道安防监控系统 | |
| CN112886083A (zh) | 一种储能系统锂离子电池火灾预警方法 | |
| JPH0947855A (ja) | 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 | |
| US20170219442A1 (en) | Temperature Sensor | |
| CN109029830A (zh) | 一种漏钢检测系统及方法 | |
| EP0479676B1 (fr) | Mesure du débit d'un filet de matériau fondu | |
| JP6047225B2 (ja) | 基板の空領域測定システム | |
| KR100518325B1 (ko) | 연주공정 주형직하에서의 용강누출 감시방법 | |
| JPH0420823A (ja) | 軸部発熱温度計測装置 | |
| JP2004037358A (ja) | 光ファイバケーブルの浸水個所検出方法および装置 | |
| JPH08276257A (ja) | 連続鋳造のブレ−クアウト検知装置及び鋳造制御方法 | |
| RU2015827C1 (ru) | Способ контроля технологического процесса непрерывной разливки металла и устройство для его осуществления | |
| JP2010261814A (ja) | 表面温度測定方法および表面温度測定装置 | |
| JPH1071453A (ja) | 水平連続鋳造におけるブレークアウト予測方法 | |
| KR19990043769A (ko) | 브래그 거울의 식각을 실시간으로 감지하는 방법 | |
| US4446908A (en) | Infrared imaging for electromagnetic casting | |
| RU2221225C1 (ru) | Волоконно-оптическое устройство для измерения температурного распределения | |
| JPH11278981A (ja) | Ｆｚ法半導体単結晶製造の監視方法 | |
| JP3757266B2 (ja) | 近接場光の超伝導検出器による検出方法及び装置 | |
| JPH11283136A (ja) | 火災警報装置 | |
| JPH04193047A (ja) | 回転子コイルエンドモニタ | |
| JPS5788956A (en) | Monitoring device for ingot surface of continuous casting | |
| JP2758612B2 (ja) | 過熱検出装置 |