JPS6012210A - ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル - Google Patents
ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ルInfo
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- JPS6012210A JPS6012210A JP12215683A JP12215683A JPS6012210A JP S6012210 A JPS6012210 A JP S6012210A JP 12215683 A JP12215683 A JP 12215683A JP 12215683 A JP12215683 A JP 12215683A JP S6012210 A JPS6012210 A JP S6012210A
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- JP
- Japan
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- less
- outer layer
- roll
- rolls
- work roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ホットストリップミル用ワークロールとして
使用される複合ロールにおいて、特に複数スタンドに移
行して使用されるものの改良に関する。
使用される複合ロールにおいて、特に複数スタンドに移
行して使用されるものの改良に関する。
一般に板圧延に用いられるロールには、第１図に示す如
く、胴表面の使用層に当る外殻層ｆｉ＋と芯部（２）と
を異材質で形成してなる複合ロールが多く使用され、こ
れらは遠心力鋳造法や中抜鋳造法によって製造されてい
る。この複合ロールでは、図示最大外径（新品径）ａで
使用開始し、使用により摩耗が進み廃却径Ｃに達すると
廃却処分とされるのであるが、このさい外殻層（１）の
厚さは廃却径Ｃに達しても若干余裕のある厚さに形成さ
れるのが普通である。
く、胴表面の使用層に当る外殻層ｆｉ＋と芯部（２）と
を異材質で形成してなる複合ロールが多く使用され、こ
れらは遠心力鋳造法や中抜鋳造法によって製造されてい
る。この複合ロールでは、図示最大外径（新品径）ａで
使用開始し、使用により摩耗が進み廃却径Ｃに達すると
廃却処分とされるのであるが、このさい外殻層（１）の
厚さは廃却径Ｃに達しても若干余裕のある厚さに形成さ
れるのが普通である。
ｔだ、ロールの使用に際しては、連続式の板圧延機であ
るホットストリップミルの仕上スタンドの場合通常６〜
７基のスタンドがタンデム状に配置サレ、コれらのスタ
ンドに要求されるワークロールの特性が各々異なるため
、通常は前段スタンドとしてＡ’１〜腋３又ｉｊａ、後
段スタンドとして澱４又は５〜ｉ６又は７と区分し、前
段スタンド用ワークロール、後段スタンド用ワークロー
ｌしとして別々のロール材質が用いられている。
るホットストリップミルの仕上スタンドの場合通常６〜
７基のスタンドがタンデム状に配置サレ、コれらのスタ
ンドに要求されるワークロールの特性が各々異なるため
、通常は前段スタンドとしてＡ’１〜腋３又ｉｊａ、後
段スタンドとして澱４又は５〜ｉ６又は７と区分し、前
段スタンド用ワークロール、後段スタンド用ワークロー
ｌしとして別々のロール材質が用いられている。
前段ワークロールとしては耐肌荒性、耐事故性耐摩耗性
を有するアゲマイトロールが主流を占め、−都鳥クロム
ロールがテスト使用されている。一方、後段スタンド用
ワークロールとしては、耐摩耗性、耐焼付性、耐クラツ
ク性等の特性が要求され、高合金グレンロールが一般的
である。
を有するアゲマイトロールが主流を占め、−都鳥クロム
ロールがテスト使用されている。一方、後段スタンド用
ワークロールとしては、耐摩耗性、耐焼付性、耐クラツ
ク性等の特性が要求され、高合金グレンロールが一般的
である。
このようにホットストリップミル用ワークロールとして
は前段スタンド用及び後段スタンド用の最低２種類のロ
ールが必要になって来る。また、７基のスタンドを有す
るミルでは前段と後段スタンドの中間に中段スタンドを
区分する場合もあり、これら傾適用する３種類のロール
が使用される場合もある。
は前段スタンド用及び後段スタンド用の最低２種類のロ
ールが必要になって来る。また、７基のスタンドを有す
るミルでは前段と後段スタンドの中間に中段スタンドを
区分する場合もあり、これら傾適用する３種類のロール
が使用される場合もある。
従って、この様に２種、３種のロールを準備するとなる
とロールの必要本数、常備数が多くなりロールの収り扱
いが非常に繁雑となるので、一種のロールで前段、後段
スタンドとも使用できるロールが望まれる。この様なロ
ールの使用例としてアダマイトロールが開発される以前
は高合金グレンロールを後段に使用しロール直径の減少
に伴って前段にまで使用し廃却された例があり、ヨーロ
ッパでのこのような使用例が最近まで報告されている。
とロールの必要本数、常備数が多くなりロールの収り扱
いが非常に繁雑となるので、一種のロールで前段、後段
スタンドとも使用できるロールが望まれる。この様なロ
ールの使用例としてアダマイトロールが開発される以前
は高合金グレンロールを後段に使用しロール直径の減少
に伴って前段にまで使用し廃却された例があり、ヨーロ
ッパでのこのような使用例が最近まで報告されている。
しかし、高合金グレンロールを熱影響の大きい前段スタ
ンドに使用すると耐肌荒性、耐クラツク性の点で問題が
あるうえ、ロールコストの割にはその機能が劣るのであ
る。
ンドに使用すると耐肌荒性、耐クラツク性の点で問題が
あるうえ、ロールコストの割にはその機能が劣るのであ
る。
そこで、零発＃１は、上記の点に鑑みなされたもので、
ロールの胴表面に要求される特性が異なるスタンドに順
次移行して使用されるロールについて、その使用特性並
びに寿命を改善すべく、その胴部使用層に当る外殻層を
、耐肌荒性、耐クラツク性の特に優れた性質を有する特
定成分からなる材質で形成された第１外層と、耐摩耗性
を備えつつ耐焼付性、耐クラツク性の特に優れた性質を
有する特定成分からなる材質で形成された第２外層とが
冶金的に溶着一体化した複合ロールであり、１木のログ
ルで総てのスタンドで使用可能なロールを提供すること
を目的としたものである０次に本発明について詳細に説
明する。
ロールの胴表面に要求される特性が異なるスタンドに順
次移行して使用されるロールについて、その使用特性並
びに寿命を改善すべく、その胴部使用層に当る外殻層を
、耐肌荒性、耐クラツク性の特に優れた性質を有する特
定成分からなる材質で形成された第１外層と、耐摩耗性
を備えつつ耐焼付性、耐クラツク性の特に優れた性質を
有する特定成分からなる材質で形成された第２外層とが
冶金的に溶着一体化した複合ロールであり、１木のログ
ルで総てのスタンドで使用可能なロールを提供すること
を目的としたものである０次に本発明について詳細に説
明する。
本発明のホットストリップ用ワークロール〔複合ロール
）の一実施例を第２図に示す。該複合ロールの外殻層は
、表１に示す化学成分を有する高クロム鋳鉄材で形成さ
れた第１外層１３１と表１に示す化学成分を有する高ク
ロム炭素晶出鋳鉄材で形成された第２外層（４）とが冶
金的に溶着一体化されて構成されており、該外殻層の芯
部（６）には、従来通シ高級鋳鉄、グクタイル鋳鉄等が
前記外殻層と溶着一体化されて形成されている。
）の一実施例を第２図に示す。該複合ロールの外殻層は
、表１に示す化学成分を有する高クロム鋳鉄材で形成さ
れた第１外層１３１と表１に示す化学成分を有する高ク
ロム炭素晶出鋳鉄材で形成された第２外層（４）とが冶
金的に溶着一体化されて構成されており、該外殻層の芯
部（６）には、従来通シ高級鋳鉄、グクタイル鋳鉄等が
前記外殻層と溶着一体化されて形成されている。
表１ 化学成分（ｗｔ％）
但しＡ：第１外層 Ｂ：第２外層
以下上記成分限定理由について述べる。
〈第１外層〉
Ｃ：２．０〜３．２％
Ｃは（Ｆ←Ｃｒ）７Ｃｒ３型炭化物を安定にする範囲内
でＣｒとバランスを取りつつ目的のカーバイド量により
決定されるべきであるが、２，０ ％未満では炭化物の
量が少なく耐摩耗性が不足し、一方３．２％を越えて含
有されると炭化物の量が多くなり過ぎて機械的強度特に
靭性の点、で劣化が著しい。
でＣｒとバランスを取りつつ目的のカーバイド量により
決定されるべきであるが、２，０ ％未満では炭化物の
量が少なく耐摩耗性が不足し、一方３．２％を越えて含
有されると炭化物の量が多くなり過ぎて機械的強度特に
靭性の点、で劣化が著しい。
Ｓｉ ： ０．３〜１．０％
Ｓｌは溶湯の脱酸のために必要であるが、０．３％未満
ではその効果が充分でない。しかし、１．０％を超えて
含有されると、機械的性質の劣化をきたし、同時１ｃＡ
ｒｌ変態点を下げ硬度を得難くする。
ではその効果が充分でない。しかし、１．０％を超えて
含有されると、機械的性質の劣化をきたし、同時１ｃＡ
ｒｌ変態点を下げ硬度を得難くする。
Ｍｎ ４ ０．５−１．５％
勤はＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上の
含有を必要とし、０，５％未満では充分な脱酸効果が得
られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、機
械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
含有を必要とし、０，５％未満では充分な脱酸効果が得
られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、機
械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
Ｐ：０．１％以下
Ｐけ特にロール材質においては少ない程望ましく、材質
を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる。
を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる。
Ｓ コ ０．０８ＳＰＪ 下
ＳもＰと同様の理由で少ない程望筐しく、その含有量は
０．０８％以下とする。
０．０８％以下とする。
Ｎｉ ： ０．５〜２．０％
Ｎ１は焼入性を向上させ積極的に硬度調整を計るために
含有させるもので、０．５％未満では効果が不足し、一
方２．０％を超えて含有されると残留オーステナイトが
増加して硬度が上り難く、その含有量を０．５〜２．０
％の範囲とする。
含有させるもので、０．５％未満では効果が不足し、一
方２．０％を超えて含有されると残留オーステナイトが
増加して硬度が上り難く、その含有量を０．５〜２．０
％の範囲とする。
Ｃｒ：１０〜２５％
Ｃｒけ強靭性と耐摩耗性を向上させるために含有される
が、その含有量が１０％未満ではＭ３Ｃ型の炭化物が多
く晶出し、強靭性の低下及び炭化物の微細均一化が得ら
れず、他方２５％を超えると１ＪｌｘｓＣｓ型の炭化物
量が増加する。この炭化物はＭｙ Ｃ３型炭化物に比べ
て硬度が低く、充分な耐摩耗性が得られない。従って、
Ｃｒ含有量は適正なＭ、Ｃ３型炭化物の得られる範囲と
して、前記Ｃ含有量とバランスして、１０〜２５％の範
囲に規定される。 ′成し、硬度上昇を示すと共に焼戻
し軟化抵抗を促進するのに有効であるが、その含有量が
０．３％未満ではこのような効果が少なく、一方３．０
％を超えて含有されると基地中に残留オーステナイトが
安定化し、かえって硬度低下を来たすおそれがある。
が、その含有量が１０％未満ではＭ３Ｃ型の炭化物が多
く晶出し、強靭性の低下及び炭化物の微細均一化が得ら
れず、他方２５％を超えると１ＪｌｘｓＣｓ型の炭化物
量が増加する。この炭化物はＭｙ Ｃ３型炭化物に比べ
て硬度が低く、充分な耐摩耗性が得られない。従って、
Ｃｒ含有量は適正なＭ、Ｃ３型炭化物の得られる範囲と
して、前記Ｃ含有量とバランスして、１０〜２５％の範
囲に規定される。 ′成し、硬度上昇を示すと共に焼戻
し軟化抵抗を促進するのに有効であるが、その含有量が
０．３％未満ではこのような効果が少なく、一方３．０
％を超えて含有されると基地中に残留オーステナイトが
安定化し、かえって硬度低下を来たすおそれがある。
第１外層を形成する高クロム鋳鉄材は以上の成分を含み
、残部実質的ＫＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗性
を更に高める目的で、次のＮｂ％Ｖの１種又は２種を必
要に応じ含有せしめることができる。
、残部実質的ＫＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗性
を更に高める目的で、次のＮｂ％Ｖの１種又は２種を必
要に応じ含有せしめることができる。
Ｎｂ ： １．０％以下
Ｎｂは鋳造組織の微細化忙効果があり、Ｎｂが含有され
ることによル析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上する
が、Ｎｂ含有量は１．０％以下で十分であり、Ｎｂが１
．０％を超えると、その改善効果はもはや飽和しコスト
高となるためである。
ることによル析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上する
が、Ｎｂ含有量は１．０％以下で十分であり、Ｎｂが１
．０％を超えると、その改善効果はもはや飽和しコスト
高となるためである。
Ｖ＋１．０％以下
ＶＶｉＮｂと同様な早的で含有されるもので、同様の見
地により１，０％以下の含有量で十分である。すなわち
、１．０％を超えてもそＶ効果は飽和しておシ、むしろ
Ｖ炭化物が多くなシ靭性の点で劣化するためである。
地により１，０％以下の含有量で十分である。すなわち
、１．０％を超えてもそＶ効果は飽和しておシ、むしろ
Ｖ炭化物が多くなシ靭性の点で劣化するためである。
〈第２外層〉
Ｃ： ２．４〜３．４％
ＣはＣｒと結びついてクロムカーバイドを形成スる他後
述するｓｉ 、Ｎ１の黒鉛化生成元素により微細な黒鉛
となって晶出する。Ｃが２．４％未満になるとクロムカ
ーバイドが減ると共に黒鉛の晶出もなくなシ木発明の意
義がなくなる。次に０％が３．４％を越えるとＣｒ％と
の関係もあるが、木発明の場合Ｃｒ％が５〜１０％と限
定しているため過飽和の炭素が高い３１ｈＮｉ％のため
黒鉛化し多量の黒鉛晶出となシ耐摩耗性の点で劣る。
述するｓｉ 、Ｎ１の黒鉛化生成元素により微細な黒鉛
となって晶出する。Ｃが２．４％未満になるとクロムカ
ーバイドが減ると共に黒鉛の晶出もなくなシ木発明の意
義がなくなる。次に０％が３．４％を越えるとＣｒ％と
の関係もあるが、木発明の場合Ｃｒ％が５〜１０％と限
定しているため過飽和の炭素が高い３１ｈＮｉ％のため
黒鉛化し多量の黒鉛晶出となシ耐摩耗性の点で劣る。
Ｓｉ ： ２．０〜３．４％
Ｓｌは高クロム材質に黒鉛を晶出させるために必要で２
．０％未満ではこの効果がなく３．４％を越えると黒鉛
晶出が過多となり耐摩耗性の点で劣る。尚、Ｓｌについ
ては鋳込時の＆をこの成分範囲より低目にして鋳込前に
接種を行ない最終製品の成分で上記範囲内に入るよ５に
する方が黒鉛の晶出の点で有利である。
．０％未満ではこの効果がなく３．４％を越えると黒鉛
晶出が過多となり耐摩耗性の点で劣る。尚、Ｓｌについ
ては鋳込時の＆をこの成分範囲より低目にして鋳込前に
接種を行ない最終製品の成分で上記範囲内に入るよ５に
する方が黒鉛の晶出の点で有利である。
Ｍｎ ： ０．５〜１．５％
地はＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上の
含有を必要とし、０，５％未満では充分な脱酸効果が得
られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、機
械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
含有を必要とし、０，５％未満では充分な脱酸効果が得
られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、機
械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
Ｐ ： ０．１鳴以下
ＰＨ特にロール材質Ｋｅｙいては少ない程望ましく、材
質を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる
。
質を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる
。
ｓ ： ｏ、ｏｓ％以下
ＳもＰと同様の理由で少ない程望ましく、その含有量は
０．０８ｐＪ、下とする。
０．０８ｐＪ、下とする。
Ｎｉ：４．５〜ｌＯ％
ＮＬは基地組織の改良と黒鉛を晶出させるため積極的に
含有させるもので４．５％未満では黒鉛の晶出がなく、
１０係を越えると黒鉛晶出が過多となると共に残留オー
ステナイトが増加し、後の熱処理によってもオーステナ
イトの安定が軽減されず使用時に耐肌荒性の点で問題と
なる。
含有させるもので４．５％未満では黒鉛の晶出がなく、
１０係を越えると黒鉛晶出が過多となると共に残留オー
ステナイトが増加し、後の熱処理によってもオーステナ
イトの安定が軽減されず使用時に耐肌荒性の点で問題と
なる。
Ｃｒ ： ５〜１０％
ＣｒはＣと結びついてＣｒ炭化物を形成するが５％未満
では炭化物が少なく耐摩耗性の点でも劣シ、１０％を越
えると上記Ｎ１、ｓｌの成分範囲では黒鉛の晶出が得ら
れな＾。
では炭化物が少なく耐摩耗性の点でも劣シ、１０％を越
えると上記Ｎ１、ｓｌの成分範囲では黒鉛の晶出が得ら
れな＾。
ＭＯ： ０．４−１．５％
ＭＯは焼入焼戻し抵抗を高めると共に同時に炭化物中に
入シ炭化物硬度を高めると共に焼戻し軟化抵抗を向上さ
せるのに有効であるが、０．４％未満ではこのような効
果が少なく、゛また１、５４を越えて含有されると白銑
化傾向が強く黒鉛の晶出が得られない。
入シ炭化物硬度を高めると共に焼戻し軟化抵抗を向上さ
せるのに有効であるが、０．４％未満ではこのような効
果が少なく、゛また１、５４を越えて含有されると白銑
化傾向が強く黒鉛の晶出が得られない。
第２外層を形成する高クロム炭素晶出鋳鉄材は以上の成
分を含み、不純物を除き残部Ｆｅからなるが、該鋳鉄材
には鋳造組織微細化の目的で、次のＮｂ、Ｖの１種又は
２種を必要に応じ含有せしめることができる。
分を含み、不純物を除き残部Ｆｅからなるが、該鋳鉄材
には鋳造組織微細化の目的で、次のＮｂ、Ｖの１種又は
２種を必要に応じ含有せしめることができる。
Ｎｂ ％ Ｖ ： １．０％以下
Ｗｂ、Ｖ ｔｉｔ共に鋳造組織微細化の九めに効果があ
り、１．０％以下でこの効果があり、ｉ、ｏ％を越える
とＶＣ，ＮｂＣ・Ｎｂ、 Ｃと炭化物を形成し黒鉛の晶
出を阻止する上、コスト高となる。
り、１．０％以下でこの効果があり、ｉ、ｏ％を越える
とＶＣ，ＮｂＣ・Ｎｂ、 Ｃと炭化物を形成し黒鉛の晶
出を阻止する上、コスト高となる。
上記成分からなる複合ロールは、通常の如く遠心力鋳造
法と置注鋳造法の組み合わせ、又は中抜鋳造法忙より製
作される。
法と置注鋳造法の組み合わせ、又は中抜鋳造法忙より製
作される。
ところで、＠１外層と同じ組成の材質を外殻層とし、こ
の外殻層のＣｒが芯部材にまで拡散混入してくるのを緩
和するためアダマイト材を外殻層と芯部の間に中間層と
して形成したロールは既に公知であるが、木発明は釘２
外層を積極的にロール材として使用するための化学組成
を提供するのに対し、公知のロールは中間層を使用する
ことなく外殻層を有効に使用しかつ芯部の強靭性を劣化
させない方策を提供しているに止１す、本発明とは技術
的思想を根本的に異忙する。
の外殻層のＣｒが芯部材にまで拡散混入してくるのを緩
和するためアダマイト材を外殻層と芯部の間に中間層と
して形成したロールは既に公知であるが、木発明は釘２
外層を積極的にロール材として使用するための化学組成
を提供するのに対し、公知のロールは中間層を使用する
ことなく外殻層を有効に使用しかつ芯部の強靭性を劣化
させない方策を提供しているに止１す、本発明とは技術
的思想を根本的に異忙する。
尤も、本発明ロールのｖＩ２外層もＣｒを５〜１０チ含
んでいるため芯部材へのＣｒの混入、拡散を防止するた
め＠２外層と″Ｆ；部材との間に中間層として公知のア
ダ臂イト材を鋳込んでもよい。ただし、前記第１外層と
第２外層との成分を逆にす暮と、第２外層の方がＣｒ％
が高くなり、芯部材へのＣｒの拡散、混入が多くなシ、
芯部の強度を低下させるため第２外層と芯部の間に中間
層を形成することが必要となる。
んでいるため芯部材へのＣｒの混入、拡散を防止するた
め＠２外層と″Ｆ；部材との間に中間層として公知のア
ダ臂イト材を鋳込んでもよい。ただし、前記第１外層と
第２外層との成分を逆にす暮と、第２外層の方がＣｒ％
が高くなり、芯部材へのＣｒの拡散、混入が多くなシ、
芯部の強度を低下させるため第２外層と芯部の間に中間
層を形成することが必要となる。
次に実施例を掲げて説明する。
製品胴径７００ダ、胴長１８００ハ全長３８００ Ｌの
製造実施例。
製造実施例。
鋳造機上の回転鋳型Ｋ １４００℃で鋳込んだ。
（２） 第１外層が完全に凝固しないで、七の内面〃；
一部未部面凝固態であるとき（第１外層を鋳込み始めて
から１１分後）、第２外層として表２−１表２−２１表
２−３に示す化学組成を有する溶湯を第１外層に引き続
き各々肉厚’６０ｍ＋（鋳込重量１Ｔ ６５０１１１
）を鋳込んだ。
一部未部面凝固態であるとき（第１外層を鋳込み始めて
から１１分後）、第２外層として表２−１表２−２１表
２−３に示す化学組成を有する溶湯を第１外層に引き続
き各々肉厚’６０ｍ＋（鋳込重量１Ｔ ６５０１１１
）を鋳込んだ。
１３） 第１、第２外層が完全に凝固するまでに２５分
間要した。
間要した。
１４）その後鋳型を垂直に立てて上部から芯部材の高級
鋳鉄を１３８０℃で鋳込み鋳型を溶湯で完全に？１また
−した後、押湯保温材でカバーをした。
鋳鉄を１３８０℃で鋳込み鋳型を溶湯で完全に？１また
−した後、押湯保温材でカバーをした。
１５） 完全に冷却後、ロールをｍ型から取り出し熱処
理及び機械加工を行なって最終製品のロールを得た。
理及び機械加工を行なって最終製品のロールを得た。
上記の製造工程で得られた複合ロールを、表面からの超
音波テスト及び破断調査に供した。この結果、第１、第
２外層及び芯部材は完全に結合しており、組織的な連続
性が認められ、第１．第２外層の厚さは各々４０〜４５
鰐、３８〜４７ｍｔであり九また第１．第２外層の化学
組成は表２−１、表２−２、表２−６の各々対応して表
６−１、表６−２、表３−３の如くであシ、第２外層の
Ｃｒ含有量は、元の状態より２〜３チ上昇してめた。
音波テスト及び破断調査に供した。この結果、第１、第
２外層及び芯部材は完全に結合しており、組織的な連続
性が認められ、第１．第２外層の厚さは各々４０〜４５
鰐、３８〜４７ｍｔであり九また第１．第２外層の化学
組成は表２−１、表２−２、表２−６の各々対応して表
６−１、表６−２、表３−３の如くであシ、第２外層の
Ｃｒ含有量は、元の状態より２〜３チ上昇してめた。
上記複合ロールを前段スタンドから後段スタンドへ移行
して使用した結果、前段スタンドでけ肌荒もなく、後段
スタンドでは焼付も発生せず非常に良好であった。
して使用した結果、前段スタンドでけ肌荒もなく、後段
スタンドでは焼付も発生せず非常に良好であった。
以上に説明した本発明の複合ロールでは、ホットストリ
ップミルの前段、後段スタンドに各々要求される特性に
応じて、ロール胴部の外殻層を第１外層と第２外層七に
分け、第１外層を特定成分からなる高クロム鋳鉄、第２
外層を特定成分からなる高クロム黒鉛晶出鋳鉄で構成し
、両者及び芯部材を相互に冶金的に溶着一体化したので
、ロールに割れが発生しにくく、前段スタンドにおいて
使用される第１外層は耐摩耗性を備えつつ耐肌荒性を具
備し、後段スタンドにおいて使用される第２外層は、耐
摩耗性の良好な高クロム！Ｉｌ鉄基地の所々に晶出した
黒鉛の作用で熱伝導性を良好にし、特に耐クラツク性、
耐焼付性に優れた特性全発揮する。更に第２外層のＣｒ
％が低いため、芯部材にＣｒが混入、拡散してくる量が
少なく前記芯部材の強靭性劣化も少ない。このように本
発明の複合ロールは胴部外殻層を使用特性に応じて２種
の外層としたので、１木のロールで全スタンドに適用で
きる上、各々の材質もその必要特性に応じ定最適なもの
であるので、ロール寿命、被圧延製品の品質を著しく向
上させることができる。
ップミルの前段、後段スタンドに各々要求される特性に
応じて、ロール胴部の外殻層を第１外層と第２外層七に
分け、第１外層を特定成分からなる高クロム鋳鉄、第２
外層を特定成分からなる高クロム黒鉛晶出鋳鉄で構成し
、両者及び芯部材を相互に冶金的に溶着一体化したので
、ロールに割れが発生しにくく、前段スタンドにおいて
使用される第１外層は耐摩耗性を備えつつ耐肌荒性を具
備し、後段スタンドにおいて使用される第２外層は、耐
摩耗性の良好な高クロム！Ｉｌ鉄基地の所々に晶出した
黒鉛の作用で熱伝導性を良好にし、特に耐クラツク性、
耐焼付性に優れた特性全発揮する。更に第２外層のＣｒ
％が低いため、芯部材にＣｒが混入、拡散してくる量が
少なく前記芯部材の強靭性劣化も少ない。このように本
発明の複合ロールは胴部外殻層を使用特性に応じて２種
の外層としたので、１木のロールで全スタンドに適用で
きる上、各々の材質もその必要特性に応じ定最適なもの
であるので、ロール寿命、被圧延製品の品質を著しく向
上させることができる。
第１図は、従来の複合ロールの構造の一例を示す断面図
、第２図は、本発明に係る複合ロール゛の構造の一例を
示す断面図を示す。 （１）・・・外殻層、（２）・・・芯部、（３）・・・
第１外層、（４１・・・第２外層、（６）・・・芯部。
、第２図は、本発明に係る複合ロール゛の構造の一例を
示す断面図を示す。 （１）・・・外殻層、（２）・・・芯部、（３）・・・
第１外層、（４１・・・第２外層、（６）・・・芯部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ、 ホットストリップミル用ワークロールであって、
その化学組成が重量比で、 （：２．０〜３．２％ ３１ ： ０．３〜１．０ ％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ ｐ ： ０．１ ％以下 Ｓ：０．０８％以下 Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｃｒ ： １０〜２５％ ＭＯ：０．３〜３．０ ％ 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる第１外層と
； その化学組成が重量比で、 （：２．４〜３．４％ Ｓｉ：２．０〜３．４ ％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５ ％ ｐ、： ０．１％以下 Ｓ’０．０８％以下 Ｎｉ：４．５〜１０％ Ｃｒ ： ５〜１０ ％ ＭＯ： ０．４〜１．５ ％ 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる第２外層と
が冶金的に溶着一体化されていることを特徴とするホッ
トストリップミル用ワークロール。 ２ ホットストリップミル用ワークロールであって、そ
の化学組成が重量比で、 （：２．Ｕ〜３．２％ ５ｔ：ｏ、３〜１．０悌 Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ ｐ：０．１ ％以下 Ｓ：０．０８％以下 １（１：０．５〜２．０％ Ｃｒ：１０〜２５％ Ｍｏ ： ０．３〜３．０％ 及び Ｎｂ：０．１ チ以下 Ｖ：０．１％以下 の内１種又は２種 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる第１外層と
； その化学成分が重量比で Ｃ：２．４〜３．４％ ９１：２，０〜３．４％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｐ：０．１％以下 Ｓ：０．０８％以下 Ｎｉ：４．５〜１０％ Ｃｒ ： ５〜１０ ％ Ｍｏ ： ０．４〜１．５％ 及び Ｎｂ：０．１％以下 Ｖ：０．１ ％以下 の内１種又は２種 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる略２外層と
が冶金的に溶着一体化されていることを特徴トするホッ
トストリップミル用ワークロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12215683A JPS6012210A (ja) | 1983-07-02 | 1983-07-02 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12215683A JPS6012210A (ja) | 1983-07-02 | 1983-07-02 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20900587A Division JPS6379938A (ja) | 1987-08-21 | 1987-08-21 | 黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロ−ル材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6012210A true JPS6012210A (ja) | 1985-01-22 |
| JPS644841B2 JPS644841B2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=14828981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12215683A Granted JPS6012210A (ja) | 1983-07-02 | 1983-07-02 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6012210A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10290392B2 (en) | 2012-07-05 | 2019-05-14 | Green ELMF Cables Ltd. | Electric cables having self-protective properties and immunity to magnetic interferences |
-
1983
- 1983-07-02 JP JP12215683A patent/JPS6012210A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10290392B2 (en) | 2012-07-05 | 2019-05-14 | Green ELMF Cables Ltd. | Electric cables having self-protective properties and immunity to magnetic interferences |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS644841B2 (ja) | 1989-01-27 |
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