JPS60125598A - 復水脱塩装置 - Google Patents
復水脱塩装置Info
- Publication number
- JPS60125598A JPS60125598A JP23140583A JP23140583A JPS60125598A JP S60125598 A JPS60125598 A JP S60125598A JP 23140583 A JP23140583 A JP 23140583A JP 23140583 A JP23140583 A JP 23140583A JP S60125598 A JPS60125598 A JP S60125598A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- exchange resin
- condensate
- regeneration
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は粒状の陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を
内蔵する混床式復水脱塩装置を有する復水浄化系に係り
、特にイオン交換樹脂の有効な再生に好適な復水脱塩装
置に関する。
内蔵する混床式復水脱塩装置を有する復水浄化系に係り
、特にイオン交換樹脂の有効な再生に好適な復水脱塩装
置に関する。
従来の原子炉系、特に沸騰水型原子炉（ＢＷＲと称す）
は第１図に示すような構成からなり、炉浄化系ｌＯを備
える原子炉圧力容器１から流出した蒸気は高圧タービン
２、湿分分離器３および低圧タービン４を経て復水器に
おいて凝縮されて復★）−ｆ、ｓス−ｍｒ ｔ’！ ／
ｌ’Ｆ ＬＧ々−ピン４ル軽τ作★Ｐｉ Ｌ： ＃いて
凝縮されて復水となる。前記低圧タービン４は油気系Ｉ
Ｉを介して給水ヒータ９に連通し、この給水ヒータ９は
ヒータドレン系１２を介して復水器に連通している。し
たがって復水器５、抽気系１１および給水ヒータ９など
で発生した腐食生成物（主に鉄酸化物であり以下クラッ
ドと称す）及び不純物イオンは復水脱塩装置７で除去さ
れる不純物を除去した復水は給水ヒータ９を経て原子炉
圧力容器１へ流入し、以降はこれと同様にして復水が繰
り返し循環される。
は第１図に示すような構成からなり、炉浄化系ｌＯを備
える原子炉圧力容器１から流出した蒸気は高圧タービン
２、湿分分離器３および低圧タービン４を経て復水器に
おいて凝縮されて復★）−ｆ、ｓス−ｍｒ ｔ’！ ／
ｌ’Ｆ ＬＧ々−ピン４ル軽τ作★Ｐｉ Ｌ： ＃いて
凝縮されて復水となる。前記低圧タービン４は油気系Ｉ
Ｉを介して給水ヒータ９に連通し、この給水ヒータ９は
ヒータドレン系１２を介して復水器に連通している。し
たがって復水器５、抽気系１１および給水ヒータ９など
で発生した腐食生成物（主に鉄酸化物であり以下クラッ
ドと称す）及び不純物イオンは復水脱塩装置７で除去さ
れる不純物を除去した復水は給水ヒータ９を経て原子炉
圧力容器１へ流入し、以降はこれと同様にして復水が繰
り返し循環される。
前記復水脱塩装置７は第２図に示すように給水系１８お
よび復水系１９に接続する容器１３に散水板１４と目板
１６上に設けられたイオン交換μ脂１５およびジョンソ
ンスクリーン１７を収納した構造からなり、不純物を含
有する復水は復水系１９を経て容器１３内の散水板１４
に流下し、ついでイオン交換樹脂１５上に散布されて不
純物を除去された後に、ジョンソンスクリーン１７を経
て経本系１８へ流出する。前記イオン交換樹脂１５はＢ
ＷＲではＨ型陽イオン交換樹脂とＯＨ型陰イオン交換樹
脂を用い、その粒径は概数３００〜１２００μｍでほぼ
同径の陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂組合せた混
床であることは周知のとおりである。
よび復水系１９に接続する容器１３に散水板１４と目板
１６上に設けられたイオン交換μ脂１５およびジョンソ
ンスクリーン１７を収納した構造からなり、不純物を含
有する復水は復水系１９を経て容器１３内の散水板１４
に流下し、ついでイオン交換樹脂１５上に散布されて不
純物を除去された後に、ジョンソンスクリーン１７を経
て経本系１８へ流出する。前記イオン交換樹脂１５はＢ
ＷＲではＨ型陽イオン交換樹脂とＯＨ型陰イオン交換樹
脂を用い、その粒径は概数３００〜１２００μｍでほぼ
同径の陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂組合せた混
床であることは周知のとおりである。
ところで、復水脱塩装置の樹脂再生は、復水・給水ライ
ンの汚染を避けるため復水脱塩装置より樹脂を取出し、
別途再生する塔外再生方式が一般的であり、これらの樹
脂再生に伴う再生廃液等の廃棄物量の増大が問題となっ
ている。樹脂再生は、樹脂に機械的に捕捉された酸化物
を除去する２つに分けられる。前者は、空気及び水を用
いスクラビングすることにより行ない、後者は、薬品注
入により行なわれる。
ンの汚染を避けるため復水脱塩装置より樹脂を取出し、
別途再生する塔外再生方式が一般的であり、これらの樹
脂再生に伴う再生廃液等の廃棄物量の増大が問題となっ
ている。樹脂再生は、樹脂に機械的に捕捉された酸化物
を除去する２つに分けられる。前者は、空気及び水を用
いスクラビングすることにより行ない、後者は、薬品注
入により行なわれる。
第３図は上記従来の塔外再生方式による混床式復水脱塩
装置の再生系統を示したものである。差圧又は定期管理
により逆洗再生するイオン交換樹脂は、陽イオン６換樹
脂塔２１に移送され注入される用水、空気により樹脂表
面に捕捉されでいる酸化物を除去する。剥離された酸化
物は、洗浄水により廃棄物処理系へ排出される。その後
樹脂は樹脂混合塔２３へ移送され、ここで混合した後再
び復水脱塩装置７に充填される。また薬品注入による再
生は、陽イオン交換樹脂塔２１で陽イオン交換樹脂と陰
イオン交換樹脂に分離され、陰イオン交換樹脂は陰イオ
ン交換樹脂塔２２に移送し、陽イオン交換樹脂は硫酸溶
液、陰イオン交換樹脂は水酸化ナトリウム溶液でそれぞ
れ再生後、樹脂混合塔２３で混合し、復水脱塩塔７に充
填される。
装置の再生系統を示したものである。差圧又は定期管理
により逆洗再生するイオン交換樹脂は、陽イオン６換樹
脂塔２１に移送され注入される用水、空気により樹脂表
面に捕捉されでいる酸化物を除去する。剥離された酸化
物は、洗浄水により廃棄物処理系へ排出される。その後
樹脂は樹脂混合塔２３へ移送され、ここで混合した後再
び復水脱塩装置７に充填される。また薬品注入による再
生は、陽イオン交換樹脂塔２１で陽イオン交換樹脂と陰
イオン交換樹脂に分離され、陰イオン交換樹脂は陰イオ
ン交換樹脂塔２２に移送し、陽イオン交換樹脂は硫酸溶
液、陰イオン交換樹脂は水酸化ナトリウム溶液でそれぞ
れ再生後、樹脂混合塔２３で混合し、復水脱塩塔７に充
填される。
逆洗による再生は２０日／回・塔、薬品による再生は１
００日／回・増程度の頻度で行なわれている。
００日／回・増程度の頻度で行なわれている。
ところで、薬品再生に伴なって発生する放射性廃棄物量
は、プラント全体で発生する量の約２０％にも達し、廃
棄物発生量の低減の一環としてこの低減化が要求されて
いる。
は、プラント全体で発生する量の約２０％にも達し、廃
棄物発生量の低減の一環としてこの低減化が要求されて
いる。
薬品再生時の廃液は、最終的な処理の段階で陽イオン交
換樹脂の再生に使用した硫酸と陰イオン交換樹脂に使用
した水酸化ナトリウムを中和し、硫酸ナトリウム（芒硝
）として処理するため、：ａ縮処理等の減容化には限界
があり、現状薬品再生時に発生する廃液は約６０ｍ３／
回となり、廃液は廃棄物処理系に移行され約２０倍に濃
縮後ドラム缶詰めされ処理されている。このため、１１
００ＭＷｅ級プラントでは約１０塔の脱塩塔を有してお
り、年間ドラム缶発生量では約１０００本と多量となり
この低減化が問題となっている。
換樹脂の再生に使用した硫酸と陰イオン交換樹脂に使用
した水酸化ナトリウムを中和し、硫酸ナトリウム（芒硝
）として処理するため、：ａ縮処理等の減容化には限界
があり、現状薬品再生時に発生する廃液は約６０ｍ３／
回となり、廃液は廃棄物処理系に移行され約２０倍に濃
縮後ドラム缶詰めされ処理されている。このため、１１
００ＭＷｅ級プラントでは約１０塔の脱塩塔を有してお
り、年間ドラム缶発生量では約１０００本と多量となり
この低減化が問題となっている。
また、逆洗再生では、廃液は主にクラッド（鉄酸化物）
であり、濃縮処理によりかなり廃棄物量的には低減する
ことができ問題は少ないが、１１００ＭＷｅ級プラント
で年間廃液量が約１２０００ｍ３ と膨大な量となるた
め、廃棄物処理系での濃縮装置はほとんど、全運転に近
い状態となっており、この装置の負担低減化も要望され
ている。
であり、濃縮処理によりかなり廃棄物量的には低減する
ことができ問題は少ないが、１１００ＭＷｅ級プラント
で年間廃液量が約１２０００ｍ３ と膨大な量となるた
め、廃棄物処理系での濃縮装置はほとんど、全運転に近
い状態となっており、この装置の負担低減化も要望され
ている。
本発明の目的は、復水脱塩装置に充填するイオン交換樹
脂の薬品再生を有効に行ない、薬品量及び廃棄物量の低
減ができる復水脱塩装置を提供することにある。
脂の薬品再生を有効に行ない、薬品量及び廃棄物量の低
減ができる復水脱塩装置を提供することにある。
復水脱塩装置には陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂
が混合充填されているが実機データにより下記の知見が
得られている。
が混合充填されているが実機データにより下記の知見が
得られている。
第４図は、薬品再生時の復水脱塩装置内のイオン交換樹
脂層深さとイオン負荷凰の関係を示したものであるが、
陽イオン交換樹脂２７、陰イオン゛交換樹脂２８とも１
表層より約３０〜５０ｃｍまでがイオン不純物除去に使
用されており、それ以降ではほとんど使われていないこ
とが判明した。
脂層深さとイオン負荷凰の関係を示したものであるが、
陽イオン交換樹脂２７、陰イオン゛交換樹脂２８とも１
表層より約３０〜５０ｃｍまでがイオン不純物除去に使
用されており、それ以降ではほとんど使われていないこ
とが判明した。
この実機データはプラント通常運転時のものであるが、
復水脱塩装置内の充填イオン交換樹脂量は、復水器の冷
却管から海水が漏洩した場合を想定し決定している。こ
のため、通常運転時では第４図のようにかなりイオン交
換容量に余裕があり、さらに、樹脂層上部のみがイオン
不純物除去に用いられていることが判る。一方、薬品再
生時の注入薬品液量は、全樹脂量に対するイオン交換容
量より決定されているため過剰に用いられている。
復水脱塩装置内の充填イオン交換樹脂量は、復水器の冷
却管から海水が漏洩した場合を想定し決定している。こ
のため、通常運転時では第４図のようにかなりイオン交
換容量に余裕があり、さらに、樹脂層上部のみがイオン
不純物除去に用いられていることが判る。一方、薬品再
生時の注入薬品液量は、全樹脂量に対するイオン交換容
量より決定されているため過剰に用いられている。
こらにの知見から、復水脱塩装置のイオン交換樹脂は海
水漏洩等の異常がない場合、イオン交換樹脂層上部（３
０ｃｍ〜５０ｃｍ）のみ行なえば十分であり、イオン交
換樹脂層は約１ｍであるため、薬品量及び廃棄物量の低
減に効果がある。
水漏洩等の異常がない場合、イオン交換樹脂層上部（３
０ｃｍ〜５０ｃｍ）のみ行なえば十分であり、イオン交
換樹脂層は約１ｍであるため、薬品量及び廃棄物量の低
減に効果がある。
第５図は逆洗再生時のイオン交換樹脂層深さ方向での捕
捉鉄量の分布を示したものであるが、第４図のイオン負
量と同様に表層より約３０〜５０ｃｍまでで大部分が捕
捉されていることが判る。
捉鉄量の分布を示したものであるが、第４図のイオン負
量と同様に表層より約３０〜５０ｃｍまでで大部分が捕
捉されていることが判る。
逆洗再生は、イオン交換樹脂層に捕捉された鉄酸化物等
のクラッドを除去し、差圧上昇を防ぐことを目的として
行なっており、鉄捕捉量番マ第４図からイオン交換樹脂
層上部であり、差圧はイオン交換樹脂層上部に寄与して
いると考えられる。このため配洗再生においても通常は
イオン交換樹脂層上部のみ行なえば十分と考えられ、逆
洗再生時の廃液低減に効果がある。
のクラッドを除去し、差圧上昇を防ぐことを目的として
行なっており、鉄捕捉量番マ第４図からイオン交換樹脂
層上部であり、差圧はイオン交換樹脂層上部に寄与して
いると考えられる。このため配洗再生においても通常は
イオン交換樹脂層上部のみ行なえば十分と考えられ、逆
洗再生時の廃液低減に効果がある。
以下、本発明の一実施例を第６図により説明する。
第５図は従来の復水脱塩装置にイオン交換樹脂層を分離
するスクリーン２９を設けた復水脱塩装置及び再生系統
を示した図である。
するスクリーン２９を設けた復水脱塩装置及び再生系統
を示した図である。
復水系１９より復水脱塩装置７に流入した復水は分離ス
クリーン２９の上部のイオン交換樹脂層、下部のイオン
交換樹脂層で純次処理され給水系１８へ流出される。こ
こで上部のイオン交換樹脂層高を５０ｃｍとすると、通
常樹脂層高は約１ ｒｎでありスクリーン上部と下部の
樹脂量（層高）は同量となる。復水中の不純物イオン及
びクラッド（鉄酸化物等）は、はとんどスクリーン上部
の樹脂層で除去される。従って樹脂の薬品再生は上部の
樹脂層のみを行ない樹脂移行ライン３ｏにより陽イオン
交換樹脂塔２１に移行し、陽イオン交換樹脂と陰イオン
交換樹脂に分離後、陰イオン交換樹脂は陰イオン交換樹
脂塔２２へ移送し、それぞれ薬品再生を行なう。この時
の薬品注入皿は再生樹脂量が従来の１／２となるため、
単純に１／２の量で行なう。再生終了後樹脂混合塔２３
に移行し陽イオン交換樹脂と陰イオン交換催脂を混合す
る。次のスクリーン下部に充填していた樹脂を陽イオン
交換樹脂２１４Ｃ移行しておき、薬品再生した樹脂混合
塔２３の樹脂をスクリーン下部に充填する。その後、陽
イオン交換樹脂塔２１に移行しておいた樹脂を樹脂混合
塔２３を経由し、スクリーン上部に充填する。この薬品
再生時におけるスクリーン上部と下部の栢脂交換により
、樹脂の使用状況による樹脂劣化等のバランスは解消さ
れる。
クリーン２９の上部のイオン交換樹脂層、下部のイオン
交換樹脂層で純次処理され給水系１８へ流出される。こ
こで上部のイオン交換樹脂層高を５０ｃｍとすると、通
常樹脂層高は約１ ｒｎでありスクリーン上部と下部の
樹脂量（層高）は同量となる。復水中の不純物イオン及
びクラッド（鉄酸化物等）は、はとんどスクリーン上部
の樹脂層で除去される。従って樹脂の薬品再生は上部の
樹脂層のみを行ない樹脂移行ライン３ｏにより陽イオン
交換樹脂塔２１に移行し、陽イオン交換樹脂と陰イオン
交換樹脂に分離後、陰イオン交換樹脂は陰イオン交換樹
脂塔２２へ移送し、それぞれ薬品再生を行なう。この時
の薬品注入皿は再生樹脂量が従来の１／２となるため、
単純に１／２の量で行なう。再生終了後樹脂混合塔２３
に移行し陽イオン交換樹脂と陰イオン交換催脂を混合す
る。次のスクリーン下部に充填していた樹脂を陽イオン
交換樹脂２１４Ｃ移行しておき、薬品再生した樹脂混合
塔２３の樹脂をスクリーン下部に充填する。その後、陽
イオン交換樹脂塔２１に移行しておいた樹脂を樹脂混合
塔２３を経由し、スクリーン上部に充填する。この薬品
再生時におけるスクリーン上部と下部の栢脂交換により
、樹脂の使用状況による樹脂劣化等のバランスは解消さ
れる。
一方、逆洗再生は、スクリーン上部の樹脂のみ陽イオン
交換樹脂２１に移送し、空気及び逆洗水により再生後、
樹脂混合塔２３を経由し再びスクリーン上部に充填し終
了する。この場合の廃液量も樹脂量が１７２に低減して
いるため従来の１／２で行なうことができ、廃液の濃縮
操作は半減することができる。
交換樹脂２１に移送し、空気及び逆洗水により再生後、
樹脂混合塔２３を経由し再びスクリーン上部に充填し終
了する。この場合の廃液量も樹脂量が１７２に低減して
いるため従来の１／２で行なうことができ、廃液の濃縮
操作は半減することができる。
分離スクリーン２９の設置により復水脱塩装置７の差圧
が上昇するが、現状のイオン交換樹脂粒径は樹脂仕様に
より４２０μｍ以下は２％に抑えられているため、スク
リーンのメツシュは３００μｍ０〜４００μｍの大きい
ものとし差圧上昇を最小限とする。またこのスクリーン
から漏洩した場合でも復水脱塩装［７，下部のジョンソ
ンスクリーン１７は約１５０μｍであり装置外ｐ、の樹
脂漏洩は防ぐことができる。
が上昇するが、現状のイオン交換樹脂粒径は樹脂仕様に
より４２０μｍ以下は２％に抑えられているため、スク
リーンのメツシュは３００μｍ０〜４００μｍの大きい
ものとし差圧上昇を最小限とする。またこのスクリーン
から漏洩した場合でも復水脱塩装［７，下部のジョンソ
ンスクリーン１７は約１５０μｍであり装置外ｐ、の樹
脂漏洩は防ぐことができる。
本発明によれば復水脱塩装置内のイオン交換樹脂のうち
、通常運転時に復水中のイオン不純物除去に用いられる
樹脂のみ薬品再生を行なうことができるので、薬品再生
に用いる薬品量及びそれに伴なう廃棄物を低減する効果
がある。廃棄物量では、＠状年間ドラム缶発生量約１０
００本に対しｌ／２〜１／３に低減することができる。
、通常運転時に復水中のイオン不純物除去に用いられる
樹脂のみ薬品再生を行なうことができるので、薬品再生
に用いる薬品量及びそれに伴なう廃棄物を低減する効果
がある。廃棄物量では、＠状年間ドラム缶発生量約１０
００本に対しｌ／２〜１／３に低減することができる。
また、逆洗再生も鉄酸化物等の除去が行なわれる樹脂層
のみ行なうことができるので、廃液量を１／２〜１／３
に低減することができ、濃縮装置への負担を軽減するこ
とができる。
のみ行なうことができるので、廃液量を１／２〜１／３
に低減することができ、濃縮装置への負担を軽減するこ
とができる。
第１図は従来の沸騰水型原子力発電プラントの概略構成
図、第２図は従来の復水脱塩装置の説明―、第３図は従
来の塔外再生方式による温床式復水脱塩装置の再生系統
を示した構成図、第４図は薬品再生時の樹脂層深さとイ
オン負荷量の関係線図、第５図は樹脂深さ方向での捕捉
鉄量分布図、第６図は本発明の実施例の復水脱塩装置内
部に樹脂層を分離するスクリーン゛を設置した場合の脱
塩装置及び再生系統を示した構成図である。 ７・・・復水脱塩装置、１５・・・イオン交換樹脂、２
１・・・陽イオン交換樹脂塔、２２・・・陰イオン交換
樹脂塔、２３・・・樹脂混合塔、２９・・・樹脂層分離
スクリーン。 耀 １ 国 １９ ２６ 躬（＋口 躬 ５０ 第１頁の続き ＠発明者 画材 力作 日立市詞 所内
図、第２図は従来の復水脱塩装置の説明―、第３図は従
来の塔外再生方式による温床式復水脱塩装置の再生系統
を示した構成図、第４図は薬品再生時の樹脂層深さとイ
オン負荷量の関係線図、第５図は樹脂深さ方向での捕捉
鉄量分布図、第６図は本発明の実施例の復水脱塩装置内
部に樹脂層を分離するスクリーン゛を設置した場合の脱
塩装置及び再生系統を示した構成図である。 ７・・・復水脱塩装置、１５・・・イオン交換樹脂、２
１・・・陽イオン交換樹脂塔、２２・・・陰イオン交換
樹脂塔、２３・・・樹脂混合塔、２９・・・樹脂層分離
スクリーン。 耀 １ 国 １９ ２６ 躬（＋口 躬 ５０ 第１頁の続き ＠発明者 画材 力作 日立市詞 所内
Claims (1)
- １、粒状の陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を内蔵
する混床式復水脱塩塔において、イオン交換樹脂層を分
離するスクリーンを設けたことを特徴とする復水脱塩装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23140583A JPS60125598A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 復水脱塩装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23140583A JPS60125598A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 復水脱塩装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60125598A true JPS60125598A (ja) | 1985-07-04 |
Family
ID=16923084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23140583A Pending JPS60125598A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 復水脱塩装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60125598A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4764338A (en) * | 1984-03-01 | 1988-08-16 | Hitachi, Ltd. | Method for operating boiling water-type atomic power plant |
-
1983
- 1983-12-09 JP JP23140583A patent/JPS60125598A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4764338A (en) * | 1984-03-01 | 1988-08-16 | Hitachi, Ltd. | Method for operating boiling water-type atomic power plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9115010B2 (en) | Demineralizer of primary coolant system in pressurized-water reactor power plant and method for purifying primary cooling water in pressurized-water reactor power plant | |
| JPS60125598A (ja) | 復水脱塩装置 | |
| JPH09276862A (ja) | 復水脱塩装置 | |
| JP3614995B2 (ja) | 復水脱塩装置 | |
| JP3066204B2 (ja) | アンモニア型復水脱塩装置の運転方法 | |
| JP2004330154A (ja) | 復水脱塩装置およびその装置へのイオン交換樹脂の充填方法 | |
| KR0161346B1 (ko) | 탑외 재생형 혼상식 복수 탈염설비의 이온교환수지 이송분리 재생방법 및 장치 | |
| JPH0214114B2 (ja) | ||
| JP2965806B2 (ja) | 復水脱塩装置の再生方法 | |
| JPS61138589A (ja) | 復水脱塩塔内へのイオン交換樹脂の充填方法 | |
| JPS59136141A (ja) | 復水脱塩装置のイオン交換樹脂再生方法 | |
| JPH0138553B2 (ja) | ||
| JPS6054102B2 (ja) | 復水脱塩装置の樹脂再生装置 | |
| JPS626872B2 (ja) | ||
| JPS59138992A (ja) | 復水浄化装置 | |
| JPS60120292A (ja) | 復水脱塩器 | |
| JPS59186685A (ja) | 復水脱塩塔への樹脂移送システム | |
| JPS58153580A (ja) | 復水脱塩装置の再生方法 | |
| JPH0653276B2 (ja) | 復水脱塩装置 | |
| JPH0653273B2 (ja) | 復水の処理方法 | |
| JPS6066197A (ja) | 原子炉一次系冷却水の浄化方法 | |
| JPH11197661A (ja) | 復水脱塩装置 | |
| JPH0339743B2 (ja) | ||
| JPS59183885A (ja) | イオン交換樹脂再生システム | |
| Thompson et al. | Ion Exchange Processes for Nuclear Powder Plants |