JPS6013048B2 - 熱延鋼板コイルの冷却法 - Google Patents
熱延鋼板コイルの冷却法Info
- Publication number
- JPS6013048B2 JPS6013048B2 JP3332378A JP3332378A JPS6013048B2 JP S6013048 B2 JPS6013048 B2 JP S6013048B2 JP 3332378 A JP3332378 A JP 3332378A JP 3332378 A JP3332378 A JP 3332378A JP S6013048 B2 JPS6013048 B2 JP S6013048B2
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- JP
- Japan
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- coil
- hot
- rolled steel
- temperature
- heat insulating
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は均一な機械的性質を有する加工性の優れた熱延
鋼板コイルを製造するためのコイル冷却法に関するもの
である。
鋼板コイルを製造するためのコイル冷却法に関するもの
である。
熱延鋼帯コイルおよびそれを素材とする冷延鋼板を製造
するに当っては、鋼スラブ（鋼片）を熱延後、所定の捲
取り温度で熱延鋼板コイルに捲取りそのまま大気中で放
冷するのが現状の標準的な工程となっている。
するに当っては、鋼スラブ（鋼片）を熱延後、所定の捲
取り温度で熱延鋼板コイルに捲取りそのまま大気中で放
冷するのが現状の標準的な工程となっている。
この場合捲取り温度が鋼帯の長さ方向にわたって均一に
なるよう調整されていたとしてもコイル捲取後室塩近く
まで冷却する際の熱履歴は鋼帯長さ方向に沿って不均一
となる。
なるよう調整されていたとしてもコイル捲取後室塩近く
まで冷却する際の熱履歴は鋼帯長さ方向に沿って不均一
となる。
熱延鋼板コイルに捲取り後のゆるやかな放冷中において
は結晶粒の成長、ＡそＮ、ＭｎＳあるいは鉄炭化物など
の析出、粗大化が進行するので、熱延鋼板およびそれを
素材とする冷延鋼板は欧質化し加工性が向上する。これ
らの効果を更に助長するため、熱延鋼板コイルを高温で
捲取る新技術は例えば特公昭５０一８１１でも述べられ
ている。
は結晶粒の成長、ＡそＮ、ＭｎＳあるいは鉄炭化物など
の析出、粗大化が進行するので、熱延鋼板およびそれを
素材とする冷延鋼板は欧質化し加工性が向上する。これ
らの効果を更に助長するため、熱延鋼板コイルを高温で
捲取る新技術は例えば特公昭５０一８１１でも述べられ
ている。
しかしながらこの技術は前述のような熱履歴の不均一性
があるため、製品の機械的特性もまた不均一となる。す
なわち熱延鋼板コイルの外周部、内周部り当る位置では
捲取り後の冷却が遠いため、結晶粒の成長、Ａ〆ＮやＭ
ｎＳ、あるいは鉄炭化物の析出、粗大化が遅れ、その位
置だけは部分的に硬質となり、加工性が劣る事になる。
これは歩蟹良く、所要特性をもつ鋼板を製造し需要家に
均質な製品を供給するという観点からは特に好ましくな
い点である。本発明はこのような従来技術の欠点を除去
するためのものであり、本発明の要旨は、６００００以
上の温度領域で捲取られた熱延鋼板コイルに保温カバー
を被せ、コイル外周部温度が、（捲取り温度−２５０）
℃の温度になるまでの領域を平均冷却速度５℃／分以下
で冷却することを特徴とする熱延鋼板コイルの冷却法で
ある。以下本発明について詳細に説明する。
があるため、製品の機械的特性もまた不均一となる。す
なわち熱延鋼板コイルの外周部、内周部り当る位置では
捲取り後の冷却が遠いため、結晶粒の成長、Ａ〆ＮやＭ
ｎＳ、あるいは鉄炭化物の析出、粗大化が遅れ、その位
置だけは部分的に硬質となり、加工性が劣る事になる。
これは歩蟹良く、所要特性をもつ鋼板を製造し需要家に
均質な製品を供給するという観点からは特に好ましくな
い点である。本発明はこのような従来技術の欠点を除去
するためのものであり、本発明の要旨は、６００００以
上の温度領域で捲取られた熱延鋼板コイルに保温カバー
を被せ、コイル外周部温度が、（捲取り温度−２５０）
℃の温度になるまでの領域を平均冷却速度５℃／分以下
で冷却することを特徴とする熱延鋼板コイルの冷却法で
ある。以下本発明について詳細に説明する。
加工性の優れた熱延鋼板コイル、およびそれを素材とす
る冷延鋼板コイルを製造するに当って、熱延捲取りを高
温で行ない、その後のゆるやかな放冷中にＡ〆Ｎ、Ｍｎ
Ｓ、鉄炭化物などの析出粗大化を促進させる事が極めて
有効である。
る冷延鋼板コイルを製造するに当って、熱延捲取りを高
温で行ない、その後のゆるやかな放冷中にＡ〆Ｎ、Ｍｎ
Ｓ、鉄炭化物などの析出粗大化を促進させる事が極めて
有効である。
Ａそ十Ｎ→ＡそＮ、Ｍｎ＋Ｓ→ＭｎＳ、などの反応を充
分に進行させるには熱延捲取り温度は６００℃以上でな
ければならない。ＡＺやＭｎは低温では拡散速度が遅い
ので６００ｑ０未満の低温捲取りではその後ゆるやかに
冷却してもＭ〆ＮやＭｈＳ、あるいは鉄炭化物の析出粗
大化は充分には進行しない。６００ｑｏの高温捲取りの
あとでも大気中でそのまま放袷するとコイル内外周部は
大気に直接触れているため温度の低下が速く、その部分
だけＡ〆Ｎ、ＭｎＳ、鉄炭化物の析出粗大化が不充分と
なる。
分に進行させるには熱延捲取り温度は６００℃以上でな
ければならない。ＡＺやＭｎは低温では拡散速度が遅い
ので６００ｑ０未満の低温捲取りではその後ゆるやかに
冷却してもＭ〆ＮやＭｈＳ、あるいは鉄炭化物の析出粗
大化は充分には進行しない。６００ｑｏの高温捲取りの
あとでも大気中でそのまま放袷するとコイル内外周部は
大気に直接触れているため温度の低下が速く、その部分
だけＡ〆Ｎ、ＭｎＳ、鉄炭化物の析出粗大化が不充分と
なる。
上記のような現象を防止するためコイル放冷中における
保温装置の必要性が生じる。即ち本発明は６００３０以
上の温度で捲取った熱延鋼コイルの温度があまり下がら
ない６００℃以上の領域で素早くカバーを被せ保温する
ことであり、またこの保温カバーをコイルにセットして
おく時間は、この保温がＡクＮ、ＭｎＳおよび炭化物の
析出粗大化を意図するために、捲取り温度をＴｃ（００
）とし、コイル外周温度Ｔａ（００）がＴｃから（Ｔｃ
−２５０）℃の温度範囲でその平均冷却速度が５℃／ｍ
ｉｎ以下になるように冷却することを特徴とするもので
ある。
保温装置の必要性が生じる。即ち本発明は６００３０以
上の温度で捲取った熱延鋼コイルの温度があまり下がら
ない６００℃以上の領域で素早くカバーを被せ保温する
ことであり、またこの保温カバーをコイルにセットして
おく時間は、この保温がＡクＮ、ＭｎＳおよび炭化物の
析出粗大化を意図するために、捲取り温度をＴｃ（００
）とし、コイル外周温度Ｔａ（００）がＴｃから（Ｔｃ
−２５０）℃の温度範囲でその平均冷却速度が５℃／ｍ
ｉｎ以下になるように冷却することを特徴とするもので
ある。
ＡそやＭｎは高温でないと充分な拡散速度をもたないの
で（Ｔｃ−２５０）℃以下の温度まで保温カバーをセッ
トしていても上記目的のためには付加的な効果は生じな
い。しかし保温カバーを（Ｔｃ−２５０）℃以下に至る
までセットしておいてもＡそＮやＭｎＳおよび鉄炭化物
の析出粗大化の促進を阻害する事はない。このような保
温カバーの使用技術を適用すれば単に均一な機械的性質
を有する加工性の優れた熱延鋼板ばかりでなく、これを
冷延し暁鈍して均一な機械的性質を有する加工性の優れ
た冷延鋼板を得る事も可能であり更には亜鉛メッキなど
の表面処理を行なっても本発明の効果は据われない。
で（Ｔｃ−２５０）℃以下の温度まで保温カバーをセッ
トしていても上記目的のためには付加的な効果は生じな
い。しかし保温カバーを（Ｔｃ−２５０）℃以下に至る
までセットしておいてもＡそＮやＭｎＳおよび鉄炭化物
の析出粗大化の促進を阻害する事はない。このような保
温カバーの使用技術を適用すれば単に均一な機械的性質
を有する加工性の優れた熱延鋼板ばかりでなく、これを
冷延し暁鈍して均一な機械的性質を有する加工性の優れ
た冷延鋼板を得る事も可能であり更には亜鉛メッキなど
の表面処理を行なっても本発明の効果は据われない。
次に本発明における保温カバーを使用する冷却方法の実
施態様例について説明する。第１図に示す保温カバーは
コイルに上から被せるだけのものであり、第２図に示す
例は上記保温カバー内に加熱装置を設けたものである。
なお第３図は第２図の平面図を示す。図中１は保温カバ
ーの天井、２は外板、３は断熱材、４はフック、５はさ
さえ綾、６はコイル、７は燃料供給用パイプ、８は燃焼
ノズル、夕，‘まコイル内径、そ２ はコイル外径であ
る。第１図に示す保温カバーは外板２に断熱材３を施こ
し、カバーの中央部には、コイル内径に入る位置にささ
え棒５を設ける。
施態様例について説明する。第１図に示す保温カバーは
コイルに上から被せるだけのものであり、第２図に示す
例は上記保温カバー内に加熱装置を設けたものである。
なお第３図は第２図の平面図を示す。図中１は保温カバ
ーの天井、２は外板、３は断熱材、４はフック、５はさ
さえ綾、６はコイル、７は燃料供給用パイプ、８は燃焼
ノズル、夕，‘まコイル内径、そ２ はコイル外径であ
る。第１図に示す保温カバーは外板２に断熱材３を施こ
し、カバーの中央部には、コイル内径に入る位置にささ
え棒５を設ける。
外板２、および断熱材３の材質又は厚みを変える事によ
り任意の冷却速度を得る。ささえ榛５はコイルを移動す
るコンベア−上で本カバ−を使用する場合コイルからカ
バーが落下するのを防止する。本カバーはコンベア上で
使用してもよく、あるいはフロアに置いた後でもよい。
コイルをフロア一に置く場合はコイルを段積みにしても
よい。また図に示したような保温カバーではなく、８０
×淀錨のアウターカバー、インナーカバーであっても、
所定の冷却速度が得られればそれでも良い。
り任意の冷却速度を得る。ささえ榛５はコイルを移動す
るコンベア−上で本カバ−を使用する場合コイルからカ
バーが落下するのを防止する。本カバーはコンベア上で
使用してもよく、あるいはフロアに置いた後でもよい。
コイルをフロア一に置く場合はコイルを段積みにしても
よい。また図に示したような保温カバーではなく、８０
×淀錨のアウターカバー、インナーカバーであっても、
所定の冷却速度が得られればそれでも良い。
第２図に示す保温カバーは外板２に断熱材３を施こしカ
バーの内側に燃料供給用パイプ７を設置したものである
。
バーの内側に燃料供給用パイプ７を設置したものである
。
パイプ７はコイルの内径、外径の側面を加熱するもので
パイプ７には燃料（例えばＣＯＧ）を燃焼するための適
当な燃焼ノズル８を設ける。コイルの熱放散はコイル端
面（コイル中方向のエッジ側）より側面の方が大きいた
め、コイル内径、外軽部を加熱する。
パイプ７には燃料（例えばＣＯＧ）を燃焼するための適
当な燃焼ノズル８を設ける。コイルの熱放散はコイル端
面（コイル中方向のエッジ側）より側面の方が大きいた
め、コイル内径、外軽部を加熱する。
また設備的にはパイプだけで加熱する簡単なものでもよ
いが鋼板、断熱材を設けた方が熱効率が良いのは言うま
でもない。実施例 １鋼成分Ｃ：０．０２〜０．０７％
、Ｍｎ：０．１５〜０．３０％、Ｐ：０．０１４〜０，
０１８％、Ｓ：０．０１２〜０．０２３％、０：０．０
４５〜０．０５３％よりなるキヤツプド鋼スラブ９本を
用い、それぞれ３．２側に熱延後捲取温度（Ｔｃ）７３
５午０でコイルに捲取った。
いが鋼板、断熱材を設けた方が熱効率が良いのは言うま
でもない。実施例 １鋼成分Ｃ：０．０２〜０．０７％
、Ｍｎ：０．１５〜０．３０％、Ｐ：０．０１４〜０，
０１８％、Ｓ：０．０１２〜０．０２３％、０：０．０
４５〜０．０５３％よりなるキヤツプド鋼スラブ９本を
用い、それぞれ３．２側に熱延後捲取温度（Ｔｃ）７３
５午０でコイルに捲取った。
その後コイル外周部の温度を記録しながら第１表に示す
条件で保温カバー（第１図に示すもの）をセットし、コ
イル全体が室温まで冷却した後、コイルをほどいてコイ
ル最外周部とコイル中央部とに相当する位置から引張り
試験片を採取し、降伏点（ＹＰ）を側定した。第１表 保温装置を使用しない場合（Ｎｏ．１）ではコイル外周
部が捲取り後、急冷されるため、ＹＰがコイル中央部に
比べ７ｋ９／肌２程度も高く加工性は著しく低下する。
条件で保温カバー（第１図に示すもの）をセットし、コ
イル全体が室温まで冷却した後、コイルをほどいてコイ
ル最外周部とコイル中央部とに相当する位置から引張り
試験片を採取し、降伏点（ＹＰ）を側定した。第１表 保温装置を使用しない場合（Ｎｏ．１）ではコイル外周
部が捲取り後、急冷されるため、ＹＰがコイル中央部に
比べ７ｋ９／肌２程度も高く加工性は著しく低下する。
これに対し本発明による方法の場合、６００ｑｏ以上の
温度領域で着カバーし（Ｔｃ−２５０）℃以下にコイル
が冷却するまで（本実施例の場合４８５ｑｏまで）保温
カバーを用いたもの（Ｎｏ．２，４，６，７，８）はコ
イル内位置によるＹＰの差は２ｋ９／肌２程度となりほ
ぼ均一な機械的性質が得られる。この本発明のなかでも
保温カバーを用いる時間をコイルが室温に冷却されるま
で延長すれば（Ｍ．２、４，７）コイル位置によるＹＰ
の差は全くはなくなる。
温度領域で着カバーし（Ｔｃ−２５０）℃以下にコイル
が冷却するまで（本実施例の場合４８５ｑｏまで）保温
カバーを用いたもの（Ｎｏ．２，４，６，７，８）はコ
イル内位置によるＹＰの差は２ｋ９／肌２程度となりほ
ぼ均一な機械的性質が得られる。この本発明のなかでも
保温カバーを用いる時間をコイルが室温に冷却されるま
で延長すれば（Ｍ．２、４，７）コイル位置によるＹＰ
の差は全くはなくなる。
なお保温カバーを用いた場合でも保温カバーをセットす
る時間が遅れた場合（Ｍ．３，５）および（Ｔｃ−２５
０）℃までの冷却速度が５℃／ｍｉｎ超の場合（恥．９
）にはコイル外周部のＹＰが高くなるのでこれらの条件
を考慮して作業することが望ましい。実施例 ２ 鋼成分Ｃ：０．０２５〜０．０５６％、Ｍｎ：０．１２
〜０．２５％、Ｐ：０．０１３〜０．０１９％、Ｓ：０
．０１３〜０．０２１％、Ｔ・Ａそ：０．０２２〜０．
０斑％よりなるアルミキルド鋼スラブを４本用意し、い
ずれも３．２側に熱延捲取温度（Ｔｃ）７５０つ０で捲
取り（コイル単重２１トン）一組を保温カバーをセット
せず、大気中で放冷し、他の一組は捲取後３．０８分経
過（保温カバー装着時のコイル温度６２５ｑ○）してか
ら保温カバー（第１図に示すもの）をセットし、室温ま
でコイルを冷却した。
る時間が遅れた場合（Ｍ．３，５）および（Ｔｃ−２５
０）℃までの冷却速度が５℃／ｍｉｎ超の場合（恥．９
）にはコイル外周部のＹＰが高くなるのでこれらの条件
を考慮して作業することが望ましい。実施例 ２ 鋼成分Ｃ：０．０２５〜０．０５６％、Ｍｎ：０．１２
〜０．２５％、Ｐ：０．０１３〜０．０１９％、Ｓ：０
．０１３〜０．０２１％、Ｔ・Ａそ：０．０２２〜０．
０斑％よりなるアルミキルド鋼スラブを４本用意し、い
ずれも３．２側に熱延捲取温度（Ｔｃ）７５０つ０で捲
取り（コイル単重２１トン）一組を保温カバーをセット
せず、大気中で放冷し、他の一組は捲取後３．０８分経
過（保温カバー装着時のコイル温度６２５ｑ○）してか
ら保温カバー（第１図に示すもの）をセットし、室温ま
でコイルを冷却した。
この時の冷却速度は２．５ｑｏ／ｍｊｎであった。これ
らの熱延鋼帯を酸洗後７２％の圧下率で袷延し、８３０
ｏｏ×１分の連続競錨を行った。このようにしわ得られ
た冷延鋼帯コイルをほどいてて各位贋より引張り試験片
を採取しランクフオード値（ｒ値）を測定した。その結
果を第４図に示す。保温カバーを用いない場合は熱延コ
イル外周部、内周部相当位置ではｒ値が著しく低いが、
本発明に従って保温カバーを用いた場合は熱延コイル外
周部相当位置でもｒ値は高く、したがって製品コイル内
が均一でしかも高ｒ値が得られ、深絞り性の優れた製品
が得られる事がわかつた。以上実施例についても述べた
ように本発明法は熱延鋼板として出荷されるものばかり
でなく袷建鋼板（メッキ鋼板を含む）にも適用できる。
冷延鋼板でも連続暁錨に用いるアルミキルド鋼に適用し
た場合その効果は大であり、コイル外周部と中央部のＹ
Ｐ偏差（△ＹＰ）を２．０【９／剛２以下におさえるこ
とができる。
らの熱延鋼帯を酸洗後７２％の圧下率で袷延し、８３０
ｏｏ×１分の連続競錨を行った。このようにしわ得られ
た冷延鋼帯コイルをほどいてて各位贋より引張り試験片
を採取しランクフオード値（ｒ値）を測定した。その結
果を第４図に示す。保温カバーを用いない場合は熱延コ
イル外周部、内周部相当位置ではｒ値が著しく低いが、
本発明に従って保温カバーを用いた場合は熱延コイル外
周部相当位置でもｒ値は高く、したがって製品コイル内
が均一でしかも高ｒ値が得られ、深絞り性の優れた製品
が得られる事がわかつた。以上実施例についても述べた
ように本発明法は熱延鋼板として出荷されるものばかり
でなく袷建鋼板（メッキ鋼板を含む）にも適用できる。
冷延鋼板でも連続暁錨に用いるアルミキルド鋼に適用し
た場合その効果は大であり、コイル外周部と中央部のＹ
Ｐ偏差（△ＹＰ）を２．０【９／剛２以下におさえるこ
とができる。
第１図、第２図および第３図は本発明法に用いる保温カ
バーの実施例を示すもので、第１図はコイル全体を包囲
する保温カバーを示す説明図、第２図は保温カバー内に
加熱装置を設けた例を示す説明図、第３図は第２図の平
面図、第４図は実施例２の試験データを示す図である。 １・・・保温カバーの天井、２…外板、３…断熱材、４
…フック、５…ささえ棒、６…コイル、７・・・燃料供
給用パイプ、８・・・燃焼ノズル。第１図第２図 節３図 第４図
バーの実施例を示すもので、第１図はコイル全体を包囲
する保温カバーを示す説明図、第２図は保温カバー内に
加熱装置を設けた例を示す説明図、第３図は第２図の平
面図、第４図は実施例２の試験データを示す図である。 １・・・保温カバーの天井、２…外板、３…断熱材、４
…フック、５…ささえ棒、６…コイル、７・・・燃料供
給用パイプ、８・・・燃焼ノズル。第１図第２図 節３図 第４図
Claims (1)
- １ ６００℃以上の温度領域で捲取られた熱延鋼板コイ
ルに保温カバーを被せ、コイル外周部温度が、（捲取り
温度−２５０）℃の温度になるまでの領域を平均冷却速
度５℃／分以下で冷却することを特徴とする熱延鋼板コ
イルの冷却法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3332378A JPS6013048B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | 熱延鋼板コイルの冷却法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3332378A JPS6013048B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | 熱延鋼板コイルの冷却法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54124808A JPS54124808A (en) | 1979-09-28 |
| JPS6013048B2 true JPS6013048B2 (ja) | 1985-04-04 |
Family
ID=12383342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3332378A Expired JPS6013048B2 (ja) | 1978-03-23 | 1978-03-23 | 熱延鋼板コイルの冷却法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013048B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132462U (ja) * | 1989-04-07 | 1990-11-02 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5837128A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍用Ａｌキルド鋼板の製造方法 |
-
1978
- 1978-03-23 JP JP3332378A patent/JPS6013048B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132462U (ja) * | 1989-04-07 | 1990-11-02 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54124808A (en) | 1979-09-28 |
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