JPS6013315A - 磁気ヘツド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は記録・再生用磁気ヘッドと該記録・再生用磁気
ヘッドの記録１１を規制するための消去用磁気ヘッドと
を右覆る磁気ヘッドの構成に関するものであり、特に磁
気へッド］ア材石としてＭｎ−７ｎ系フエライ１−祠オ
−１を用いた新規な構成の磁気ヘッドに係るものである
。

磁気記録密度を向りさせる一方法として狭１〜う・　３
　・ ツク化があるが、コアの厚みが薄くなるにつれ磁気ヘッ
ド製作上には多くの問題が生じ、特に記録・再生用磁気
ヘッドと消去用磁気ヘッドを同一ケース内に組込んだ複
雑な磁気ヘッドの場合には、−上述したコアの薄肉化は
ヘッド組立時の寸法精度ならびに］ア自体め破損等に問
題があった。

最近上記問題点を解消するものとして、記録再生用磁気
ヘッドおよび消去用磁気ヘッドに非磁性補強部材を接合
してコアを強固に補強し、かつ記録再生磁気ヘッドと消
去ヘッド間の寸法精度を高めた磁気ヘッドが提案され（
例えば特公昭５５−８１０号公報、特公昭５３−３１７
６３号公報−優先権主張アメリカ国特願３８７５６４号
、特開昭５４−１４３２１７号公報、特開昭５４−２２
８１６＠公報−優先権主張８１７７５５号−１実開昭５
４−２６９１５号公報等）実用化されている。

しかしながら、従来実用化されているこの種磁気ヘッド
はコアがＮｉ−Ｚｎｎ系フシイ１−材料で構成されてい
るため電磁変換特性が低く、性能的に必ずしも充分なも
のではなかった。このため、よ４　・ り高性能なＭｎ−Ｚｎｎ系フシイ１−をコア材として使
用したこの種磁気ヘッドの出現が強く望まれているが、
Ｍｒ＋−７ｎ系フエライト材ｒ１からなるコアを非磁性
セラミックス材料からなる補強部材により強固に補強す
べく両者をガラスボンディングを行なうとクラックが発
生するためＭｎ　−Ｚｎ系フェライトコアを用いたこの
種の磁気ヘッドはいまだ実現されていなかった。

本願発明者らは、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト材料と非磁性
セラミック材料とのガラスボンディングの挙動を詳細に
解明した結果、ボンディングに使用するガラス、Ｍｎ・
−７ｎ系フエライト材料および非磁性セラミック材料の
三者を特定条件を満たすごとく、選択することによりク
ラックを生ずることなく、工業的に磁気ヘッドをｍ産で
きることを見出し本発明をなしたものである。

すなわち、本発明は少なくともＭｎ−Ｚｎ系フェライト
材料からなる記録再生用磁気ヘッドと、該記録再生用磁
気ヘッドのギャップに平行してガラスにより接合された
非磁性セラミックス材料からなる第１の補強部材と、前
記記録再生用磁気ヘッドの記録中を規制するために前記
第１の補強部材の両側にイれて゛れ設（）られた消去用
磁気ヘッドと、該消去用磁気ヘッドのギャップにそれぞ
れ平行に接合され、かつ前記記録再生用磁気ヘッドの両
側にでれでれ設けられた非磁性セラミックスからなる第
２の補強部材とを右づる磁気ヘッドであって、−１−記
Ｍｎ−７ｎ系フェライト材斜と１−２第１の補強部（Ａ
の熱膨張係数曲線の常温から上記ガラスの軟化点ｊ、で
の範囲内の面積がそれぞれ八ｆと△Ｃであるどさ、−３
，８Ｘ１０　≦Ａｆ−ＡＣ≦１、Ｉ’ｆＸ１０−φの関
係を満足することを１？Ｉ徴とする磁気ヘッドである。

７Ｊ／、′ｒわち、従来の磁気ヘッドにおいては、磁気
へラドコア材料として１Ｎｉ−７ｎ系フ工ライ１〜月石
を用い、補強部４オとしては　股にＴｉ−Ｑａ系セラミ
ックスが用いられている。

第１図はＮｉ−７ｎ系）Ｔライト材利と７ｉ　−［３ａ
系セラミツクスの熱膨張係数と温度の関係を示づ図であ
る。この図から明らかな如く、上記両材料の熱膨張係数
曲線は類度している。ｌ、たがって従来は、−１−記両
材利の熱膨張係数の差がでさるだけ小なるｔ）の−　一
般に−１−２両材料の熱膨張係数は４００℃近傍でほぼ
飽和するので、通常は４００℃にお（Ｊる熱膨張係数の
差がでさるだり小なるもの−を選択するだ（プで、クラ
ックの発生等の問題なしに上記両１．ｌｌ’ｌを接合で
さ、工業的に磁気ヘッドを量産することが可能であった
ものである。

しかるに、Ｍｎ−７ｎ系フエライ１〜材料の場合には第
２図に示寸Ｊ：うな熱膨張係数をイ１１゛る。すなわち
、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト月１′ｚ１の熱膨張係数曲線
は、Ｎｉ　−７ｎ系フェライト材１１の熱膨張係数曲線
どは全く菫へり、キューリー魚（通常１００〜２００℃
の間にある）近傍において、熱膨張係数が極大値を持つ
＋１１質を持っている。このため、Ｍｎ−Ｚｎｎ系フシ
イ［・４オわ１と例えばｌｉ　−［’３ａ系セラミック
スなどの非磁１１！セラミックスとをガラスにて接合し
た場合には、ガラスの）疑問冷却過程において両者の熱
膨張係数の差異に基づく歪応力が生じクラックが発生づ
る。

・７　・ 従って、Ｍｎ−Ｚｎ系フＩライ］−０口ど非磁性セラミ
ックス材料とをガラス接合する場合には、Ｎｉ−Ｚｎ系
フエライ１〜材料と非磁性セラミックスとをガラス接合
する場合のように単純に両材料のある温度における熱膨
張係数の差の小さいものを選択したのでは工業的に磁気
ヘッドを量産することができず、使用するガラス、Ｍｎ
−Ｚｎ系フェライト材料、および非磁性セラミックス材
料の三者の特性を考慮し選択しなければならない。２つ
の部材をガラスで接合する現象を理解し、ガラスの凝固
点を決定するに当ってはガラスの温度特性に注目する必
要がある。

ガラスは温度ににり粘性２表面張力が連続的に変化する
熱可塑性の物質である。このため、フエライ１〜とセラ
ミックスをガラスで接合する場合、高温時にはボンディ
ング冶具からう【プる力によって発生するガラス内圧ｐ
が第３図に示すガラス層をコアの間隙の外側に流し出す
ように働く。ところが、温度が低下してくるとガラス内
圧ｐをうけてもガラスの粘性が大きくなり、それに伴な
い表・　９　・ 面張力１１が太さく　４．るため、ガラスの変形を１−
１しなくなる。この温度以下ではフエライ１−．セラミ
ックス、ガラスの（れイ゛れの熱収縮に伴う変形が拘束
されることを息味し、応力を発生することになる。この
Ｊ：うな）１，２度がガラスの凝固点と考えられる。

ところで、ガラスの粘性は温度により変化する性質を持
１５、ガラス成分毎に巽・）でいるが、一般に粘性係数
η（ｐｏｉｓｅ　）がｌｏｇ　Ｉｌｌ　η−７，６５ど
なるときの温度をイのガラスの軟化点と定義されている
。本願発明者等が種々実験検討した結果、前記ガラスの
凝固点は１１【Ｉ記ガラスの軟化点どほば近似している
ので、Ｍｎ−２ｎ系フエライ１〜材わ１ど非磁性セラミ
ックス材料とをガラス接合する場合には、使用するガラ
スの軟化点に看目し、該ガラスの軟化点から常温までの
冷却過程にお（プるＭｎ−２ｎ系）Ｔライ１−材ｒ１ど
非磁性はラミックス材料とに働く最大歪ができるだけ小
ざくなるように、これらの３つのｖＪＩ＋を選択する必
要があることが判明した。

？１′なわｌ）、例えば第２図において、Ｍｎ−Ｚｎ系
フェライ１−材Ｉｔ　Ｆと非磁性セラミックスとを軟化
点１ｇ１のガラスを用いて接合する場合には、該温１１
１１　Ｔ　（１＋から常温の間の熱膨張係数曲線の面積
の差がより小どなる（図において、ａｆ、とａｃｌの面
積部分がほぼ等しい）非磁性セラミックスＣ４どを用い
る方が良く、軟化点ＴＱ２のガラスを用いて接合する場
合には、該温度ＴＩＪ２から常温の間の面積の差がより
小となるような（図において、ａ「２とａＣ２の面積部
分がほぼ等しい）非磁性セラミックスＣ２を用いる方が
良いことを見用し、本発明が完成された°ものである。

また、この図Ｊ：り明らかな如く、Ｍｎ−、Ｚｎ系フェ
ライト材料の熱膨張係数曲線と非磁性セラミックスの熱
膨張係数曲線が交叉する点の温度Ｔ　Ｘ４゜Ｔ×２はい
ずれもＭｎ−Ｚｎ系フェライト材料のキューリ一点Ｔｏ
よりも大きく、かつ使用するガラスの軟化点Ｔｏ　＋お
よびＴＯ２よりもイれぞれ小さい。

本発明者等の実験検討した結果によれば、上記画然膨張
係数曲線の交叉する点の温度下×が、Ｍ−７ｎ系フェラ
イト材利のキューリ一点ＴＯとガＴ×≦ＴＣ→−コニモ
ーの関係を）９１足するとぎに、両？ 熱膨張係数曲線の常温からガラスの軟化点ＴＯまでの範
囲の面積の差が小さくなり、かかる条件のガラスを用い
て、Ｍｎ−’−７ｎ系フェライトＩＪ　１３＋と非磁性
セラミックス１″ＡＦ′４とを接合すると、クラックを
生じないことがわかった。

以下本発明を実施例により詳述する。

第４図は本発明に係る磁気ヘッドの一例を示す概略図、
第５図はイの展開組立説明図である。１はＭｎ−７ｎ系
フＩンイｌ−祠ｒＩからなる記録再生用磁気ヘッドであ
り、該磁気ヘッド１の磁気ギャップに平行して非磁性セ
ラミックス材わ１からなる第１の補強部材２がガラスに
より接合されているゎかかる構成のものを得るには、例
えばＭｎ−７ｎ系フエライ１−材料からなるコア１ａと
なる断面１−字形のブロック体と、Ｍｎ−Ｚｎｎ系フッ
イ１へ材料からなるコア１ｂどなる断面１字形のブロッ
ク・１１・ 休とを所定の磁気ギャップを有する如くにして突き合せ
ガラスボンディングして一体化し、次いでこの一体化し
たブロック体の磁気ギャップに平行して補強部材２とな
る断面Ｕ字形の非磁性セラミックスのブロック体を突き
合せ両ブロック体をガラス接合し、ぞの後所定幅で切断
後研磨仕上げすれば良い。

しかして、上記Ｍｎ−７ｎ系フエライト材料からなる一
体化ブロック体と、非磁性セラミックスのブロック体を
接合するに際しては、使用するガラスの軟化点ＴＣＩを
考慮し、上記Ｍｎ−Ｚｎ系フエライＩ−８ＩＩの熱膨張
係数曲線における常温から上記ガラスの軟化点Ｔ（ｌま
での範囲の面積へｆとの；ｌ−３，８ＸｉＯ’（Ａｆ　
−ＡＣ５１，８Ｘ１０’（１）条件を満足するような熱
膨張係数曲線における常温から上記ガラスの軟化点ＴＯ
までの範囲の面積ＡＣを有する非磁性セラミックス材料
からなるブロック体を用いである。ここで△ｆ、Ａｃは
、第２図で、例えば軟化点Ｔｇ１のガラスを用いた場合
、各々Ｍｎ−Ｚｎフェライト、セラミックＣ１の熱１２
・ 膨張係数の曲線ど、Ｔ−Ｔ！＋　＋のラインと下の温度
軸で囲まれた面積である。

また、第４図・〜第５図において、３は１−字形コア３
ａど［字形３ｂと４所定の磁気ギトツブを右する如くに
１）でガラスボンディングして構成された消去用ヘッド
であり、この消去用磁気ヘッド３の磁気ギ１７ツプに平
行して非磁性レラミックス祠料からなる１字形の第２の
補強部材４がガラス接合されている。しかして、上記消
去用磁気ヘッド３をＭｎ−７ｎ系フＴライト材料で構成
する場合には、上述した記録再生用磁気ヘッドの場合と
同様に使用するガラスの軟化点を考慮して消去用磁気ヘ
ッドおよび第２の補強部材となる材ｌＰ＋をそれぞれ選
択する。しかし消去用磁気ヘッド３をＮ１−ｚｎ系フ■
ライト材ｒ１で構成するときは、従来と同様、使用する
ガラスの軟化点を考慮することなく、ある特定の温度（
例えば４００℃）にお番プるＮｉ−７ｎ系フエライ１−
材料と非磁性セラミックス材お１の両者の熱膨張係数の
差の少ないものを選択し使用ずれば良い。

５は側板であり、１）４；の如くにして構成ざ１また記
録ｉ１ｊ′ｊ川磁気ヘッド１の両側には上記第２の補強
部（オ・１が５Ω１−）られ、前記記録再イ１−用磁気
ヘッド１のＡ゛トツプ甲↑イｌノで接合された第１の補
強部材２の両側にはイれて゛れ消去用磁気ヘッド３が設
（）られる如くに組み合し、ざらにての外側に側板５を
配してこれら部４オ相互間をガラスまたは樹脂によ（′
）接合し、第１図に示すような磁気ヘッドを１５７　ノ
こ　。

第１表は、記録再生用磁気ヘッドおよび消去用磁気ヘッ
ドを−どれそれ表に記載の各種組成のｖ　ｎ−／１］系
フ］ライ１〜４オオ′３１で構成し、各種の軟化点のが
２ノスを用いて、ａ種非磁ｆ１セラミックス材わ１から
４家る補強部（イを接合した場合の結果を示したち＋７
）　テアル。第１表１；　Ａ３　イＴ、Ｎｏ、１−Ｎｏ
、２４は、記録再生用磁気ヘッドおにび第１の補強部４
Ａからなる部材３！、消去用磁気へ・ンドおよび第２の
補強部材からなイ）部４’Ａ　、　ａ３Ｊ、び側板相互
間を樹脂を用い゛Ｃ接合した場合のものであり、Ｎｏ、
２５・−Ｎｏ、／ＩＯＬま−１−配合部材間をガラスを
用いて接合し１、−場合のＩりのである。

１、号・ １Ｇ・ 第１表から明らかな如く、Ｍｎ−Ｚｎｎ系フシイ［・材
料および非１１ｔ’ｌセラミックス材判の熱Ｄ　ｌｊ長
係数曲線におけるてれぞれの面積ΔｆおよびＡＣの差が
−３，８Ｘ１０　≦Ａｆ−ＡＣ≦１，８Ｘ１０−’の４ 範囲内にある組み合せにより得たものは、亀裂が発生せ
ず優れた磁気ヘッドであることがわかる。

また、Ｍｎ−７ｎ系フエライｌ−ＩＪ　利の組成が１ル
比でＦｅ２０３５０〜５５％、　Ｚｎ○ＩＧ〜２５％Ｉ
＋残部主どしてＭｎＯからなるものを用いて製３責した
磁気ヘッドは、特に磁気特性に優れている。−Ｌｍ己実
施例ではＭｎ−７ｎ系フエライ１〜材料の組成としてＦ
ｅ２Ｏ３，ＺｎＯおよびＭｎ０（７）みを示したが、本
発明におけるＭｎ−Ｚｎ系フェライトｌ２ＪｒＩはかか
る組成に限定されるものではなく、例え（ｆ。

Ｂ、　Ｂｔ　、ΔＳ等の低融点金属あるい【まイの酸化
物、あるいはＶ、　Ｃａ　、Ｓｉ等の酸化物、８」−類
酸化物等の各種添加物を含有して（Ｘでも良もＸことは
勿論である。

また、第１表Ｊ：す、記録再生用磁気ヘッドを右する部
材と、消去用磁気へ・ンドを有する部材等を接合するた
めに樹脂を用いた場合には、特に使用するガラスの軟化
点が４００〜６００℃であり、非磁性セラミックス材料
の０〜４００℃における平均熱膨張係数が９０Ｘ　１０
　〜１２０Ｘ１０’であるものが良好な磁気ヘッドを構
成している。また、上記各部材を接合するためにガラス
を用いる場合には、記録再生用磁気ヘッドと第１の補強
部材との接合に用いる第１のガラス、または消去用磁気
ヘッドと第２の補強部材との接合に用いた第２のガラス
（前記第１のガラスと同じ場合もある）の軟化点がＧＯ
Ｏ−８００℃であり、かつ非磁性セラミックス材料の０
・〜４００℃における平均熱膨張係数が８０×１Ｏ−２
−１０５Ｘ　１０−７であるものが特に優れた磁気ヘッ
ドを構成することがわかる。

また、この場合には、各部材を接合するための第３のガ
ラスの軟化点は」、２第１のガラスおよび第２のガラス
のいずれの軟化点よりも低い軟化点のガラスを用いるこ
とにより、接合時における上記第１および第２のガラス
の軟化を回避できるので、ギトツブの変化等を生じるこ
となく高精度の磁気ヘッドを得ることができる。

尚、第１表における上記非磁性セラミックス材料の０〜
４００℃における平均熱膨張係数とは、第６図に示す如
く、例えば４００℃におけるＴｉ　−［３α系非磁竹セ
ラミツクスの伸び量を温度で割算したものを換言すれば
、伸び一温度曲線におりる４００℃での伸び量と零点を
結ぶ直線の勾配で表わされるものである。

第７図は、書き込み電流と再生出力の関係をＭｎ−７１
系フェライトの組成により取ったものである。

記録媒体を完全に交流消磁を行ない、磁気ヘッド記録コ
イルに一定の周波数の書き込み電流を流し記録媒体を磁
化したのち、記録コイルの電流を断とし、磁気ヘッドを
媒体の磁化された軌跡上を相対的に動かし、再生コイル
に誘起される再生出力を各電流値についてプロットした
ものである。

書き込み電流が小さい場合、媒体を充分磁化するだけの
磁束が磁気ヘッドの磁気ギャップから出ないため、再生
出力は小さい。また、書ぎ込み電流が人きτ３ざると、
磁気ヘッドの磁気ギトツブ近傍の磁気飽和が起こり、磁
気ｔ！Ｉｌツブが実効的に大きくイー、−るため黒き込
みに必要な磁束が磁気ギＡ７ツプ」−で得られイｒい。

この様なことから、書き込み電流に対して再生出力が最
大になる点が得られる。

再／１出力は、再生コイルに誘電される電圧であり、コ
イル巻数が同じであれば、記録媒体の磁化ざ４また部分
より出る磁束を多く集める方が良いものである。磁束を
多く集める材料どは、透！ｉ率の高イＩＪ　ＩＩであり
、Ｆ　Ｑ　２０　ａ　５０〜５５ｍｏ１％、　７ｎ０１
Ｇ〜２５１１１０１％、　Ｍｎ　０Ｂａｌａｎｃｅの組
成のＭｎ　−７０フ１ライ１へは、「ｅ　２　Ｑ　３５
６〜６０　ｍｏ１％、７゜０５〜１５ｍｏ１％、　Ｍｎ
　Ｑｌ’３ａｌａｎＣｅのものに比べ、透磁率率の高い
祠ｒ１であるため大きな再生出力が得られた。

また、従来用いられてぎたＮｉ−７ｎフエライｌ−に較
べても、」−記組成のＭｎ−Ｚｎｎフッイ［−の透磁率
は高いため、再生出力が大きくなり、高密度記録に適し
た磁気ヘッドを構成できることが判明１５・た。

【図面の簡単な説明】

第１　図１；ｌ　ｉ　−７ｎ　７　：ｒライ１へどＴｉ
−Ｂａｔラミックのだ）膨張１系数を温瓜どの関係で示
す図、第２図は本発明に使用したＮ１ｎ−Ｚｎｎフッイ
［・ど−［１−ＢａゼラＳミックの熱膨張係数を温度ど
の関係で示す図、第３図は）Ｔライ１〜コアとセラミッ
クコアの間をガラスで′ボンディングする時のガラス軟
化を説明り−るための図、第・１図は本発明による磁気
ヘッド用の薯ア組立品の外観図、第５図は第４図に示し
た］ア絹立品の分解図、第６図は本発明に使用したＭｎ
−，７ｎフ「ライトとＴｉ　−［３ａセラミツクの熱膨
張を示づ図、第７図は磁気ヘッド材質による工さ込み電
流と再生出力の関係を示す図である。 ・２３　・ 第７図 温度湿） 第　２　図 渫鷹　化） ２４゛ 第　３　図 第４図 第　７図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、少イ【くどもＭｎ−７ｎ系フエライ１−材わ１から
   なる記録再生用磁気ヘッドと、該記録再生用磁気ヘッド
   のギャップに平行してガラスにより接合された非磁性セ
   ラミックス材判からなる第１の補強部４オど、前記記録
   再生用磁気ヘッドの記録中を規制するために前記第１の
   補強部材の両側にそれぞれ設りられた消去用磁気ヘッド
   と、該消去用磁気ヘッドのギトツブにイれぞれ平行に接
   合され、かつ前記記録再生用磁気ヘッドの両側にイれぞ
   れ設けられた非磁性セラミックスからなる第２の補強部
   材とを右する磁気ヘッドであって、上記Ｍｎ　−７ｎ系
   フＩライ１−材料と上記第１の補強部材の熱膨張係数曲
   線の常温から上記ガラスの軟化点までの範囲内の面積ｈ
   ＜　ＴれぞれＡｆとＡＣであるとき−３，８Ｘ１０−４
   ≦Ａｆ−ＡＣ≦１，８Ｘ　１０〜４の関係を満足するこ
   とを特徴どする磁気ヘッド。 ２、上記Ｍｎ−７ｎ系フＪライト材料の熱膨張係数曲線
   ど上記第１の補強部材の熱膨張係数曲線が交叉する点の
   温度ＴＸが、上記Ｍｌｌ−Ｚｎ系フエライ１−月わｌの
   キＪ−り一点］Ｃより人で、かつ上記ガラスの軟化点Ｔ
   Ｏよりも小であり、ＴＣ−１１１１−≦Ｔ×≦ＴＣ＋１
   １１１−の関係を満足するこ４　？ どを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の磁気ヘッド
   。 ３、」−記消去用磁気ヘッドもｔｖｌｎ−Ｚｎ系フェラ
   イト材料から構成され、該ｖｎ−ｚｎ系フエライ１〜材
   料と」間第２の補強部材の熱膨張係数曲線の常温から前
   記両部材を接合するためのガラスの軟化点までの範囲内
   の面積をイれぞれＡｆ　−とＡｃ１としたどさ、−３，
   ８ｘ　１０’≦△ｆ−一ΔＣ′≦　１．８Ｘ１０−’の
   関係を満足するものであることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項または第２項記載の磁気ヘッド。 ４、上記消去用磁気ヘッドを構成するＭｎ　−Ｚｎｎ系
   フシイ１−月利の熱膨張係数曲線と上記第２の補強部材
   の熱膨張係数曲線が交叉する点の温度Ｔｘが、上記ｊｙ
   ｊｎ−７ｎ系フエライ［・材料のキュ−り一点ＴＯ−よ
   り大で、かつ上記ガラスの軟化特徴とする特許請求の範
   囲第３項記載の磁気ヘッド。 ５、上記Ｍｎ−Ｚｎ系フエライ］−材料が、モル比テＦ
   Ｏ２０３５０−５５％、　Ｚ　ｎ　０１６〜２５％、残
   部主どしてＭｎＯからなるものであることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項から第４項記載の磁気ヘッド。 ６、上記ガラスの軟化点が６００〜８００℃であり、」
   −間第１および／′または第２の補強部材のＯ・〜４０
   ０℃における平均熱膨張係数が８０〜１０５Ｘ１０−７
   であることを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の磁
   気ヘッド。 ７、上記記録再生用磁気ヘッドと上記第２の補強部材、
   および上記第１の補強部材と上記消去用磁気ヘッドを、
   上記記録再生用磁気ヘッドと上記第１の補強部材を接合
   したガラス、または上記消去用磁気ヘッドと上記第２の
   補強部材を接合したガラスの双方の軟化点よりも低い軟
   化点を右するガラスで接合したことを特徴とする特許請
   求の範囲第６項記載の磁気ヘッド。 ８、上記ガ−７スの軟化点が４００−６００’Ｃｒあり
   、十−間第１おＪ：び／′または第２の補強部材の０〜
   ４００℃におりる平均熱膨張係数が９０〜１２０Ｘ１０
   −７であることを特徴どする！Ｉｊｉ許請求の範囲第５
   項記載の磁気ヘッド。 ９、上記記録再生用磁気ヘッドと上記第２の補強部材、
   および上記第１の補強部材と上記消去用磁気ヘッドを樹
   脂ににり接合したことを特徴とする特許請求の範囲第８
   項記載の磁気ヘッド。