JPS60137992A - 重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置 - Google Patents
重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置Info
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- JPS60137992A JPS60137992A JP59193810A JP19381084A JPS60137992A JP S60137992 A JPS60137992 A JP S60137992A JP 59193810 A JP59193810 A JP 59193810A JP 19381084 A JP19381084 A JP 19381084A JP S60137992 A JPS60137992 A JP S60137992A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/32—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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-
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- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素原料を熱分解りるに先立って、該原料
を予熱することにｎｕｌする。特に、本発明は米国特許
第４．０６１．５６２号および同、第４，０９７，３６
３号の主題である蓄熱式熱分解（Ｉ ＲＣ）型の装置お
よび方法にお１ノる熱分解りる前の重質油の予熱に関し
て有効に適用される。
を予熱することにｎｕｌする。特に、本発明は米国特許
第４．０６１．５６２号および同、第４，０９７，３６
３号の主題である蓄熱式熱分解（Ｉ ＲＣ）型の装置お
よび方法にお１ノる熱分解りる前の重質油の予熱に関し
て有効に適用される。
＋ｉｕ ３！ｉ ５ｔｌｌ油＋＋；ｔ Ｆｌの真空魚留
留出物おＪ、び水添分ｗＣ用供給ＩＪｉｔ ｔｊ＋など
の重質油が熱分解ににるオレノィンの製造に用いられる
ようになつｌこ。重質油の分解によつＵ７ｊレフインを
￥Ｊ造Ｊるには若干の問題がある。吸着反応のＩこめの
必要熱を与える加熱粒状固体を使用し゛（、管状炉また
は反応管中で熱分解を行なう何れの方法でも、重質油の
予熱【よ困辣かつ高価なものである。
留出物おＪ、び水添分ｗＣ用供給ＩＪｉｔ ｔｊ＋など
の重質油が熱分解ににるオレノィンの製造に用いられる
ようになつｌこ。重質油の分解によつＵ７ｊレフインを
￥Ｊ造Ｊるには若干の問題がある。吸着反応のＩこめの
必要熱を与える加熱粒状固体を使用し゛（、管状炉また
は反応管中で熱分解を行なう何れの方法でも、重質油の
予熱【よ困辣かつ高価なものである。
したがって、重質油その他の液体炭化水素原石を１１０
０°Ｆの反応入口温度まで予熱することは望ましく、実
務上必要である。典型的には、希釈剤としてスチームを
使用して原石を気化して本来の反応入口温度と相の状体
を達成する。現在では、炭化水素の予熱は炭化水素原ｆ
ｉｌをスチームど）（にフラッシュして比較的高温、例
えば重質供給物に対しては１４００”ｌ＝（代表的な軽
質油では１０５３°「）に予熱する。通常には、炭化水
素液体を先づ間接熱交換関係で約／Ｉ４０°ないし５０
０ ”Ｆまぐ加熱づる。次いで、加熱した液体を加熱ス
チームと況合しく７２０°［の気化沢合物温磨から１１
００”［にフラッシュする。液体炭化水素は装置に顕著
な腐食を生じること＜ＫＬ／に、間接熱交換によって全
部気化させることができないので、このノラツシングは
是非必要ぐある。重質油の場合には、スチーム対炭化水
素の比は約１：１が必要である。重質油原料の性質のた
め比較的高湿（１４００’Ｆ ）および高いスチーム対
炭化水素比１：１が必要な恭発熱を与えるために必要で
ある。
０°Ｆの反応入口温度まで予熱することは望ましく、実
務上必要である。典型的には、希釈剤としてスチームを
使用して原石を気化して本来の反応入口温度と相の状体
を達成する。現在では、炭化水素の予熱は炭化水素原ｆ
ｉｌをスチームど）（にフラッシュして比較的高温、例
えば重質供給物に対しては１４００”ｌ＝（代表的な軽
質油では１０５３°「）に予熱する。通常には、炭化水
素液体を先づ間接熱交換関係で約／Ｉ４０°ないし５０
０ ”Ｆまぐ加熱づる。次いで、加熱した液体を加熱ス
チームと況合しく７２０°［の気化沢合物温磨から１１
００”［にフラッシュする。液体炭化水素は装置に顕著
な腐食を生じること＜ＫＬ／に、間接熱交換によって全
部気化させることができないので、このノラツシングは
是非必要ぐある。重質油の場合には、スチーム対炭化水
素の比は約１：１が必要である。重質油原料の性質のた
め比較的高湿（１４００’Ｆ ）および高いスチーム対
炭化水素比１：１が必要な恭発熱を与えるために必要で
ある。
特に、上記のＴＲＣ装Ｎ、 ＋１５よび方法に関して云
えば、重質供給原ＩＩ （未溜沸点６５０ ’Ｆ ）を
低スチーム希釈で分解りるときに高度に経済性を有す−
ることが知られＣいる。低ｔｎｌ留時間（例えば、１３
００°〜２５００°Ｆの温度範囲で０．０５ないし２秒
間）をイ１するＴ ＲＣ系においては、選択性は、液体
供給物にりも本発明に従う蒸気供給物の使用に伴４【う
急速かつ緊密混合ににり右利と４【る。
えば、重質供給原ＩＩ （未溜沸点６５０ ’Ｆ ）を
低スチーム希釈で分解りるときに高度に経済性を有す−
ることが知られＣいる。低ｔｎｌ留時間（例えば、１３
００°〜２５００°Ｆの温度範囲で０．０５ないし２秒
間）をイ１するＴ ＲＣ系においては、選択性は、液体
供給物にりも本発明に従う蒸気供給物の使用に伴４【う
急速かつ緊密混合ににり右利と４【る。
本発明の目的はオレフィン製造用供給°原判として重質
油を予熱、気化する方法と装置を提供することにある。
油を予熱、気化する方法と装置を提供することにある。
本発明の他の目的４；ｔ １１００°１：の反応器入口
温度を得るためにかなり少ない熱、エネルギーおよびス
チームを使用する重質油の予熱、気化を提供りることに
ある。
温度を得るためにかなり少ない熱、エネルギーおよびス
チームを使用する重質油の予熱、気化を提供りることに
ある。
即ち、本発明の方法と装置は初めに！ｎ重質油約４４０
°ないし７００°［の温度に加熱し、次いＣ加熱した巾
？１油を過熱された希釈スチームと混合する混合部に送
り、この重質油／スヂーム混合物をフラッシュする。フ
ラッシュ混合物は分離器に供給され、そこで塔頂部分と
液体塔底部分と分離Ｊる。塔頂部分には全てのスチーム
と炭化水素の一部を曾む。分離器中の平衡温度は一般に
７００°ないし８００ ’Ｈの範囲にある。か＜ Ｌ
’Ｕ、塔頂のスチームと共にフラツシコーされ取り出さ
れる炭化水素は全体の炭化水素の６０％まぐの範囲であ
る。分１１１ｔｌ器の塔底部分は次いぐ混合機に送られ
る。塔頂部分はスチーム過熱器中ぐ 約１１００°ないし１１５０°１−の温度に加熱される
が、この温度は分Ｆ／ｌ’温度には達しないことが車要
である。過熱器中を通過りるガス相中にはかなりの炭化
水素が含まれＣいるからである。分離器からの１１００
°Ｆのスヂーｌ＼／炭化水系況合物と７００°ないし８
００ ”Ｆの液体塔底物は混合され、フラッシュされて
約１０００°［の炭化水素／スチームの混合組成物を与
える。１０００°「の混合物は反応器に送られるが、そ
の際、随伴液体を除去りるためのノックアラ１〜ドラム
を通過さｕ−Ｃも、Ｌい。
°ないし７００°［の温度に加熱し、次いＣ加熱した巾
？１油を過熱された希釈スチームと混合する混合部に送
り、この重質油／スヂーム混合物をフラッシュする。フ
ラッシュ混合物は分離器に供給され、そこで塔頂部分と
液体塔底部分と分離Ｊる。塔頂部分には全てのスチーム
と炭化水素の一部を曾む。分離器中の平衡温度は一般に
７００°ないし８００ ’Ｈの範囲にある。か＜ Ｌ
’Ｕ、塔頂のスチームと共にフラツシコーされ取り出さ
れる炭化水素は全体の炭化水素の６０％まぐの範囲であ
る。分１１１ｔｌ器の塔底部分は次いぐ混合機に送られ
る。塔頂部分はスチーム過熱器中ぐ 約１１００°ないし１１５０°１−の温度に加熱される
が、この温度は分Ｆ／ｌ’温度には達しないことが車要
である。過熱器中を通過りるガス相中にはかなりの炭化
水素が含まれＣいるからである。分離器からの１１００
°Ｆのスヂーｌ＼／炭化水系況合物と７００°ないし８
００ ”Ｆの液体塔底物は混合され、フラッシュされて
約１０００°［の炭化水素／スチームの混合組成物を与
える。１０００°「の混合物は反応器に送られるが、そ
の際、随伴液体を除去りるためのノックアラ１〜ドラム
を通過さｕ−Ｃも、Ｌい。
本発明の方法は添付第２図に例示した図式に従って、炭
化水素とスチームとの混合、加熱によつ（炭化水素分解
装置に送られるのに適した気化状炭化水素供給原料を与
える。
化水素とスチームとの混合、加熱によつ（炭化水素分解
装置に送られるのに適した気化状炭化水素供給原料を与
える。
本発明が１１１与りる方法を第１図に例解りる従来の蓄
熱式熱分解反応器（ｌｌｌＧ）の環境＋ｌｔで４体的に
説明づる。
熱式熱分解反応器（ｌｌｌＧ）の環境＋ｌｔで４体的に
説明づる。
第１図は米国特許第４．０６１．５６２号明紳１吉記載
のＴＲＣ方法および系であって、熱分解１重料油まＩこ
は残油は、蒸留重質ガスを配合しまｔ＝ Ｇま配合Ｕず
に、ライン各１０を通って入り、水素ｔよライン１２を
粁（水素１１ｔ２硫帯域１４に通る。水糸硫化流出ガス
【３１ライン１６を通りフラッジｊ室１８に入りここか
ら水素および硫化水素とアンモニアを含む汚染ガス（軽
質ガス）はライン２０を通って頭上で除去、その間にフ
ラッシュ液体番よライン２２を通って除去する。フラツ
シコー液体は予熱器２４を通過し、ライン２６を通って
入る希釈然気と混合しそして次にライン３０を通って熱
分解反応器２８の底に流れる。
のＴＲＣ方法および系であって、熱分解１重料油まＩこ
は残油は、蒸留重質ガスを配合しまｔ＝ Ｇま配合Ｕず
に、ライン各１０を通って入り、水素ｔよライン１２を
粁（水素１１ｔ２硫帯域１４に通る。水糸硫化流出ガス
【３１ライン１６を通りフラッジｊ室１８に入りここか
ら水素および硫化水素とアンモニアを含む汚染ガス（軽
質ガス）はライン２０を通って頭上で除去、その間にフ
ラッシュ液体番よライン２２を通って除去する。フラツ
シコー液体は予熱器２４を通過し、ライン２６を通って
入る希釈然気と混合しそして次にライン３０を通って熱
分解反応器２８の底に流れる。
熱い再生した固体の流をライン３２を通して装入し、上
昇管２８に入る前にライン３４を通って進入する水蒸気
またはその他の流動化ガスと混合する。油、水蒸気おコ
ニび熱固体は連行されて上昇１１２８を通って−Ｌ ｊ
ｊに流れそして上昇管の頂部でテ１曲セグメン１〜３６
を通ってｔＪｌ出しく流出ηる流れから固体の遠心分離
を誘発させる。固体の大部分を含む流れは上昇排出部分
３８を通過しそして、もしも望むならば、固体分頬−ス
トリッパ−４２に進む前か後にライン４０を通って進入
づる什りり固体と混合づ゛ることがでさる。分１１１１
生成物の大部分を含む別の流れは導管４４を通つ（情ｌ
Ｊ向に排出し、固体分Ｈ器−ストリッパ−４８の前にラ
イン４６を通って進入づる急冷流の１段にＪ：つて冷Ｉ
Ｊ１することがひきる。
昇管２８に入る前にライン３４を通って進入する水蒸気
またはその他の流動化ガスと混合する。油、水蒸気おコ
ニび熱固体は連行されて上昇１１２８を通って−Ｌ ｊ
ｊに流れそして上昇管の頂部でテ１曲セグメン１〜３６
を通ってｔＪｌ出しく流出ηる流れから固体の遠心分離
を誘発させる。固体の大部分を含む流れは上昇排出部分
３８を通過しそして、もしも望むならば、固体分頬−ス
トリッパ−４２に進む前か後にライン４０を通って進入
づる什りり固体と混合づ゛ることがでさる。分１１１１
生成物の大部分を含む別の流れは導管４４を通つ（情ｌ
Ｊ向に排出し、固体分Ｈ器−ストリッパ−４８の前にラ
イン４６を通って進入づる急冷流の１段にＪ：つて冷Ｉ
Ｊ１することがひきる。
ストリッパー水熱気はライン５０ Ａ３ Ｊ、び５２を
通って固体分離器４２１１３よび４８にそれぞれ装入り
る。生成物流は固体分１１ｉＩ＋器４２および４８から
ジイン５４おＪ、び５６を通つＣそれぞれ除去しイし−
Ｃライン５８中で合体して二次急冷およびｑ−酸物回収
装置Ｆｔ （示されＣいない）に通り。コークスのイ１
看した固体はライン６０ Ａ３ Ｊ：び６２を粁τ固体
分［１１１Ｉ器４２および４８からそれぞれ除去し、］
−クス バーナーに通るライン６４中で合体させる。も
しも望むならば、燃焼ガスを加熱固体からストリップさ
ゼるためにストリップ用水蒸気をライン７０を経て添加
ηる間に１−−チ油をライン６８を通し−Ｃバーブ−６
６に加えることができる。
通って固体分離器４２１１３よび４８にそれぞれ装入り
る。生成物流は固体分１１ｉＩ＋器４２および４８から
ジイン５４おＪ、び５６を通つＣそれぞれ除去しイし−
Ｃライン５８中で合体して二次急冷およびｑ−酸物回収
装置Ｆｔ （示されＣいない）に通り。コークスのイ１
看した固体はライン６０ Ａ３ Ｊ：び６２を粁τ固体
分［１１１Ｉ器４２および４８からそれぞれ除去し、］
−クス バーナーに通るライン６４中で合体させる。も
しも望むならば、燃焼ガスを加熱固体からストリップさ
ゼるためにストリップ用水蒸気をライン７０を経て添加
ηる間に１−−チ油をライン６８を通し−Ｃバーブ−６
６に加えることができる。
空気はライン６９を通ってバーブ−に加えることかぐき
る。燃焼ガスは熱Ｊ３よび１ネルギ一回収系（示されて
いない）に通づためにライン７２を通ってバーナーから
除き、一方では相対的にコークスを含まない再生した熱
固体は上品管２８に循環さけるためにライン３２を軒で
バーブ−から除去する。エチレンおよび分子水素を含む
分解生成物を生産するために、石油残油を水素の存在に
おいて６５０°１：Ａ３よび９００ ”Ｆの間の温度に
おいて接触的水素脱硫帯域に通し、そして水素循環段階
中に水素を油と化合さけ８ｏ水系１８２硫残油は熱源ど
して作用する連行する不活性態固体および希釈ガスと共
に約１３００°［：ど２５００ ’Ｆの間の温度にＡ３
いて約０．０５から２秒までの８１１留時間に熱分解帯
域を通過して分解生成物おＪ：びエチレンおよび水素を
生成する。熱分解によるエチレンの生産のためには水素
原料、少なくどもその９０容量％が４． ＯＯ下と６５
０ ”Ｆの間ぐ沸騰する原油の軽質ガス油を含む炭化水
素原料は希釈ガスおよび連行される不活性熱ガスと共に
１３００ ”ｒと２５００°］＝の間の温度Ｆ０．０５
から２秒まぐのＮｉｌ留時開時間解帯域を通過させる。
る。燃焼ガスは熱Ｊ３よび１ネルギ一回収系（示されて
いない）に通づためにライン７２を通ってバーナーから
除き、一方では相対的にコークスを含まない再生した熱
固体は上品管２８に循環さけるためにライン３２を軒で
バーブ−から除去する。エチレンおよび分子水素を含む
分解生成物を生産するために、石油残油を水素の存在に
おいて６５０°１：Ａ３よび９００ ”Ｆの間の温度に
おいて接触的水素脱硫帯域に通し、そして水素循環段階
中に水素を油と化合さけ８ｏ水系１８２硫残油は熱源ど
して作用する連行する不活性態固体および希釈ガスと共
に約１３００°［：ど２５００ ’Ｆの間の温度にＡ３
いて約０．０５から２秒までの８１１留時間に熱分解帯
域を通過して分解生成物おＪ：びエチレンおよび水素を
生成する。熱分解によるエチレンの生産のためには水素
原料、少なくどもその９０容量％が４． ＯＯ下と６５
０ ”Ｆの間ぐ沸騰する原油の軽質ガス油を含む炭化水
素原料は希釈ガスおよび連行される不活性熱ガスと共に
１３００ ”ｒと２５００°］＝の間の温度Ｆ０．０５
から２秒まぐのＮｉｌ留時開時間解帯域を通過させる。
油ガス対燃料油の用１１比は少なくとも０．３ｒあるが
、同時に分解の苛酷性は前記供給油を基準にして少なく
とも１２２重丸のメタン収率ｔこ対応する。分解帯域を
去るとき直ちに生成物を１３００°Ｆ 、Ｊ：りも低い
温度に急冷覆ると重量基準でエチレン収率はメタン収率
よりも多いことを確実にする。
、同時に分解の苛酷性は前記供給油を基準にして少なく
とも１２２重丸のメタン収率ｔこ対応する。分解帯域を
去るとき直ちに生成物を１３００°Ｆ 、Ｊ：りも低い
温度に急冷覆ると重量基準でエチレン収率はメタン収率
よりも多いことを確実にする。
第２図を参照−４ると、予熱帯域２４（第１図）の代り
に本発明の系２ＦがＴＲＣ系に具体化され（、木？１的
に液体供給加熱器４Ｆ、蒸気と加熱され！ご供給原石を
フラッシュＪるための混合１８ Ｆ 。
に本発明の系２ＦがＴＲＣ系に具体化され（、木？１的
に液体供給加熱器４Ｆ、蒸気と加熱され！ご供給原石を
フラッシュＪるための混合１８ Ｆ 。
フラッシュしたガスと液体を分離ツるための分離器１０
Ｆ、」−記供給過熱器１２Ｆ及びフラッシングのための
第二涙金４１１４Ｆからなる。この系はまた選択的に予
熱された熱気のためのノックアラ１〜ドラム１６Ｆを含
む。
Ｆ、」−記供給過熱器１２Ｆ及びフラッシングのための
第二涙金４１１４Ｆからなる。この系はまた選択的に予
熱された熱気のためのノックアラ１〜ドラム１６Ｆを含
む。
液体供給加熱器４Ｆは供給原ｒ１の湿麿を最初に」１胃
さｌるためにＩＩＱ硫化クウり、＝ ｈ ｌ−Ｉ Ｇ
ＯのＪ：うな炭化水素供給原料を加熱でるために設りる
。
さｌるためにＩＩＱ硫化クウり、＝ ｈ ｌ−Ｉ Ｇ
ＯのＪ：うな炭化水素供給原料を加熱でるために設りる
。
蒸気ライン６Ｆから過熱した蒸気及びライン１８Ｆによ
って液体供給加熱器４Ｆから送った加熱供給原料を最初
にフラッシュするために系２Ｆに第一・混合（幾８１：
を使用する。
って液体供給加熱器４Ｆから送った加熱供給原料を最初
にフラッシュするために系２Ｆに第一・混合（幾８１：
を使用する。
系分朗器１０Ｆは混合機８１：でフラッジ１す“ること
によって生じた液体と蒸気を分子１１ｔ−するものであ
る。分離したガスはライン２２Ｆを経て分断器の上から
排出しそして残りの液体はライン２６１：を経Ｃ排出づ
る。
によって生じた液体と蒸気を分子１１ｔ−するものであ
る。分離したガスはライン２２Ｆを経て分断器の上から
排出しそして残りの液体はライン２６１：を経Ｃ排出づ
る。
蒸気供給過熱器１’２Ｆはライン２２Ｆからのガス状頂
上部を高温に加熱し、この加−熱した蒸気をライン２４
Ｆ８粁−（排出づる。
上部を高温に加熱し、この加−熱した蒸気をライン２４
Ｆ８粁−（排出づる。
第二混合１ｍ１４Ｆは蒸気供給過熱器１２Ｆからの蒸発
したガス状排出物及び分ＰＩＩ器１０Ｆからの液体底部
をフラッシュ覆るために設け、これにＪ：つて系２Ｆに
最初に移った複合蒸気及び供給物を蒸発さける。
したガス状排出物及び分ＰＩＩ器１０Ｆからの液体底部
をフラッシュ覆るために設け、これにＪ：つて系２Ｆに
最初に移った複合蒸気及び供給物を蒸発さける。
ノックアラ］・ドラム１６Ｆはライン２８１−を通して
第二混合１１４ Ｆから１１出したノラツシコした蒸気
から液体を除去でるために使用づる。液イホを含まない
然気【よライン３０Ｆ−を通して反応器へ移Ｊ０ 本発明の方法においては、重ｖ１液状炭化水素供給原ｔ
’ｌを液体供給加熱器４［中で約４／ＩＯないし７００
°Ｆの温度に最初に加熱でる。次にこの加熱した重質炭
化水素供給原料をライン１８Ｆを通して混合；幾８１に
移す’、、ｉ１Ｍ合賎８１−Ｃ加熱重質１夷化水素供給
原１′＋１ど）ＩＩ！合した場合にはライン６Ｆからの
過熱蒸気及び蒸気−重質油ｔｌｆｉ合物は約７００ない
し８００下に過熱される。Ｊ、り軽い供給１ｊハわ１の
ためにはフラッシング温度【ま約５００ ＜＞いし６０
０°１０であり、よりｍい供給原料のためにはフラッシ
ング温度は約７００ないし９００ °ｒである。
第二混合１１４ Ｆから１１出したノラツシコした蒸気
から液体を除去でるために使用づる。液イホを含まない
然気【よライン３０Ｆ−を通して反応器へ移Ｊ０ 本発明の方法においては、重ｖ１液状炭化水素供給原ｔ
’ｌを液体供給加熱器４［中で約４／ＩＯないし７００
°Ｆの温度に最初に加熱でる。次にこの加熱した重質炭
化水素供給原料をライン１８Ｆを通して混合；幾８１に
移す’、、ｉ１Ｍ合賎８１−Ｃ加熱重質１夷化水素供給
原１′＋１ど）ＩＩ！合した場合にはライン６Ｆからの
過熱蒸気及び蒸気−重質油ｔｌｆｉ合物は約７００ない
し８００下に過熱される。Ｊ、り軽い供給１ｊハわ１の
ためにはフラッシング温度【ま約５００ ＜＞いし６０
０°１０であり、よりｍい供給原料のためにはフラッシ
ング温度は約７００ないし９００ °ｒである。
蒸気と炭化水素のフラッジ−Ｌした混合物は光分ｌｔ
器１０ Ｆへ送り、ここで蒸気又はガスはライン２２［
二を通し−Ｃ十から取り、液体はライン２６Ｆを通しＣ
排出する。上からの然気及び液体底部は）（に約７００
１．ｒいし８００ ”Ｆの渇磨範聞にある。
器１０ Ｆへ送り、ここで蒸気又はガスはライン２２［
二を通し−Ｃ十から取り、液体はライン２６Ｆを通しＣ
排出する。上からの然気及び液体底部は）（に約７００
１．ｒいし８００ ”Ｆの渇磨範聞にある。
魚介した炭化水素の渇疫水準と百分型は装買のファウリ
ング１％ Ｌｉｔ：の限界内で決定される。ライン２２
Ｆ中の熱気流は木質的に系２Ｆに移る蒸気のり゛べで及
び甲賀炭化水素供給原１１の大部分からなる。系に供給
する重質炭化水素供給原お１の３０ないし７０％はライ
ン２２Ｆを通−）Ｃ分離器１０ＦをＮ１れる頭−１＝
ｔ’ａ＋分中に含まれるであろう。
ング１％ Ｌｉｔ：の限界内で決定される。ライン２２
Ｆ中の熱気流は木質的に系２Ｆに移る蒸気のり゛べで及
び甲賀炭化水素供給原１１の大部分からなる。系に供給
する重質炭化水素供給原お１の３０ないし７０％はライ
ン２２Ｆを通−）Ｃ分離器１０ＦをＮ１れる頭−１＝
ｔ’ａ＋分中に含まれるであろう。
ライン２２ Ｆ中の蒸気−炭化水素蒸気は系の蒸気供給
過熱器１２Ｆへ移し、ここｅ約１０３０ ”Ｆに加熱す
る。加熱した蒸気はライン２４１−を通っ−Ｃ蒸気供給
過熱器１２ Ｆ ｈｓ ｒら取出し、第二混合□１４Ｆ
へ送る。分ｌ１ｌＩ器１０Ｆからの液体底部はまた第二
混合機１４ Ｆへ移し、ごの然気−液体混合物は混合機
１４Ｆで約１０００°「の温度にフラッシュする。
過熱器１２Ｆへ移し、ここｅ約１０３０ ”Ｆに加熱す
る。加熱した蒸気はライン２４１−を通っ−Ｃ蒸気供給
過熱器１２ Ｆ ｈｓ ｒら取出し、第二混合□１４Ｆ
へ送る。分ｌ１ｌＩ器１０Ｆからの液体底部はまた第二
混合機１４ Ｆへ移し、ごの然気−液体混合物は混合機
１４Ｆで約１０００°「の温度にフラッシュする。
次に蒸気から液体を除去りるＩこめにこのフラッシュし
た蒸気はライン２８Ｆを通しで下流のノックアラ１〜ド
ラム１６Ｆへ送る。最後に、蒸発した炭化水素供給原料
はライン３０トを通して反応器ｌ＼送る。
た蒸気はライン２８Ｆを通しで下流のノックアラ１〜ド
ラム１６Ｆへ送る。最後に、蒸発した炭化水素供給原料
はライン３０トを通して反応器ｌ＼送る。
この系の予熱ブ「ＩＬ！スの例示はト記の例で見ること
ができる。
ができる。
反応器へ供給りる前にライン」リア重質ガス油を系２Ｆ
で予熱しη蒸発さける。このナイジェリア重質ガス油は
下記の組成と性質をイｊするニド ０００寸００ 液体供給加熱器４Ｆで時間当り３，１０８ボンドのナイ
ジ土リノ′重７′１ガス油を７ ！’＋ ０ ”ｌに加
熱し、１５０Ｄｓｉａの圧力で混合１８Ｆへ供給づる。
で予熱しη蒸発さける。このナイジェリア重質ガス油は
下記の組成と性質をイｊするニド ０００寸００ 液体供給加熱器４Ｆで時間当り３，１０８ボンドのナイ
ジ土リノ′重７′１ガス油を７ ！’＋ ０ ”ｌに加
熱し、１５０Ｄｓｉａの圧力で混合１８Ｆへ供給づる。
１１００″Ｆで時間当り６２２ポンドの過熱した蒸気を
同時にｉ捏合は８Ｆへ供給する。混合機中の圧力は５０
ｐｓｉａである。
同時にｉ捏合は８Ｆへ供給する。混合機中の圧力は５０
ｐｓｉａである。
この過熱し１．：熱気と重ＮＴガス曲をｌＩ殆Ｂ１８
Ｆ −（”７６０°［の温度にフラッシュし、ここで重
質ガス油の６０％が蒸発する。
Ｆ −（”７６０°［の温度にフラッシュし、ここで重
質ガス油の６０％が蒸発する。
混合ｕｌ１８Ｆからの蒸気と液体を分離器１０Ｆで分Ｉ
’１１． する１１時間当り６２２ボン１〜の蒸気と時
間当り１，８６４．８ボンドの炭化水系を頭１蒸気とし
てライン２２Ｆに取出づ。１４間当り１．２４３．２ボ
ンドのｖＪ化水水系、シライン２６Ｆを通して液体どじ
で排出しぞしｃ涙金Ｉｍ １４ Ｆへ送る。
’１１． する１１時間当り６２２ボン１〜の蒸気と時
間当り１，８６４．８ボンドの炭化水系を頭１蒸気とし
てライン２２Ｆに取出づ。１４間当り１．２４３．２ボ
ンドのｖＪ化水水系、シライン２６Ｆを通して液体どじ
で排出しぞしｃ涙金Ｉｍ １４ Ｆへ送る。
時間当り６２２ポンドの蒸気と時間当り１．８６４．８
ボンドの炭化水素の混合物を熱気過熱器１２ＦＣ１１３
９°Ｆに過熱し、ライン２４Ｆを通して混合機１４ Ｆ
へ供給づる。この混台別１４Ｆを４５ｐｓｉａに保つ。
ボンドの炭化水素の混合物を熱気過熱器１２ＦＣ１１３
９°Ｆに過熱し、ライン２４Ｆを通して混合機１４ Ｆ
へ供給づる。この混台別１４Ｆを４５ｐｓｉａに保つ。
７６０ °ｌ”でｌｋ’を間当り１．２４３．２ボンド
の液体及び時間当り６２２ボンドの蒸気と時間当り１．
８６４．８ボンドの炭化水系の蒸気状混合物を混合Ｂｌ
ｌ １４１＝で≦）９０°「にフラッシュＪる。
の液体及び時間当り６２２ボンドの蒸気と時間当り１．
８６４．８ボンドの炭化水系の蒸気状混合物を混合Ｂｌ
ｌ １４１＝で≦）９０°「にフラッシュＪる。
炭化水素の蒸発をに３気で０．２の炭化水素比ま（行な
う。炭化水素を蒸発させ、必要な蒸気を発生ずるために
必要な熱は２ 、９２４８１１ Ｂｔｕ／ｌ￥である。
う。炭化水素を蒸発させ、必要な蒸気を発生ずるために
必要な熱は２ 、９２４８１１ Ｂｔｕ／ｌ￥である。
通例のフラッシング操作により蒸発される■、１間当り
同じ３，１０８ボンドのナイジェリア重質ガス油供給原
石は１４３４°［の蒸気温度を保つために１：１比ひ蒸
気を必要とづる。この炭化水素を蒸発さけかつ必要４【
蒸気を発と１りるための複合の熱は６．５４１ Ｈ，Ｈ
ＢｒＵ／Ｒテアル、、 木Ｒ明トｊｉｌＬ；レベルまＣ
通常の方法で入力」−ネルギーを減するためには、３２
０８°トの蒸気温度で必要Ｃあり、この温麻は実際士は
段目限界を越えるものである。
同じ３，１０８ボンドのナイジェリア重質ガス油供給原
石は１４３４°［の蒸気温度を保つために１：１比ひ蒸
気を必要とづる。この炭化水素を蒸発さけかつ必要４【
蒸気を発と１りるための複合の熱は６．５４１ Ｈ，Ｈ
ＢｒＵ／Ｒテアル、、 木Ｒ明トｊｉｌＬ；レベルまＣ
通常の方法で入力」−ネルギーを減するためには、３２
０８°トの蒸気温度で必要Ｃあり、この温麻は実際士は
段目限界を越えるものである。
本発明の予熱蒸発系に関連して（第２９図）ｒ ｒ＜
ｃは低い蒸気希釈で甲賀供給原料を分解する時に（６５
０Ｆ＋沸点）最大の粁湾的利点を右することが注目され
る。迅速か゛つ完全な混合にＪこり選択性は右利である
。迅速かつ完全な混合は液体供給より蒸気供給で最もよ
く行なわれる。
ｃは低い蒸気希釈で甲賀供給原料を分解する時に（６５
０Ｆ＋沸点）最大の粁湾的利点を右することが注目され
る。迅速か゛つ完全な混合にＪこり選択性は右利である
。迅速かつ完全な混合は液体供給より蒸気供給で最もよ
く行なわれる。
本発明のＩＥ適実ｌＩｌ！ｉ態様であると思われるもの
を記載したが、本発明の基本的概念に一度精通するとそ
の変型と修正は当業者に思い付かれＪ、う。それ故に、
特許請求の範凹は記載した実ｌＩＩ！ｉ態様のみで（，
１なく、本発明の真の精神ど９む曲内に入るづべでのこ
の変型と修正を含むにうに解釈されることを意図りる；
ｂのである。
を記載したが、本発明の基本的概念に一度精通するとそ
の変型と修正は当業者に思い付かれＪ、う。それ故に、
特許請求の範凹は記載した実ｌＩＩ！ｉ態様のみで（，
１なく、本発明の真の精神ど９む曲内に入るづべでのこ
の変型と修正を含むにうに解釈されることを意図りる；
ｂのである。
第１図は先行枝材・Ｊに従った一１Ｆ＜Ｃ系８３ Ｊ、
び１程の略図である。 第２図１ま重油を恭発さＵるための本発明の系の概略図
である。 代理人 浅 ト１ 皓 手続補正書（方式） 昭和６Ｑ年１月ｂ 日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和９２年特ＦＦ願第１９ｄ’；ｊ／○ 号２、発明の
名称 ３、補１にをする者 事１ｑとの関（Ｘ 特許出願人 住 所 ５、補ｉＥ命令の目伺 昭和６ｏ年／月１７日 ６ 補１Ｆにより増加する発明の数 −−− ８補正の内容 別紙のとおり
び１程の略図である。 第２図１ま重油を恭発さＵるための本発明の系の概略図
である。 代理人 浅 ト１ 皓 手続補正書（方式） 昭和６Ｑ年１月ｂ 日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和９２年特ＦＦ願第１９ｄ’；ｊ／○ 号２、発明の
名称 ３、補１にをする者 事１ｑとの関（Ｘ 特許出願人 住 所 ５、補ｉＥ命令の目伺 昭和６ｏ年／月１７日 ６ 補１Ｆにより増加する発明の数 −−− ８補正の内容 別紙のとおり
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 分解帯域内の）晶瓜が１３００°と２５００°
［の間であり、そこで水素硫化残油が連行づる不活性固
体および希釈ガスと共に０．０５から２秒までの滞留時
間で分解帯域を通過り゛るＩＲＣ法におい−４１重７１
炭化水素供給原別を予熱りるための方法が： ａ 液体重質炭化水素供給原料を加熱し；１） 加熱し
た液体重質炭化水素供給原料を水蒸気と共にまずフラッ
シュし； Ｃフラツシコした液体重質炭化水素供給原料−水蒸気混
合物の蒸気おにび液相を分離し：（１フフツシ］した液
体中？Ｔ炭化水素供給原ｒ１−水蒸気混合物の蒸気相を
過熱し：そしＣｅ 過熱した蒸気Ｌ１３よび当初フラッ
シュした液体重質炭化水素供給原ｒ１−水蒸気混合物の
液相をノ°フツシＸｚする 段階を含む改良方法。 （２） 水蒸気おＪ：び液体重質炭化水素の最初のフラ
ツシ二１−が５００ ”から９００ °＋ Ｊ、ぐの温
度Ｃあり、当初フラッシュの蒸気を約１１００ ’ｌで
過熱しそして過熱しＩＣ蒸気３３ にび当初フラッシュ
段階からの液体を約１０００°Ｆで再びフラッシュ覆る
特許請求の範囲第（１）項に記載の方法。 （３） 液イホ重賀油を／Ｉ４０°から７００ ’Ｆま
でに予熱する特許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （４） フラツシコし／ｊ過熱蒸気からの液体ａ３Ｊ、
び最初のフラッシュ段階中に生じる液体を除去する段階
をさらに含む特許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （５） 水蒸気ａ３よび液体重質炭化水素の最初のフラ
ッシュが７００”から８００ ”Ｆまでの温度である特
許請求の範囲第（２）項に記載の方法。 （６） 分解帯域内の温度が１３００” ど２５００°
１：の間であり、そこで水素硫化残油が連行覆る不活性
固体および希釈ガスと共に０．０５から２秒まＣの滞留
１，１間で分解帯域を通過りる一Ｉ ｒ＜ Ｃ系におい
て、 ａ 液体中Ｙ′１炭化水素をｐ熱りる手段；ｂ、加熱し
Ｉこ液体重質炭化水素および水蒸気をフラッシュするた
めの第一混合機； Ｃ第−混合鍬からの蒸気を約１０３０ ’ｌ−に熱Ｊる
ための蒸気供給原石過熱器：Ｊ３よびｄ 過熱しＩこ蒸
気ａ３よび第一混合機からの液体をフラッシュするため
の第二混合機 を含む重質炭化水素供給原料を予熱する系を与える改良
系。 （７） フラッシュした過熱蒸気からの液体および第−
ＨＢ合機からの液体を除去するための手段をさらに含む
特許請求の範囲第（６）項に記載の系。 （８） ａ、液体重質炭化水素供給原料を加熱し：ｈ
加熱した液体重質炭化水素供給１バを水蒸気によって最
初にフラッシュし； Ｃフラッシュした液体重質炭化水素供給１ｔ、ｉ料−水
蒸気混合物の蒸気おＪ：び液相を分離し；（１，フラッ
ジ」、シた液体重質炭化水素供給原料−水蒸気混合物の
蒸気相を過熱し：そしてｅ、 過熱した蒸気および最初
にフラッシュしＩこ液体重質炭化水素供給１バｊ Ｆｌ
−水蒸気混合物の液相をフラッシュ覆る ことを含む重質炭化水素供給原料を予熱づる方法。 （９） 水蒸気と液体重質炭化水素との最初の７ラツシ
ングが５００°から９００ ”Ｆまでの温度においてで
あり、当初のフラッシュからの蒸気を約１１００下に過
熱しそして過熱した蒸気および最初のフラッシュ段階か
らの液体を再び ゛約１０００下にフラッシュする特許
請求の範囲第（８）項に記載の方法。 （１０） 液体重質油を／ｌ／ｌｏ”から７００ ’Ｆ
までに予熱づる特許請求の範囲第（９）項に記載の方法
。 （１１） フラッシュ１し過熱し１．、：蒸気からの液
体Ｊ３Ｊ、び最初のフラッシュ段階で生じる液体を除去
づる段階をさらに酋む特許請求の範囲第（９）項に記載
の方法。 （１２）水蒸気および液体重質炭化水素の最初のフラッ
シュが７００°から８００ ”ｒまｒの温度においてＣ
ある特許請求の範囲第（８）項に記載の方法。 （１３’） ａ、液体重質炭化水素を予熱りるための手
段：ｂ、加熱した液体重質炭化水素Ｊ５よび水蒸気を７
ラツシー１づるための第−沢合憬：Ｃ４第−混合機から
の蒸気を約１０３０°１τに加熱りるｌこめの恭気供給
原Ｆｌ過熱器： ６３ Ｊ：びｄ 過熱した蒸気および
第一混合機からの液体をフラッシュするための第二混合
機 を含む重質炭化水素供給原料を予熱Ｊるための系。 （１４） フラッシュした過熱蒸気からの液体および第
一混合機からの液体を除去するための手段をさらに含む
特！ｉＴ請求の範囲第（１３）項に記載の系。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US081126 | 1979-10-02 | ||
| US06/081,126 US4264432A (en) | 1979-10-02 | 1979-10-02 | Pre-heat vaporization system |
| US165783 | 1980-07-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60137992A true JPS60137992A (ja) | 1985-07-22 |
| JPH0139716B2 JPH0139716B2 (ja) | 1989-08-23 |
Family
ID=22162253
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13822680A Granted JPS5698285A (en) | 1979-10-02 | 1980-10-02 | Improved recuperating type pylolysis apparatus and method |
| JP59193810A Granted JPS60137992A (ja) | 1979-10-02 | 1984-09-14 | 重質炭化水素供給原料の予熱方法及びその装置 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13822680A Granted JPS5698285A (en) | 1979-10-02 | 1980-10-02 | Improved recuperating type pylolysis apparatus and method |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4264432A (ja) |
| JP (2) | JPS5698285A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2786287B2 (ja) * | 1989-09-01 | 1998-08-13 | トータル、ラフィナージュ、ディストリビュシオン、ソシエテ、アノニム | 流動相で炭化水素を蒸気クラッキングする方法および装置 |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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