JPS60147514A - 高温耐摩耗性バルブシ−ト - Google Patents
高温耐摩耗性バルブシ−トInfo
- Publication number
- JPS60147514A JPS60147514A JP324484A JP324484A JPS60147514A JP S60147514 A JPS60147514 A JP S60147514A JP 324484 A JP324484 A JP 324484A JP 324484 A JP324484 A JP 324484A JP S60147514 A JPS60147514 A JP S60147514A
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- JP
- Japan
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- layer
- valve seat
- impurities
- less
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/22—Valve-seats not provided for in preceding subgroups of this group; Fixing of valve-seats
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関に用いられる鉄基焼結バルブシートに
関するものである。
関するものである。
内燃機関のバルブシートには、耐摩耗性が良好であるこ
とから、鉄基焼結金属が多用されているが、強賊およ６
耐摩炭化物仇出のため、Ｃ量１％前後の材料が使用され
ている。一方、近年の内燃機関の高性能化にともないよ
り熱伝導性の良い材料がめられているが、焼結金属は本
来多くの気孔を含むことと、従来のものは基地組織がオ
ーステナイト＋パーライトであることから熱伝導性の劣
る場合が多い。その解決策として、焼結金属にＣｕ ｉ
たはＰｂ金溶没するという方法があるが、Ｃｕは溶浸に
よって気孔が埋ることにより従来高温で気孔周辺に生成
されていた潤滑作用をもつ酸化物の生成が阻害され耐摩
耗性を低下させるという欠点を有し、まｆＣ，Ｐｂは優
れた潤滑作用を有するが環境汚染の問題がある。そのほ
か、溶浸するためその分だけコストアップするという問
題もある。従って、非溶浸で熱伝導性の良い高温耐摩耗
性のある焼結ノ（ルブシートがめられていた。
とから、鉄基焼結金属が多用されているが、強賊およ６
耐摩炭化物仇出のため、Ｃ量１％前後の材料が使用され
ている。一方、近年の内燃機関の高性能化にともないよ
り熱伝導性の良い材料がめられているが、焼結金属は本
来多くの気孔を含むことと、従来のものは基地組織がオ
ーステナイト＋パーライトであることから熱伝導性の劣
る場合が多い。その解決策として、焼結金属にＣｕ ｉ
たはＰｂ金溶没するという方法があるが、Ｃｕは溶浸に
よって気孔が埋ることにより従来高温で気孔周辺に生成
されていた潤滑作用をもつ酸化物の生成が阻害され耐摩
耗性を低下させるという欠点を有し、まｆＣ，Ｐｂは優
れた潤滑作用を有するが環境汚染の問題がある。そのほ
か、溶浸するためその分だけコストアップするという問
題もある。従って、非溶浸で熱伝導性の良い高温耐摩耗
性のある焼結ノ（ルブシートがめられていた。
本発明け、上記従来の要望に応えるもので、非溶浸で熱
伝導性に優れ、かつ耐摩耗性、耐ゆるみ性に優れた低コ
ストな焼結バルブシートを提供することを目的とするも
のである。
伝導性に優れ、かつ耐摩耗性、耐ゆるみ性に優れた低コ
ストな焼結バルブシートを提供することを目的とするも
のである。
本発明のバルブシートは、バルブ当り面を含む第１層と
該第１層全支持する基材である第２層とからなる２層構
造の鉄基焼結合金であって、第１層と第２層とが冶金学
的に焼結接合しており、かつ 第１層が重届比でＭＯ２５〜１５チ、ｅｏｌ〜１５チ、
Ｎｉ１〜１５循、００２〜０．７係、残部Ｆｅおよび
２俤未満の不純物からなる成分よりなり、かつ平均粒径
１０〜３０μのフェロモリブデンが均一に分散している
構成よりなり、 第２層が重猜比でＮｉ １〜５％、 ＣＯ，２〜ｏ、７
ｚ、残部Ｆｅおよび２％未満の不純物からなる成分より
なり、そして 第１層と第２層とのＣｕの差が０，３係以下である、こ
とを特徴とする。
該第１層全支持する基材である第２層とからなる２層構
造の鉄基焼結合金であって、第１層と第２層とが冶金学
的に焼結接合しており、かつ 第１層が重届比でＭＯ２５〜１５チ、ｅｏｌ〜１５チ、
Ｎｉ１〜１５循、００２〜０．７係、残部Ｆｅおよび
２俤未満の不純物からなる成分よりなり、かつ平均粒径
１０〜３０μのフェロモリブデンが均一に分散している
構成よりなり、 第２層が重猜比でＮｉ １〜５％、 ＣＯ，２〜ｏ、７
ｚ、残部Ｆｅおよび２％未満の不純物からなる成分より
なり、そして 第１層と第２層とのＣｕの差が０，３係以下である、こ
とを特徴とする。
本発明のバルブシートは、紀１層が上記成分のほかに更
に、Ｃｕ０．５〜５係、ＭｎＯ２〜２ｔＩ）、ＰＯ９０
５〜０、ｉ、 Ｂ Ｏ，０１〜０．５％、 ｑｒ Ｏ，
５〜２０％、 Ｗ ０．５〜８％、 Ｖ Ｏ，３〜８％
、ＮｂＯ，１〜、Ｍからなる群のうちから選ばれる１種
もしくは２神以」二ヲ含む成分よりなるものであってよ
い。
に、Ｃｕ０．５〜５係、ＭｎＯ２〜２ｔＩ）、ＰＯ９０
５〜０、ｉ、 Ｂ Ｏ，０１〜０．５％、 ｑｒ Ｏ，
５〜２０％、 Ｗ ０．５〜８％、 Ｖ Ｏ，３〜８％
、ＮｂＯ，１〜、Ｍからなる群のうちから選ばれる１種
もしくは２神以」二ヲ含む成分よりなるものであってよ
い。
なお、本発明において係は特記し々い限り重量％會示す
。
。
以下、本発明で用いる各成分元素の限定理由について説
明する。
明する。
まず第１層の成分について説明すると、ＭＯ（モリブデ
ン）は主として耐摩耗粒子として存在し、一部はマトリ
ックスに固溶してこれを強化している。限定値をはずれ
ると上限値以上、下限値以下ではいずれも、特に耐摩耗
性が不足するので好ましくない。フェロモリブデンの平
均粒径の場合も同様に限定値をはずれると耐摩耗性が憇
くなる。
ン）は主として耐摩耗粒子として存在し、一部はマトリ
ックスに固溶してこれを強化している。限定値をはずれ
ると上限値以上、下限値以下ではいずれも、特に耐摩耗
性が不足するので好ましくない。フェロモリブデンの平
均粒径の場合も同様に限定値をはずれると耐摩耗性が憇
くなる。
ＣＯ（コバルト）およびＮｉにッケル）ハ、マトリック
スに固溶してこれを強化し、バルブシートの耐熱性、高
温強度、耐酸化・耐食性、耐摩耗性を向上させるが、特
にＣＯは一部がフェロモリブデン粒子に拡４散し、この
粒子のマトリックスへの保持力を高めている。いずれも
限定値以下では添加の効果が少なく、限定値全縮えると
コスト冒になるだけでなく、効果も添加した割には向上
せず、残留オーステナイトが増して材質安定性をそこね
ることになるの−でＣＯおよびＮｉともに１〜１５憾と
限定した。
スに固溶してこれを強化し、バルブシートの耐熱性、高
温強度、耐酸化・耐食性、耐摩耗性を向上させるが、特
にＣＯは一部がフェロモリブデン粒子に拡４散し、この
粒子のマトリックスへの保持力を高めている。いずれも
限定値以下では添加の効果が少なく、限定値全縮えると
コスト冒になるだけでなく、効果も添加した割には向上
せず、残留オーステナイトが増して材質安定性をそこね
ることになるの−でＣＯおよびＮｉともに１〜１５憾と
限定した。
Ｃ（炭Ｘ）は、Ｆｅマトリックスに固溶してこれを強化
し、合金の強度と耐摩耗性を確保するのに必要であるこ
とから添加されるが、０２チ未満でにフェライトが多く
’ｆｉ、’ｆ＋貫が不充分であり、また０、７係を越夕
ると熱伝導率を低下させる炭化物および残留オーステナ
イトが増加するため好ましくない。それ故Ｃは０．２〜
０．７％に限定した。
し、合金の強度と耐摩耗性を確保するのに必要であるこ
とから添加されるが、０２チ未満でにフェライトが多く
’ｆｉ、’ｆ＋貫が不充分であり、また０、７係を越夕
ると熱伝導率を低下させる炭化物および残留オーステナ
イトが増加するため好ましくない。それ故Ｃは０．２〜
０．７％に限定した。
次に、第１層の任意添加元素について説明する。
Ｃｕ（銅）およびＭｎ（マンガン）はマトリックスに固
溶してこれを強化するために添加されるが、限定値以下
では効果が少なく、また限定ｉｉ ＊超えるとＣｕはコ
スト高となるほか合金の寸法ｎ度が低下するので５俤ま
でとし、またＭｎは酸化により脆化するので２％以下に
限定した。
溶してこれを強化するために添加されるが、限定値以下
では効果が少なく、また限定ｉｉ ＊超えるとＣｕはコ
スト高となるほか合金の寸法ｎ度が低下するので５俤ま
でとし、またＭｎは酸化により脆化するので２％以下に
限定した。
Ｐ（リン）およびＢ（ホウ素）は、焼結時にＦｅ−Ｐ−
Ｃ，Ｆｅ−Ｈ−ＣオヨＵ コレラに−ｆａＭＯｋ 含ｔ
ｒ液相全形成し、焼結の進行を促進し、合金の気孔全球
状化してマ） ＩＪラックス強度を高めかつまた残留液
相は耐摩耗粒子としても働くが、限定値未満ではその効
果が少なく、一方眼定値を超えると合金の寸法精度が著
しく悪化しまた合金が脆化するので好ましくない。
Ｃ，Ｆｅ−Ｈ−ＣオヨＵ コレラに−ｆａＭＯｋ 含ｔ
ｒ液相全形成し、焼結の進行を促進し、合金の気孔全球
状化してマ） ＩＪラックス強度を高めかつまた残留液
相は耐摩耗粒子としても働くが、限定値未満ではその効
果が少なく、一方眼定値を超えると合金の寸法精度が著
しく悪化しまた合金が脆化するので好ましくない。
Ｃｒ（クロム）、Ｗ（タングステン）、■（バナジウム
）およびＮｂにオブ）は、主としてフェロアロイまたは
炭化物で存在し、合金の耐摩耗性を向上させるが、限定
値以下では効果が少なく、限定値を超えるとコスト高と
なるほか硬くなりすぎて被剛性が低下するのみならず、
相手材であるバルブへの攻撃性も増すので好ましくない
ので各限定値以下とした。
）およびＮｂにオブ）は、主としてフェロアロイまたは
炭化物で存在し、合金の耐摩耗性を向上させるが、限定
値以下では効果が少なく、限定値を超えるとコスト高と
なるほか硬くなりすぎて被剛性が低下するのみならず、
相手材であるバルブへの攻撃性も増すので好ましくない
ので各限定値以下とした。
ナオ、Ｃｕ、 Ｍｎ、 Ｐ、 Ｂ、 Ｃｒ、 Ｗ、 Ｖ
、 Ｎｂは、１種もしくは２ａ１９上を必要に応じ各限
定値の範囲内で添加することができる。また、フェロモ
リブデンを除く他の元素は適当なブリアロイとして添加
してもよい。ＭＯはフェロモリブデンに含まれるＭＯ以
外に純ＭＯやプリアロイとして追加しても、全合計量が
限定値内であるかぎりかまわｋい。
、 Ｎｂは、１種もしくは２ａ１９上を必要に応じ各限
定値の範囲内で添加することができる。また、フェロモ
リブデンを除く他の元素は適当なブリアロイとして添加
してもよい。ＭＯはフェロモリブデンに含まれるＭＯ以
外に純ＭＯやプリアロイとして追加しても、全合計量が
限定値内であるかぎりかまわｋい。
次に第２層の成分について説明する。
第２１−は第１層を支持するだめのものであり、バルブ
シートがアルミ合金シリンダヘッドに用いられた場合第
２層に費求される性能は低いので極力安価な材料を選定
する。
シートがアルミ合金シリンダヘッドに用いられた場合第
２層に費求される性能は低いので極力安価な材料を選定
する。
Ｎｉはマトリックス全強化し高温強度全向上させるほか
、焼結体を安定して収縮させ気孔を減少させるのに寄与
することから添加される。しかし１チ未満の添加ではそ
の効果が少なく、５チ以上添加するとコスト高となるだ
けでなくその効果も添加した割には増加しなくなり、ま
た残留オーステナイトが増加して第１層の場合と同様に
熱伝導性全そこねることから５チリ下とした。
、焼結体を安定して収縮させ気孔を減少させるのに寄与
することから添加される。しかし１チ未満の添加ではそ
の効果が少なく、５チ以上添加するとコスト高となるだ
けでなくその効果も添加した割には増加しなくなり、ま
た残留オーステナイトが増加して第１層の場合と同様に
熱伝導性全そこねることから５チリ下とした。
Ｃのざに加による効果および限定理由は第１４１と同じ
である。
である。
なお、本発明では第１層と第２７ｔｉｔのマトリックス
のＣ量の差が０３チ以下と限定しているが、０．３チを
超えると、両層の境界面近傍で高Ｃ含有層側から低Ｃ含
有層側へのＣの拡散が無視できなくなり、双方の材質が
意図するとおりに安定せず好ましくないためである。ま
た、焼結時の雰囲気のカーボンポテンシャルの安定化に
も悪影響、を及ぼし、材質の安定化をそこね好ましくな
い。なお、高Ｃ含有層は第１層および第２層のいずれで
あってもよいが、好ましくは第１層である。
のＣ量の差が０３チ以下と限定しているが、０．３チを
超えると、両層の境界面近傍で高Ｃ含有層側から低Ｃ含
有層側へのＣの拡散が無視できなくなり、双方の材質が
意図するとおりに安定せず好ましくないためである。ま
た、焼結時の雰囲気のカーボンポテンシャルの安定化に
も悪影響、を及ぼし、材質の安定化をそこね好ましくな
い。なお、高Ｃ含有層は第１層および第２層のいずれで
あってもよいが、好ましくは第１層である。
第１層と第２層の厚さの比は、目的に応じて選択され、
゛両者の厚さを適当にすることによって熱伝導率などを
調整することができる。
゛両者の厚さを適当にすることによって熱伝導率などを
調整することができる。
以下、本発明を実施例により説明する。
実施例１
純鉄粉（−１００メツシュ：以下０内は粉粒度ヲ示す）
に、４ ｓ ノＦｅ−６３％ＭＯ合金粉（−１００メツ
シユ）、１係のＣｏ粉（−１００メツシユ）。
に、４ ｓ ノＦｅ−６３％ＭＯ合金粉（−１００メツ
シユ）、１係のＣｏ粉（−１００メツシユ）。
１嗟のＮｉ粉（粒径５μ）および０．２５１のグラファ
イト粉（粒径１０μ）を添加してなる混粉１００部（重
積：以下同じ）に潤滑剤としてステアリン酸０．８部を
加え、■型混粉機で３０−混合合して第１層用粉末を得
た。
イト粉（粒径１０μ）を添加してなる混粉１００部（重
積：以下同じ）に潤滑剤としてステアリン酸０．８部を
加え、■型混粉機で３０−混合合して第１層用粉末を得
た。
次に、純鉄粉（−ｉｏｏメツシュ）に１チの歯粉（粒径
５μ）および０５係のグラファイト粉（粒径１０μ）を
添加してなる混粉１００部にステアリン酸亜鉛８部を加
え、■型混粉機で３０分混合して第２層用粉末を得た。
５μ）および０５係のグラファイト粉（粒径１０μ）を
添加してなる混粉１００部にステアリン酸亜鉛８部を加
え、■型混粉機で３０分混合して第２層用粉末を得た。
しかるのち、外径３０ｗｎ、内径２０覇の成形キャビテ
ィを有する金型内に捷ず第２層用粉末を充填し、上パン
チで予備加圧した後、第１層用粉末を充填して７ｔｏｎ
／、７の圧力で高さ８鵡になるように加圧成形した。な
お、成形に際して第１層と第２層の比率は３０ニア０と
なるように充ＪＩＡ量′ｆ！：調整した。また、成形体
の上パｌチ加圧面は図に示すように第１層（１）と第２
層（２）との接合界面形状が環状体の内径側１に向って
下降した曲面となるような形とした。
ィを有する金型内に捷ず第２層用粉末を充填し、上パン
チで予備加圧した後、第１層用粉末を充填して７ｔｏｎ
／、７の圧力で高さ８鵡になるように加圧成形した。な
お、成形に際して第１層と第２層の比率は３０ニア０と
なるように充ＪＩＡ量′ｆ！：調整した。また、成形体
の上パｌチ加圧面は図に示すように第１層（１）と第２
層（２）との接合界面形状が環状体の内径側１に向って
下降した曲面となるような形とした。
得られた粉末成形体全アンモニア分解ガス雰囲気中で１
１５０℃にて６０分間焼結して、第１層がＦ’ｅ−２，
５％Ｍｏ−１１Ｃｏ−１％Ｎｊ −０，２％Ｃ（Ｄ１ｍ
成ヲ有シ、第２層がＦ’ｅ−１ｑＩ）Ｎｉ−０，２’ｌ
Ｃの組成であり、両層が冶金学的に焼結接合された複合
焼結体を得た。
１５０℃にて６０分間焼結して、第１層がＦ’ｅ−２，
５％Ｍｏ−１１Ｃｏ−１％Ｎｊ −０，２％Ｃ（Ｄ１ｍ
成ヲ有シ、第２層がＦ’ｅ−１ｑＩ）Ｎｉ−０，２’ｌ
Ｃの組成であり、両層が冶金学的に焼結接合された複合
焼結体を得た。
以下、同様に行って下記表１に記載した組成の発明材１
〜７を製造した。また、同じ原料粉を用い同様に行って
比較材１〜３を製造した。
〜７を製造した。また、同じ原料粉を用い同様に行って
比較材１〜３を製造した。
々お、比較材２は焼結体にＰｂ＝ｉ１５係溶浸させたも
のであり、比較材３は同様にＣｕを１０係溶浸させた従
来のバルブシート材である。これらの焼結体をバルブシ
ート形状に加工して１６００ＣＣアルミ合金製シリンダ
ーヘッドのエンジンに組み込み、５万Ｋｍ −４続高速
走行相当の台上ｉｔ久試鹸を実施した。結果を表１に示
す。表１の結果かられかるように本発明材１〜７は、い
ずれも試験後のタペットクリアランス０．０５ｗ＋＋以
下で比較材２と同等の結果を示し１、また抜き荷重も１
０００ＫｙＪＪ上であり、寸法安定性および耐ゆるみ性
も良好であった。
のであり、比較材３は同様にＣｕを１０係溶浸させた従
来のバルブシート材である。これらの焼結体をバルブシ
ート形状に加工して１６００ＣＣアルミ合金製シリンダ
ーヘッドのエンジンに組み込み、５万Ｋｍ −４続高速
走行相当の台上ｉｔ久試鹸を実施した。結果を表１に示
す。表１の結果かられかるように本発明材１〜７は、い
ずれも試験後のタペットクリアランス０．０５ｗ＋＋以
下で比較材２と同等の結果を示し１、また抜き荷重も１
０００ＫｙＪＪ上であり、寸法安定性および耐ゆるみ性
も良好であった。
注）上記表中発明材４〜７の第１層成分組成は、発明材
２の第１層成分に各元素を添加したことを示す。
２の第１層成分に各元素を添加したことを示す。
実施例２
実施例１と同様の原料粉末、Ｉｌ、ｌｊ成並ひに焼結方
法にて、直径２０叫、厚さ２０個の熱伝導率測定用試片
を製造した。なお、本発明材は第１層：第２層の割合ｉ
５０：５０とした。また、実施例１に記載したものと同
じ組成で同様に比較材の試片を作成した。
法にて、直径２０叫、厚さ２０個の熱伝導率測定用試片
を製造した。なお、本発明材は第１層：第２層の割合ｉ
５０：５０とした。また、実施例１に記載したものと同
じ組成で同様に比較材の試片を作成した。
これら試片について熱伝導率（ｉｌ−測定した結果を表
２に示す。表２の結果かられかるように、本発明材２は
良好な耐摩耗性を示した溶浸材である比較材２とほぼ同
等の熱伝導性を示した。
２に示す。表２の結果かられかるように、本発明材２は
良好な耐摩耗性を示した溶浸材である比較材２とほぼ同
等の熱伝導性を示した。
表２
〔発明の効果〕
本発明は、耐摩耗性を必要とするバルブ当り面を含む第
１層と、該第１Ｉ―を支持する基材としての第２層との
２層構造とすることにより、従来単一構造の焼結体では
得られなかった耐摩耗性、良熱伝導性、耐ゆるみ性を有
するバルブシートを得ることができる。しかも、第１層
と第２層の厚さの割合などを調整することによって熱伝
導性、耐ゆるみ性を調節できるため、アルミ合金製シリ
ンダヘッドに限らず従来の鋳鉄製のものなどに巾広く使
用できるという利点をも併有する。
１層と、該第１Ｉ―を支持する基材としての第２層との
２層構造とすることにより、従来単一構造の焼結体では
得られなかった耐摩耗性、良熱伝導性、耐ゆるみ性を有
するバルブシートを得ることができる。しかも、第１層
と第２層の厚さの割合などを調整することによって熱伝
導性、耐ゆるみ性を調節できるため、アルミ合金製シリ
ンダヘッドに限らず従来の鋳鉄製のものなどに巾広く使
用できるという利点をも併有する。
図は本発明のバルブシートを示す断面図である。
図中、
１・・・第１層 ２・・・第２層
特許出願人 トヨタ自動車株式会社
同 日本粉末合金株式会社
Claims (2)
- （１） パルプ当り面を含む纂１ノーと該第１層を支持
する第２層とからなる２層構造の鉄基焼結合金であって
、第１層と第２層が冶金学的に焼結接合しており、かつ 第１層が重量比でＭｏｚ５〜１５％、Ｃ０１〜１５チ。 Ｎｔ １〜ｔ ５ｒｓ、 ＣＯ，２〜ｏ、７＊、残部Ｆ
ｅおよび２係未満の不純物からなる成分よりなり、かつ
平均粒径１０〜３０μのフェロモリブデンが均一に分散
している構成よりなり、 第２層が重量比でＮｉ１〜５チ、ｃｏ、２〜０．７％、
残部Ｆｅおよび２嗟未満の不純物からなる成分よりなり
、そして、 第１１輪と第２ノーのＣ量の差が０．３係以下であるこ
と を特徴とする内燃機関の高温耐摩耗性バルブシート。 - （２）第１層が上記成分のほかに更に、Ｃｕ □、５〜
５ ％ 、 Ｍｎ□、２〜２％、 Ｐ Ｏ，０５〜０．
８％、 １３ｏ、ｏｉ 〜０．５％。 なることを特徴とする特許請求の範囲第１頂記載のバル
ブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP324484A JPH0233848B2 (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | Koontaimamoseibarubushiito |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP324484A JPH0233848B2 (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | Koontaimamoseibarubushiito |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60147514A true JPS60147514A (ja) | 1985-08-03 |
| JPH0233848B2 JPH0233848B2 (ja) | 1990-07-31 |
Family
ID=11552041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP324484A Expired - Lifetime JPH0233848B2 (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | Koontaimamoseibarubushiito |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0233848B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015081597A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | 現代自動車株式会社 | エンジンのバルブトレーン構造 |
| US20220097134A1 (en) * | 2020-09-30 | 2022-03-31 | Mahle International Gmbh | Method for the powder metallurgical production of a component |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6316588B2 (ja) * | 2013-12-27 | 2018-04-25 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用バルブとバルブシートの組合せ体 |
| JP6265474B2 (ja) * | 2013-12-27 | 2018-01-24 | 日本ピストンリング株式会社 | 熱伝導性に優れる内燃機関用鉄基焼結合金製バルブシートおよびその製造方法 |
| WO2018179590A1 (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-04 | 株式会社リケン | 焼結バルブシート |
| KR102285017B1 (ko) | 2018-03-20 | 2021-08-04 | 니탄 밸브 가부시키가이샤 | 배기용 중공 포핏 밸브 |
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1984
- 1984-01-11 JP JP324484A patent/JPH0233848B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0233848B2 (ja) | 1990-07-31 |
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