JPS60149724A - 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 奮粟上東机凪分■ 本発明は棒鋼および線材の製造方法に関し、特に熱間圧
延中の加工熱を利用して圧延ままで良質の炭化物の球状
化組織を得ることができる、或いは別ラインで球状化焼
鈍を効果的に実施できる、棒鋼および線材の製造方法に
関するものである。

従米肢査 各種鋼材の中には、組織中の炭化物を球状化させて使用
するものが多い。例えば、冷間鍛造用鋼はその変形能を
向上させ、変形抵抗を減少させるために、また軸受鋼は
その耐磨耗性を向上させると同時に、冷間加工性、切削
性を付与するために、鋼中のセメンタイトを球状化させ
るのが一般的である。

従来、これら鋼中のセメンタイトの球状化を行うために
、通常の熱間圧延工程で製造された棒鋼および線材コイ
ルを、別ラインの熱処理炉内で球状焼鈍と呼ばれる熱処
理を施していた。球状化焼鈍には、へ重点以上に加熱し
た後徐冷する方法（徐冷法）、Ａ１点直下で等温保持す
る方法（等温保持法）、Ａ１点を境に繰り返し加熱冷却
する方法（繰り返し法）がよく知られているが、いずれ
の方法を用いても非富な長時間を必要としていた。たと
えば、冷間鍛造用合金鋼（ＳＣｒ４３５、ＳＣｒ４３５
など）や軸受鋼（ＳＩＪＪ２など）では２０〜２５時間
、比較的セメンタイトの球状化の容易な冷間鍛造用炭素
鋼でも１５〜２０時間も要していた。

このため、球状化焼鈍処理は、これら棒鋼および線材の
製造工程のネックになっており、省エネルギーの見地か
らも大きな問題となっていた。さらには、長時間の熱処
理のため鋼表面の酸化、脱炭の問題が生しる場合もあっ
た。したがって、球状化焼鈍工程の簡略化、省略化が従
来から強く望まれており、実現されれば大きな効果を生
じるものと予想された。

その一方法として、鋼材に球状化焼鈍を施す前に、予め
冷間加工（たとえば冷間伸線、冷間抽伸など）を行い、
鋼中のセメンタイトに変形破壊を生ぜしめると同時に、
多数の転位を導入し、その後の球状化焼鈍での残存セメ
ンタイトの分断凝集と、新たに生成するセメンタイトの
発生核の多数分散化をはかることによって、球状化焼鈍
時間の短縮化を実現する方法は既に行われている。しか
し、この方法では球状化焼鈍時間の短縮は実現されるも
のの、冷間加工工程が追加されるために、全工程を通し
ての処理時間の短縮という意味ではいま一つ効果が薄か
った。□ そこで、熱間圧延工程または２次加工工程において、オ
ンライン中でセメンタイトを球状化させることにより球
状化焼鈍を省略する方法が特開昭５８−２７９２６号に
提案されている。しかしながら、この従来方法では、加
工温度範囲の指定がＡｓ２およびＡｅｌの如く平衡状態
に於ける変態温度で表示されており、実用的でない。更
に、後述するように、本発明者らの見出した知見に基づ
（と、この特開昭５８−２７９２６号に記載の方法では
加工温度が高く、実質的にはセメンタイトの球状化には
効果の薄い方法である。

衾灰皇亘囮 本発明は本発明者等が行った線材の加工熱処理に関する
詳細な実験の結果から得られたものであり、その目的は
、熱間圧延工程または２次加工工程において、加工条件
とその後の直接熱処理条件を制御することにより、別ラ
インでの球状化焼鈍処理を省略するか、あるいは球状化
処理時間を短縮させることにある。

光皿■盪戊 本発明に従うと、２％以下のＣを含有する鋼をＡｃ１点
以上に加熱した後変形を加える加工工程において、Ａｒ
Ｉ　点以上であり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以−下
の温度域で２０％以上の加工を付与し、その後直ちにＡ
ｅｔ　１００℃以上であり且つＡｅｔ点以下の温度域に
１０分以上等温保持するが、又は５００”Ｃまでを６０
℃／分以下の冷却速度で冷却して良好な球状化組織を得
ることを特徴とする、棒鋼および線材の製造方法が提供
される。すなわち、これらの本発明の製造方法は、熱間
圧延工程または２次加工工程のオンライン中でセメンタ
イ１−の球状化を実現せしめようとするものである。

更に、本発明に従うと、２％以下のＣを含有する鋼をＡ
ｃｔ点以上に加熱した後変形を加える加工工程において
、Ａｒ１点以上であり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以
下の温度域で２０％以上の加工を付与し、その後室温ま
で放冷し、次いで別ラインで通常の球状化焼鈍を施して
良好な球状化組織を得ることを特徴とする、棒鋼および
線材の製造方法が提供される。すなわち、この製造方法
は、鋼の球状化焼鈍性を向上させ、球状化焼鈍処理時間
を短縮化せしめようとするものである。

以下に本発明の要件について詳細に説明する。

（１）Ｃ量を２％以下にした理由 Ｃ量が２％を越えると状態図におけるオーステナイト相
の領域が非常に狭くなると共に、初析セメンタイトのオ
ーステナイト粒界上への析出量が多くなるため、熱間加
工中に割れが生し易くなるのでＣ量を２％以下とした。

更に、本発明の方法を適用する鋼は所望の強度、延性を
与えるため、Ｓｌ、Ｍｎの他、Ｃｒ、　Ｍｏ等の合金元
素を含むことができる。更に脱酸剤として５ｏｌＡＩを
含むほか、Ｐ、Ｓ等の不純物元素は製品の所望の特性お
よび製造方法より適正な範囲に限定されるが、これらは
発明の特徴ではないのでこれ以上詳述しない。

（２１Ａ　ｃ　１点以上に加熱する理由加熱温度につい
ては、後述する加工温度の制約から、加熱温度をＡｃ＋
点以上に限定した。またＡｃ１点より低い加熱では材料
の変形抵抗が大きく効率的な加工が達成できない。

ｆ３１２０％以上の加工を行う温度範囲について次にＡ
ｒ１点以上であり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の
温度域で加工を付与することの理由について述べる。

この温度域での鋼の組織は準安定オーステナイトとフェ
ライト（過共析鋼の場合は初析セメンタイト）の二相混
合組織になっており、これを加工すると、準安定オース
テナイトの粒界および粒内から、加工誘起変態した微細
なフェライ１−（過共析鋼の場合は初析セメンタイト）
が多数生成する。

この結果、準安定オーステナイトは加工誘起変態したフ
ェライト（過共析鋼の場合ば初析セメンタイト）によっ
て分断されるため微細になるが、本発明者等の別の知見
によると、粗大オーステナイトから析出したセメンタイ
トより、微細オーステナイトから析出したセメンタイト
の方が球状化しやすいことを見出しているから、本発明
の温度域での加工は、セメンタイトの球状化に有効であ
ることは明らかである。

Ａｒ１点より低い温度域では、加工前に既に準安定オー
ステナイトから層状セメンタイトが析出し終わっている
ため、Ａｒ＋点未滴の温度域での加工はセメンタイトの
球状化には効果が小さく、さらに加工組織が残存して強
度が上がるので、Ａｒ１点以上で加工する必要がある。

また、Ａｒ３点またはＡｒｃｍ点より高い温度域ではフ
ェライトあるいは初析セメンタイトの加工誘起変態が不
完全なため、セメンタイトの球状化が困難になるのでＡ
ｒ３点またはＡｒｃｍ点以下で加工する必要がある。

なお、過共析鋼の場合、加工すｐ前に析出している初析
セメンタイトは加工中に変形破壊し、その後の等温保持
または徐冷過程で分断凝集して球状セメンタイトになる
。また、加工中に準安定オーステナイト粒内に導入され
た多数の転位は、その後の等温保持または徐冷過程で析
出する球状セメンタイトの発生核となり得る。しかし、
Ａｒ１点より低い温度域では、上述したように加工前に
既に層状セメンタイトが析出しているため効果がなく、
Ａｒ３点またはＡｒｃｍ点より高い温度域では、加工さ
れた準安定オーステナイトは直ちに回復し、導入された
転位が消失するため、球状化セメンタイトの発生核には
なり得ない。

以上述べた・ように、２つの理由から、Ａｒ１点以上で
あり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で加工
を付与することを限定した。

ここで重要なことは、本発明の方法において加工を行う
温度範囲を鋼の冷却過程での変態温度、すなわち、Ａｒ
Ｉ、　Ａｒ３、Ａｒｃｍで規定したことに意味があり、
特開昭５８−２７９２６号のように加工温度範囲を平衡
変態温度Δｅ１、Ａｅ３、Ａ’ｅｃｍで規定したのでは
実用上はとんど意味をなさないことである。

また、特開昭５８−２７９２６号に開示の方法では、加
工温度範囲をＡｅ３〜２０℃からＡｅ１３０℃と規定し
ている。しかしながら、本発明の方法を適用する線材及
び棒鋼の代表的な鋼ｆｆｆｉｓ２０ｃ、　５４５Ｃ，５
Ｃｒ４３５、ＳＣＭ４３５．５ＵＪ２では上記の温度範
囲はいずれもＡｒａ点以点色上り、上述の如く、この従
来技術の温度範囲ではセメンタイトの球状化に有効な加
工を与えることば出来ない。

（３１２０％の加工を行う理由 次に加工度を２０％以上に限定した理由について述べる
。上述の温度域内での加工度は大きいほど、セメンタイ
トの球状化効果は大きくなる。すなわち、準安定オース
テナイトの微細化と準安定オーステナイト粒内゛への転
位の導入が促進され、その後の等温保持または徐冷過程
において球状セメンタイトの析出が容易になるが、２０
％より小さい加工度では、これら効果が十分発揮されず
、層状セメンタイ１−が析出しやすくなるので、２０％
以上の加工度に限定した。

この場合の加工度とは断面減少率を意味し、１バス圧延
（または１パス伸線）の場合には圧延（または伸線）前
後の断面の減少率を、多パス圧延（または多パス伸線）
の場合には圧延（または伸線）前と最終バス通過後の断
面の累積減少率のことをいう。

（４）加工後の処理について 上述の加工後、球状セメンタイトを析出させる方法とし
ては、等温保持と徐冷の２通りある。等温保持の場合、
Ａｅ１点を越えた温度で保持しても、Ａｒ１変態、すな
わち、セメンタイトの析出が開始しないので、保持温度
はＡｅＩ点以下にしなりればならない。しかし保持温度
は板くなるほど、析出するセメンタイトは球状になりに
＜＜、特にＡｅ＋−１００“Ｃより低い温度になると層
状セメンタイトが析出し始めるので、等温保持温度ばＡ
ｅ＋点以下であり且つＡｅｓ　１００℃以上の範囲とし
た。またこの温度域内の等温保持では少なくとも１０分
保持しなければ完全に球状セメンタイトの析出が終了し
ないので、１０分以上等温保持することとした。

さらに徐冷により球状セメンタイトを析出させるには、
速（とも６０℃／分の冷却速度で冷却する必要があり、
それより速い冷却速度で冷却すると層状セメンタイトが
析出し始めるので、冷却速度は６０℃／分以下に限定し
た。徐冷範囲は圧延終了温度から球状セメンタイトが完
全に析出し終わる温度５００“Ｃまでとした。ただし徐
冷時間を短くしたい場合は球状セメンタイトの析出がほ
ぼ完了する６００℃までが望ましい。

加工後、放冷した場合にも不完全なからセメンタイトは
一部球状化しており、これを別ラインで通常の球状化焼
鈍を施した場合、球状化焼鈍処理時間は大幅に短縮され
るので、室温まで放冷し、次いで別ラインで通常の球状
化焼鈍を施すことを規定した。

Ｈの　−の　魯こ　いる４ 次に本発明の方法を実施するのに用いる装置を添付の図
面を参照して説明する。

第１図に示す設備に於いて、参照番号１は鋼片の加熱炉
を示し、加熱炉１には粗圧延ｔｉｌｌが連結している。

粗圧延機２の下流側には粗圧延された鋼材を水冷又は風
冷する装置３と、これに並置された放冷ゾーン４が続い
ている。

所定温度範囲に冷却された鋼材は仕上圧延機５に送られ
る。仕上圧延機５の下流側には２基の巻取装置６１及び
６２が並置されている。

本発明の方法のうち特許請求の範囲第１項または第２項
に記載の方法を実施するときは、巻取装置６１を使用す
る。巻取装置６１ば連続炉７内に鋼材をコイル状に成形
し、コイル状の鋼材はコンベア８上を移動する。連続炉
７は保温炉であっても或いは徐冷炉であってもよい。

本発明のうち特許請求の範囲第３項に記載の方法を実施
するとき、すなわち、球状化処理を別ラインで行うとき
は、巻取装置６２でコイル状として、別ラインに搬送す
る。

第２図は線材の２次加工ラインで本発明の方法を実施す
るときに用いる装置の概略図である。この装置では、ペ
イオンリール９がら巻き戻された線材は高周波加熱装置
１ｏにより所定温度範囲に加熱され、更に下流側に設け
られた伸線ダイス１１により伸線される。参照番号１２
は線材をダイス１１がら引抜くピンチローラを示す。つ
いで、線材はコイラ１３１、又はこれと並置された１３
２のいずれかに巻取られる。

すなわち、特許請求の範囲第１項または第２項に記載の
方法を実施するときは、コイラ１３１を用いる。コイラ
１３１　は保熱炉または徐冷炉１４内に設けられている
。従って、加工後の線材は、等温保持或いは徐冷される
。

更に、本発明のうち特許請求の範囲第３項に記載の方法
を実施するとき、すなわち、加工後の線材を別ラインに
搬送して球状化処理するときは、コイラ１３２で巻取る
。

以下、本発明を実施例により説明するが、これらの実施
例は本発明を何等制限しないことは勿論である。

某Ｊ１舛 第１表に示す各鋼について断面が６０φｍｍの素材を準
備し、これらを第１図に示す圧延ラインで９００℃に加
熱した後、圧延途中で自然放冷し、所望の温度になって
から再び圧延を開始した。圧延終了後は直ちに連続保熱
炉または連続徐冷炉内にて巻取り、巻取ったコイルを炉
内で移動しながら等温保持または徐冷を施すか、あるい
は炉外で巻取り放冷した後、通窩の球状化焼鈍を施した
。

仕上った線材からＪＩＳ１４Ａ号引張試験片と直径１０
φｍｍＸ長さ１５ｍｍの冷間圧縮試験片を作成し、引張
試験と両端拘束冷間圧縮試験を行い、引張強さ、絞り、
限界圧縮率をめた。また、それらのミクロ組織からセメ
ンタイトの球状化率をめた。球状化率は電子顕微鏡撮影
したミクロ組織中の１００個以上のセメンタイトについ
て、長径と短径を測定し、長径／短径が３．０以上のセ
メンタイト数の測定した全セメンタイト数に対する割合
で示した。

第１表には、圧延に先立ち、Ｆｏｒｍａｓ　ｔｅｒ熱膨
張試験機を用いてそれぞれのＡｓ２点、Ａｓ２またばＡ
ｅｃｍ点と３５φｍｍ素材の自然放冷に相当する冷却速
度でのＡｒ１、Ａｒ３または八ｒｃｍ　（９００℃加熱
）をめた値を併記する。

実屓Ｉ町り 第１表に示す各鋼について、それぞれ３５φｍｍまで圧
延した段階で、圧延を中断し、第２表に示した各圧延再
開始温度まで自然放冷した。引き続いて２０φｍｍ　（
加工度＝６７％）まで圧延し、直ちに７００℃の連続保
熱炉内で巻取り、そのまま３０分間等温保持した。各試
験材の引張強さ、絞り、限界圧縮率、球状化率を第２表
に示す。また５４５Ｃについて、さらに圧延再開始温度
を拡げて調査した結果を第３図に示す。第３図に示す結
果から、本発明の温度範囲内で圧延した線月は、引張強
さが低く、絞り、限界圧縮率、球状化率に優れているこ
とがわかる。

実Ｊｄ引圀 ５４５Ｃについて、実施例１と同様に３５φｍｍまで圧
延した段階で圧延を中断し、６７０℃まで自然放冷した
後、引き続いて３３φｍｍ　（加工度−１１％）、３０
φｍｍ　（２７％）、２５φｍＩｎ　（４９％）、２０
φ＋ｎｍ　（６７％）、１５φｍｍ　（８２％）ムこ圧
延するかあるいは３５φｍｍまま（０％）で直ちに１０
０°Ｃの連続保熱炉内で巻取り、そのまま３０分間等温
保持した。各試験材の引張強さ、絞り、限界圧縮率、球
状化率を第４図に示す。

本発明の加工度の範囲内では、引張強さが低く、絞り、
限界圧縮率、球状化率が優れていることがわかる。特に
限界圧縮率、球状化率については、本発明の範囲外にな
ると急激に劣化している。

実施皿ｌ ５４５ＧおよびＳＣＭ４３５について、それぞれ試料隘
８（圧延群開始温度＝６７０℃）および試料Ｎｏ、１８
（圧延群開始温度＝６５０℃）と同一条件で２０φｍｍ
まで圧延した後、実施例１と同様に直ちに等温保持した
が等温保持時間を０分から４０分まで変化させた。

各試験材の引張強さと球状化率を第５図に示す。

また、５４５Ｃについては、さらに等温保持時間を３０
分とし、保持温度を５５０℃から７５０℃まで変化させ
た。このときの引張強さと球状化率の変化を第６図に示
す。

第５図及び第６図から、本発明の等温保持温度範囲内お
よび等温保持時間範囲内においてのみ低い引張強さと優
れた球状化率が得られることがわかる。

ス】Ｉ赴土 ５４５ＧおよびＳＣＭ４３５について、それぞれ試料点
８（圧延群開始温度＝６７０℃）および試料点１８（圧
延群開始温度−６５０℃）と同一条件で圧延した後、直
ちに連続徐冷炉内で巻取り、その後炉内を移動させなが
ら５００℃までの冷却速度を１５℃／分から１００℃／
分まで変化させて徐冷した。各試験材の引張強さと球状
化率を第７図に示す。本発明の冷却速度範囲内において
、低い引張強さと優れた球状化率が得られることがわか
る。

実Ｊｌ引１ ３４５Ｃおよび５（ＪＩ４３５について、それぞれ試料
阻８（圧延再開始温度−６７０℃）および試料Ｎ１１１
８　（圧延再開始温度−６５０℃）と同一条件で圧延し
た後、炉外で巻取り、自然放冷した線材と、比較例とし
て通常圧延後に自然放冷した５４５ＧおよびＳＣＭ４３
５の線材について、第８図に示すヒートパターン（徐冷
速度Ｒ＝０．５℃／分〜２℃／分で変化）で球状化焼鈍
を施した。各試験材の引張強さ、限界圧縮率、球状化率
を第３表に示す。第３表かられかるように、本発明材の
球状化焼鈍後の性能も優れていることは明らかである。

Ｂ１Ｉわ茜展 以上、実施例により詳細に説明した通り、本発明の方法
により製造した線材又は棒鋼はセメンタイトの球状化が
十分に達成され、機械的性質にも優れている。

更に、本発明の方法は熱間圧延の加工熱を利用して圧延
のままで球状化セメンタイト組織を有する線材または棒
鋼を効率よく製造しうるものであり、或いは別工程で容
易に球状化を行いうるちのである。従って、従来技術に
対して大中の省力、省エネルギーを達成できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を実施するために用いる装置の概
略図であり、第２図は更に線材の２次加工ラインで本発
明の方法を実施するのに用いる設備の概略図である。 第３図乃至第７図は本発明の実施例の結果を示すグラフ
である。 第８図は、本発明の１実施例に従う方法及び比較例の方
法により圧延した線材を球状化焼鈍した際のヒートパタ
ーンを示す。 （参照番号） １：加熱炉、　２：粗圧延機、 ３：水冷または風冷装置、 ４：放冷ゾーン、　５：仕上圧延機、 ６ｓ　、６２　：巻取装置、 ７：連続保熱炉または連続徐冷炉、 ８：コンヘアー、　９：ペイオフリール、ＩＯ＝高周波
加熱装置、　１１：伸線ダイス、１２：ピンチローラ、
１３ｚ　、１３２　：コイラ、１４：保熱炉または徐冷
炉。 特許出願人　住友金属工業株式会社 代理人　弁理士　新居　正彦 第３図 圧延再開６合混良（６ｏ） ａｏ工友　ｔ〆） 第５図 ＺρＯＺ　写渇頂り準き時間６勺つ 第６図 等二１ト１犀ヨ十台；Ｘ／Ｌ　（’こ）第７図 吟即豆皇（’ｃ／す ７ＫＯ’こ 手　続　補　正　書　２　（自発） 昭和５９年、７月２１日 １、事件の表示　昭和５９年特許願第４６１５号２、発
明の名称 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造法３、補正をする
者 事件との関係　特許出願人 住　所　大阪市東区北浜５丁目１５番地名　称　（２１
１）　住友金属工業株式会社４、代理人 氏　名　（８３３４）　弁理士　新居　正彦５、補正命
令の日付　（自発） ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙のように補正する。 〔２）　明細書第７頁の第１行の′・・・・ものである
。゛の文の後に次の文を加える。 「本発明に従うと、鋼材の焼入性を考慮して上記２０％
以上の加工の温度域への鋼材の冷却速度をδ周整するの
が好ましい。 すなわち、Ｃを０．１５％以下含有する炭素鋼もしくは
Ｃを０．１５％含有する炭素鋼の焼入性と同等以下の焼
入性を有する合金鋼の場合は、へｃ、点以上に加熱した
後変形を加える加工工程において、２５０℃／’　ｓｅ
ｃ以上の冷却速度でＡｒｔ点以上であり且つＡｒ３点以
下の温度域に冷却後、その温度域で２０％以上の加工を
加えるのが好ましい。 Ｃを０．１５％を越え０．４％以下含有する炭素鋼もし
くは０．１５％Ｃの炭素鋼の焼入性を越え且つ０．４％
Ｃの炭素鋼の焼入性と同等以下の焼入性を有する合金鋼
の場合は、へｃ、点以上に加熱した後変形を加える加工
工程において、１０℃／　ｓｅｃ以上の冷却速度で后３
点以上であり且つＡｒ３　点以下の温度域に冷却後、そ
の温度域で２０％以上の加工を行うのが好ましい。 更に、Ｃを０．４％を越えて含有する炭素鋼もしくはＯ
，ｌ１％Ｃの炭素鋼の焼入性を越える焼入性を有する合
金鋼の場合は、八Ｃ１点以上に加熱した後変形を加える
］二程において、２℃／　ｓｅｃ以上の冷却速度で八ｒ
１　点以上であり且つΔ「３点または△ｒｃ、ｍ点以下
の温度域に冷却後、その温度域で２０％以上の加工を行
うのが好ましい。」 （３）明細摺第１０頁下から８行目の゛・・・・限定し
た。′°の後に次の文を加える。 「しかしながら、上記の温度範囲で加工した場合でも、
加工前の冷却速度が異なると製品の特性が大きく異なる
ことが判明した。ずなわぢＡｒｔ　〜Ａｒ３（Ａｒｃｍ
　）間の加工の前の冷却速度がある値以下になると製品
の変形能が急激に低下する。この臨界の冷却速度は鋼種
によって異なっており、焼入性の高い鋼はど低い冷却速
度で冷却を行うことができる。従って、本発明の方法に
おいて加工を行う温度範囲を鋼成分と加工前の冷却速度
を孝心しながら決定する必要があるので、鋼の焼入性に
従って冷却速度の限定を行った。このような限定をしな
ければならない冶金的理由を次のように考える。 すなわち、セメンタイトの球状化に有効な加工温度範囲
はＡｒ１点以上でありかつＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以
下の温度域である。しかし、この温度範囲内に於いても
、温度が高いと微細フェライトの加工誘起変態析出は不
充分であり、かつ球状セメンタイトの発生核となる加工
導入転位は回復しやすいため、セメンタイトの球状析出
は囚勇ＩＦである。 この加工誘起フェライトの変態析出並びに加工によって
導入された転位の回復までの時間は鋼の焼入性によって
著しく相違し、焼入性の低い鋼はどＡｒ３　点（もしく
はＡｒｃｍ点）までの冷却を急速に行う必要がある。こ
のことにより、セメンタイトの分散が均一になり、製品
の変形能がとくに向上する。 本発明に於いて上記２０％の加工を行う温度域への調料
の冷却方法としては水冷、ミスト冷却、空冷、ライン上
ての放冷、放冷ゾーンでの冷却がある。」 （４）　明細書第１０頁第１８行の’５２０Ｃ″°を「
５１２Ｃ１Ｓ２０ＣＪと補正する。 （５）　明細書第１５頁の第１６行目の″自然放冷し、
″を「自然放冷または強制風冷あるいは水冷を施し、」
と補正する。 （６）　明細書第１６頁第１３行乃至第１４行に記載の
”Ａｅｃｍ点と３５φｍｍ”　を、「ΔｅＣｍ点を測定
し、更に、５１２Ｃについては３５φｍｍ素材の水冷に
相当する冷却速度でのΔ「＋、Ａｒ３を、３２０Ｃにつ
いては３５φｍｍ素材の風冷に相当する冷却速度での八
ｒ＋、Ａｒｔを、それ以外のｆｌＪ　Ｉｌｉについては
３５φｍｍＪと補正する。 （７）　明細書第１７頁の第１表を次頁に示す如く補正
する。 （８）　明細書第１８頁第１行の゛実施例１″′の前に
次の文および次頁の第１ａ表を入れる。 「実施例Ｏ 第１表に示す各鋼について、それぞれ３５φｍｍまで圧
延した段階で、’Ｉｌａ表に示した４種の冷却速度で６
６０〜６７０℃まで冷却した。引き続いて２０φｍｍ（
加工度−６７％）まで圧延し、直ちに７００℃の連続保
熱炉内で巻取り、そのまま３０分間等温保持した。 各試験料の引張強さ、絞り、限界圧縮率、球状化率を第
１ａ表に赤ず。第１ａ表に示す結果から、５１２Ｃでは
２５０℃／ｓｅｃ　（水冷）、３２０Ｃでは１５℃／５
ｅｃ（強制風冷）、３４５Ｃでは３℃／ｓｅｃ　（放冷
）以上の冷却速度で冷却すると球状化率と変形能が大き
く向上することがわかる。」 （８）　明細書第１８頁の第４行目の゛温度まで″の後
にｒｓ１２ｃについては水冷、３２０Ｇについては風冷
、それ以外の鋼種については」を加える。 （９）　明細口実２０頁の記載の第２表（続き）を次頁
のなＵ　＜補正する。 「特許請求の範囲 （１）２％以下のＣを含有する鋼をへｃ、点以上に加熱
した後変形を加える加工工程において、ＡｒＩ　点以上
であり且つＡｒ、＋　点またはＡｒｃｍ点以下の温度域
で２０％以」二の加工を開始し、加工終了後直ちにＡｅ
＋−１００℃以上であり且つ経３点以下の温度域に１０
分以上等温保持して良好な球状化組織を得ることを特徴
とする、棒鋼および線材の製造方法。 範囲第１項記載の棒鋼および線材の製造方法。 え且つ０．４％Ｃの炭素鋼の焼入性と同等以下の焼入性
を有する合金鋼であって、ＡｒＩ　点以上であり１項記
載の棒鋼および平団の製造方法。 （５）２％以下のＣを含有する鋼をＡｃ＋　点以上に加
熱した後変形を加える加工工程において、八ｒ１　点以
上であり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で
２０％以上の加工を開始し、加工終了後５００℃までを
６０℃／分以下の冷却速度で冷却−して良好な球状化組
織を得ることを特徴とする、棒鋼および線材の製造方法
。 範囲第５項記載の棒鋼および線材の製造方法。 ５項記載の棒鋼および線材の製造方法。 もしくは０．４％Ｃの炭素鋼の焼入性を載える焼入（９
）２％以下のＣを含有する鋼をＡｃｔ　点以上に加熱し
た後変形を加える加工工程において、Ａｒ、点以上であ
り且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で２０％
以上の加工を開始し、加工終了後室温まで放冷し、次い
で別ラインで通常の球状化焼鈍を施して良好な球状化組
織を得ることを特徴とする、棒鋼および線材の製造方法
。 記温度域に冷却することを特徴とする特許請求の法。」 手続補正書（自発） ２、発明の名称 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造法３、補正をする
者 事件との関係　特許出願人 住　所　大阪市東区北浜５丁目１５番地名　称　（２１
１）住友金属工業株式会社４、代理人

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）２％以下のＣを含有する鋼をＡｃ＋点以上に加熱
   した後変形を加える加工工程において、Ａｒ＋点以上で
   あり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で２０
   ％以上の加工を付与し、その後直ちにＡｅ＋＝１００℃
   以上であり且つＡｃ４点以上の温度域にｌＯ分以上等温
   保持して良好な球状化組織を得ることを特徴とする、棒
   鋼および線材の製造方法。
2. （２）２％以下のＣを含有する鋼をＡｃ１点以上に加熱
   した後変形を加える加工工程において、Ａｒ１点以上で
   あり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で２０
   ％以上の加工を付与し、その後５００°Ｃまでを６０℃
   ／分以下の冷却速度で冷却して良好な球状化組織を得る
   ことを特徴とする、棒鋼および線材の製造方法。
3. （３）２％以下のＣを含有する鋼をＡｃ１点以上に加熱
   した後変形を加える加工工程において、Ａｒ１点以上で
   あり且つＡｒ３点またはＡｒｃｍ点以下の温度域で２０
   ％以上の加工を付与し、その後室温まで放冷し、次いで
   別ラインで通常の球状化焼鈍を施して良好な球状化組織
   を得ることを特徴とする、棒鋼および線材の製造方法。