JPS6015118A - Ｌｌｄｐｅ樹脂からフイルムを形成する際のエツジウエバ−の減少方法 - Google Patents
Ｌｌｄｐｅ樹脂からフイルムを形成する際のエツジウエバ−の減少方法Info
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- JPS6015118A JPS6015118A JP59131226A JP13122684A JPS6015118A JP S6015118 A JPS6015118 A JP S6015118A JP 59131226 A JP59131226 A JP 59131226A JP 13122684 A JP13122684 A JP 13122684A JP S6015118 A JPS6015118 A JP S6015118A
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- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
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- B29C48/915—Cooling of flat articles, e.g. using specially adapted supporting means with means for improving the adhesion to the supporting means
- B29C48/917—Cooling of flat articles, e.g. using specially adapted supporting means with means for improving the adhesion to the supporting means by applying pressurised gas to the surface of the flat article
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- B29K2995/0037—Other properties
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は、スロット流延フィルム形成法によるＬ Ｌ
Ｄ Ｐ Ｅフィルムの形成の際のエツジウニバーの減少
方法に関するものである。
Ｄ Ｐ Ｅフィルムの形成の際のエツジウニバーの減少
方法に関するものである。
エッジウエバー：エツジウニバーとは、ウェブ１１１ｉ
Ａの周期的又はランダムな変化と定義される。これは適
切なウェブ幅調節の欠如によって引起こされる。
Ａの周期的又はランダムな変化と定義される。これは適
切なウェブ幅調節の欠如によって引起こされる。
延伸間隔：延伸間隔とは、ダイ出口と流延ロールに対す
る溶融ウェブの接触点との間の間隔である。
る溶融ウェブの接触点との間の間隔である。
延伸：延伸とは、流れ方向並びに時として横方向におけ
る押出ウェブ若しくはフィルムの延伸を意味する。
る押出ウェブ若しくはフィルムの延伸を意味する。
延伸比：延伸比とは、ダイから放出される押出物速度に
より割算した急速冷却帯域若しくはステーションの後の
フィルム若しくは被覆速度を意味する。これは、厚さの
逆数を用いて概算することができ、次のように表わせる
： 〔式中、ｔｆはフィルムの厚さであり、ｔｏはダイにお
けるフィルム押出物の厚さであり、 Ｒは延伸比である〕。
より割算した急速冷却帯域若しくはステーションの後の
フィルム若しくは被覆速度を意味する。これは、厚さの
逆数を用いて概算することができ、次のように表わせる
： 〔式中、ｔｆはフィルムの厚さであり、ｔｏはダイにお
けるフィルム押出物の厚さであり、 Ｒは延伸比である〕。
成る種の高分子樹脂及び特にポリオレフィン樹脂は、ス
ロット流延フィルム形成を含む工業操作に対し完全には
満足しうるものでない。これは、主としてフィルムにお
けるエツジウニバーの現象に起因する。
ロット流延フィルム形成を含む工業操作に対し完全には
満足しうるものでない。これは、主としてフィルムにお
けるエツジウニバーの現象に起因する。
一般に、成る種の高分子樹脂に関するエツジウニバーの
出現は押出ダイすなわち急速冷却帯域を必要とし、通常
は高い延伸と線速度とを必要とする。成る種の樹脂に対
するエツジウニバーは、しばしば２０：１の範囲の特徴
的延伸比にて起こる。
出現は押出ダイすなわち急速冷却帯域を必要とし、通常
は高い延伸と線速度とを必要とする。成る種の樹脂に対
するエツジウニバーは、しばしば２０：１の範囲の特徴
的延伸比にて起こる。
スロット流延フィルムの用途において、成る種の樹脂に
つきエツジウニバーが起りうる。何故なら、ダイ間隙が
一般に２０〜４０ミルであり、かつ延伸最終フィルムの
厚さが一般に１ミル以下となるからである。したがって
延伸比は、成る種の樹脂の臨界的延伸比を越えることが
ある。
つきエツジウニバーが起りうる。何故なら、ダイ間隙が
一般に２０〜４０ミルであり、かつ延伸最終フィルムの
厚さが一般に１ミル以下となるからである。したがって
延伸比は、成る種の樹脂の臨界的延伸比を越えることが
ある。
さらに、延伸は約５００ ｆ ｔ／ｍｉｎを越える線速
度で生ずる。
度で生ずる。
エツジウニバーを減少させる１つの可能な方法は、延伸
比を低下させてダイ間隙対フィルム厚さの比にほぼ等し
くすることである。しかしながら、スロット延伸フィル
ム法で経験される高巻取速度（５００ＰＰＭ以上）かつ
薄い寸法（１ミル以下）において、ダイ間隙を減少させ
ることにより延伸比を減少させることは、ヘッド圧及び
溶融破壊の拘束により工業的に不可能である。現在、処
理困難な高分子材料、特にたとえば線状低密度ポリオレ
フィン（Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ ）のようなポリオレフィ
ンに関し、ＬＬＤＰＥとたとえば米国特許第４、３１５
．９７６号公報に開示されたような処理容易な樹脂の高
割合との混合物を使用してエツジウニバーを解消するこ
とが提案されている。残念ながら、より高い原料費に加
え、最終生産物はＬＬＤＰＥのみを用いて得られる固有
の性質上の利点を示さない。
比を低下させてダイ間隙対フィルム厚さの比にほぼ等し
くすることである。しかしながら、スロット延伸フィル
ム法で経験される高巻取速度（５００ＰＰＭ以上）かつ
薄い寸法（１ミル以下）において、ダイ間隙を減少させ
ることにより延伸比を減少させることは、ヘッド圧及び
溶融破壊の拘束により工業的に不可能である。現在、処
理困難な高分子材料、特にたとえば線状低密度ポリオレ
フィン（Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ ）のようなポリオレフィ
ンに関し、ＬＬＤＰＥとたとえば米国特許第４、３１５
．９７６号公報に開示されたような処理容易な樹脂の高
割合との混合物を使用してエツジウニバーを解消するこ
とが提案されている。残念ながら、より高い原料費に加
え、最終生産物はＬＬＤＰＥのみを用いて得られる固有
の性質上の利点を示さない。
本発明によれば、線状低密度ポリエチレンフィルム形成
性組成物から形成された溶融フィルムのスロット流延押
出の際のエツジウニバーを減少させるに際し、前記溶融
フィルムは溶融物をダイから押出しかつこの溶融フィル
ムを急速冷却帯域にて急速冷却することによりエツジウ
ニバーを生ぜしぬる条件の下でエツジウニバーを受ける
エツジウニバーの減少方法において、（ａ） 前記Ｌ
Ｌ ＤＰＥフィルム形成性組成物中に約３〜１２重量％
の高ｍ低密度ポリエチレン（Ｉ（ＰＬＤＰＥ）を配合し
、（ｂ） 前記フィルムを前記ダイから前記急速冷却帯
域まで約３〜８インチの延伸間隔で押出し、かつ（ｃ）
前記ダイと前記急速冷却帯域との間の前記溶融フィル
ムの縁部に対し流動媒体を、前記溶融フィルムにおける
エツジウニバーを減少させるのに充分な速度かつ量にて
指向させることを特徴とするエツジウニバーの減少方法
が提供される。
性組成物から形成された溶融フィルムのスロット流延押
出の際のエツジウニバーを減少させるに際し、前記溶融
フィルムは溶融物をダイから押出しかつこの溶融フィル
ムを急速冷却帯域にて急速冷却することによりエツジウ
ニバーを生ぜしぬる条件の下でエツジウニバーを受ける
エツジウニバーの減少方法において、（ａ） 前記Ｌ
Ｌ ＤＰＥフィルム形成性組成物中に約３〜１２重量％
の高ｍ低密度ポリエチレン（Ｉ（ＰＬＤＰＥ）を配合し
、（ｂ） 前記フィルムを前記ダイから前記急速冷却帯
域まで約３〜８インチの延伸間隔で押出し、かつ（ｃ）
前記ダイと前記急速冷却帯域との間の前記溶融フィル
ムの縁部に対し流動媒体を、前記溶融フィルムにおける
エツジウニバーを減少させるのに充分な速度かつ量にて
指向させることを特徴とするエツジウニバーの減少方法
が提供される。
ＬＬＤＰＥフィルム形成性組成物中に配合すべき高圧低
密度ポリエチレンの好適な量は、約４〜約９重聞１％、
時に好ましくは約５〜約７重量％である。
密度ポリエチレンの好適な量は、約４〜約９重聞１％、
時に好ましくは約５〜約７重量％である。
さらに、好適延伸間隔は約５〜約フインチである。
従来、線状低密度エチレン炭化水素共重合体（ＬＬＤＰ
Ｅ）は、スロット流延フィルム押出しに対し産業上満足
に使用されていない。
Ｅ）は、スロット流延フィルム押出しに対し産業上満足
に使用されていない。
本出願人は、エツジウニバーとして知られた現象を含め
、ＬＬＤＰＥ樹ＩＪ？７の使用に閃する欠点が存在する
ことを突き止めた。エツジウニバーは、ウェブ幅の不均
一性をもたらすと共に、成る場合には溶合破壊をも生せ
しめる。これらの場合、エツジウニバーは異常に低い線
速度にて起こり、すなわち得られる延伸の程度は適切な
加工に対し不充分である。未改変の線状低密度エチレン
炭化水素共重合体をスロットｂ１δ延押出しに使用する
場合、最大線速度は５００ ｆ ｔ／ｍｉｎ、未満であ
ることが判明した。大抵の工業スロット流延操作におい
ては、５００ｆｔ／ｍｉｎより大きい線速度がめられて
いる。
、ＬＬＤＰＥ樹ＩＪ？７の使用に閃する欠点が存在する
ことを突き止めた。エツジウニバーは、ウェブ幅の不均
一性をもたらすと共に、成る場合には溶合破壊をも生せ
しめる。これらの場合、エツジウニバーは異常に低い線
速度にて起こり、すなわち得られる延伸の程度は適切な
加工に対し不充分である。未改変の線状低密度エチレン
炭化水素共重合体をスロットｂ１δ延押出しに使用する
場合、最大線速度は５００ ｆ ｔ／ｍｉｎ、未満であ
ることが判明した。大抵の工業スロット流延操作におい
ては、５００ｆｔ／ｍｉｎより大きい線速度がめられて
いる。
高分子材料のレオロジーは主として分子量及び分子量分
布に依存する。高圧低密度ポリエチレンの研究は、長い
分枝鎖の重要性をも示している。
布に依存する。高圧低密度ポリエチレンの研究は、長い
分枝鎖の重要性をも示している。
スロット流延押出しにおいては、レオロジー挙動の２つ
の面が重要である：すなわち、剪断及び伸びである。フ
ィルム押出機及び押出ダイの内部で、高分子溶融物は著
しい剪断変形を受ける。押出スクリューが溶融物を押出
被覆ダイに対して移動させると、この溶融物は広範囲の
剪断速度を受ける。
の面が重要である：すなわち、剪断及び伸びである。フ
ィルム押出機及び押出ダイの内部で、高分子溶融物は著
しい剪断変形を受ける。押出スクリューが溶融物を押出
被覆ダイに対して移動させると、この溶融物は広範囲の
剪断速度を受ける。
大抵のフィルム押出法は、溶融物を５０〜２０００８ｅ
Ｃ−１＠囲の速度の剪断に露出させると思われる。
Ｃ−１＠囲の速度の剪断に露出させると思われる。
高分子溶融物は、一般に剪断減粘性、すなわち非ニユー
トン流動性と呼ばれる性質を示すことが知られている。
トン流動性と呼ばれる性質を示すことが知られている。
剪断速度が増大すると、粘度（剪断応力（τ）対剪断速
度（λ）の比）は減少する。粘度低下の程度は分子量、
その分布及び分子配置、すなわち高分子物質の長い側鎖
に依存する。短い側鎖は剪断粘度に対し殆んど影響がな
い。一般に、広い分子量分布の樹脂は、押出被ｄにおけ
る押出しに対して一般的な範囲の剪断割合において剪断
減粘性の増大を示す。さらに、長い側鎖はこの性質を増
大させうる。狭い分子量分布の樹脂は、押出剪断速度に
おいて剪断減粘性の低下を示す。
度（λ）の比）は減少する。粘度低下の程度は分子量、
その分布及び分子配置、すなわち高分子物質の長い側鎖
に依存する。短い側鎖は剪断粘度に対し殆んど影響がな
い。一般に、広い分子量分布の樹脂は、押出被ｄにおけ
る押出しに対して一般的な範囲の剪断割合において剪断
減粘性の増大を示す。さらに、長い側鎖はこの性質を増
大させうる。狭い分子量分布の樹脂は、押出剪断速度に
おいて剪断減粘性の低下を示す。
剪断減粘に対する分子構造の影響における上記相違の結
果、狭い分布の樹脂（たとえば線状低圧エチレン炭化水
素共重合体）は、等しいメルトインデックス（ＡＳＴＭ
Ｄ−１２３８）の広い分子量分布の樹脂（たとえば高
圧低密度ポリエチレン）よりも押出しの際に大きい力を
必要としかつ高い圧力を発生する。高いダイ圧力を補う
ためには、しばしば比較的大きいダイ間＠（たとえば２
０ミルより大きい間隙）を用いて操作する必要がある。
果、狭い分布の樹脂（たとえば線状低圧エチレン炭化水
素共重合体）は、等しいメルトインデックス（ＡＳＴＭ
Ｄ−１２３８）の広い分子量分布の樹脂（たとえば高
圧低密度ポリエチレン）よりも押出しの際に大きい力を
必要としかつ高い圧力を発生する。高いダイ圧力を補う
ためには、しばしば比較的大きいダイ間＠（たとえば２
０ミルより大きい間隙）を用いて操作する必要がある。
どのようなダイ間隙は一般に２０：１より大きい高延伸
を必要とする。
を必要とする。
高分子材料のレオロジーは、一般に剪断変形で検討され
る。剪断において、変形樹脂の速度勾配は流れ方向に垂
直である。この変形様式は、実験上便利であるが、スロ
ット流延押出被覆法における物質応答を理解するための
重要な情報を与えない。剪断粘度は、剪断応力と剪断速
度とによって次のように規定することができるので：η
剪断−で１２／λ 〔式中、η剪断＝剪断粘度（ポアズ） τ１２＝剪断応力（ダイン／１Ｍ２） λ＝剪断速度（ｓｅｅ）］、 伸長粘度は垂直応力と歪速度とにより次のように規定す
ることができる； ｈ ＠ｘｔ ＝π／６ 〔式中、ｈ ｅｘｔ ：伸長粘度（ポアズ）π＝垂直応
力（ダイン／釧２） ８＝歪速度（８ｅＣ）〕 剪断流れとは異なり純延伸流れにおいて、速度勾配は流
れ方向に対し平行である。工業押出法は、剪断変形と伸
び変形との両者を含む。スロット流延押出し並びに吹込
フィルム押出しにおいて、樹脂の伸びレオロジー特性は
極めて重要である。事実、これらは工程を支配する。
る。剪断において、変形樹脂の速度勾配は流れ方向に垂
直である。この変形様式は、実験上便利であるが、スロ
ット流延押出被覆法における物質応答を理解するための
重要な情報を与えない。剪断粘度は、剪断応力と剪断速
度とによって次のように規定することができるので：η
剪断−で１２／λ 〔式中、η剪断＝剪断粘度（ポアズ） τ１２＝剪断応力（ダイン／１Ｍ２） λ＝剪断速度（ｓｅｅ）］、 伸長粘度は垂直応力と歪速度とにより次のように規定す
ることができる； ｈ ＠ｘｔ ＝π／６ 〔式中、ｈ ｅｘｔ ：伸長粘度（ポアズ）π＝垂直応
力（ダイン／釧２） ８＝歪速度（８ｅＣ）〕 剪断流れとは異なり純延伸流れにおいて、速度勾配は流
れ方向に対し平行である。工業押出法は、剪断変形と伸
び変形との両者を含む。スロット流延押出し並びに吹込
フィルム押出しにおいて、樹脂の伸びレオロジー特性は
極めて重要である。事実、これらは工程を支配する。
伸長粘度は、多数の実験技術によって測定することがで
きる〔たとえば、ジエー・エム・ディーリー、溶融プラ
スチックの流動計、パン・ノストランド、ラインホール
ド・カンパニー社、ニューヨーク、１９８２〕。ここに
使用した方法は、−電盃速度法である。要するに、この
方法はサーホー制御されたインストロン引張試験装置を
使用する。重合体の溶融リングの両端部をシリコーン油
浴中に浸漬し、次の関係式にしたがって加速度にて分離
する： Ｌ（ｔ）＝Ｌｏ ｅｘｐ （ａ ｔ ） （５）〔式中
Ｔ、 （ｔ） ＝時間先におけるジョー分離（ｃｌｎ）
Ｌｏ−初期ジョー分離（α） １＝歪速度（ＩＩ＠ｅＬ一定 ｔ＝待時間８ｅＣ）〕 力変換器は変形の際の荷重を測定する。伸長粘度は応力
を歪速度で割算して計算され、１５０℃の一定温度にお
ける変形の際の変位若しくは時間の関数として決定され
る。
きる〔たとえば、ジエー・エム・ディーリー、溶融プラ
スチックの流動計、パン・ノストランド、ラインホール
ド・カンパニー社、ニューヨーク、１９８２〕。ここに
使用した方法は、−電盃速度法である。要するに、この
方法はサーホー制御されたインストロン引張試験装置を
使用する。重合体の溶融リングの両端部をシリコーン油
浴中に浸漬し、次の関係式にしたがって加速度にて分離
する： Ｌ（ｔ）＝Ｌｏ ｅｘｐ （ａ ｔ ） （５）〔式中
Ｔ、 （ｔ） ＝時間先におけるジョー分離（ｃｌｎ）
Ｌｏ−初期ジョー分離（α） １＝歪速度（ＩＩ＠ｅＬ一定 ｔ＝待時間８ｅＣ）〕 力変換器は変形の際の荷重を測定する。伸長粘度は応力
を歪速度で割算して計算され、１５０℃の一定温度にお
ける変形の際の変位若しくは時間の関数として決定され
る。
たとえば、スロット流延級のような成る種の高圧低密度
ポリエチレン溶融物が式（６）にしたがって変形される
場合、伸長粘度は対数時間と共に加速度で増大すること
が観察される。溶融物は歪硬化すると云われる。この歪
硬化は、歪速度が増大するにつれて強くなる。成る場合
、溶融物は無制限な応力増大を示すと思われる。
ポリエチレン溶融物が式（６）にしたがって変形される
場合、伸長粘度は対数時間と共に加速度で増大すること
が観察される。溶融物は歪硬化すると云われる。この歪
硬化は、歪速度が増大するにつれて強くなる。成る場合
、溶融物は無制限な応力増大を示すと思われる。
一般に遷移金属で触媒したエチレン炭化水素共重合体は
、加速応力増大を示さない。成る種の広い分子量分布の
樹脂は歪硬化するが、その伸長粘度（ｌｏｇηｅｘｔ
）は対数時間と共に直線的に増大すると思われる。成る
種の狭い分子量分布の樹脂（たとえば本明細書中に記載
したもの）は、歪速度が低い場合、殆んど歪硬化を示さ
ない。
、加速応力増大を示さない。成る種の広い分子量分布の
樹脂は歪硬化するが、その伸長粘度（ｌｏｇηｅｘｔ
）は対数時間と共に直線的に増大すると思われる。成る
種の狭い分子量分布の樹脂（たとえば本明細書中に記載
したもの）は、歪速度が低い場合、殆んど歪硬化を示さ
ない。
高庄低密度ポリエチレンは、狭い分子量分布の線状エチ
レン炭化水素共重合体と比較した場合、剪断において「
軟質」でありかつ伸びにおいて「硬質」であると考えう
る。狭い分子量分布を有するエチレン炭化水素共重合体
は、反対のレオロジーを示す。これらは剪断において、
「硬質」であり、かつ伸びにおいて「軟質」である。こ
こに示した「軟質」及び「硬質」という用語は、高圧低
密度ポリエチレンと狭い分子量分布の線状エチレン炭化
水素共重合体とのレオロジーを比較した場合、剪断と伸
長粘度との相対的程度を意味する。
レン炭化水素共重合体と比較した場合、剪断において「
軟質」でありかつ伸びにおいて「硬質」であると考えう
る。狭い分子量分布を有するエチレン炭化水素共重合体
は、反対のレオロジーを示す。これらは剪断において、
「硬質」であり、かつ伸びにおいて「軟質」である。こ
こに示した「軟質」及び「硬質」という用語は、高圧低
密度ポリエチレンと狭い分子量分布の線状エチレン炭化
水素共重合体とのレオロジーを比較した場合、剪断と伸
長粘度との相対的程度を意味する。
伸長粘度特性における歪硬化の差の結果は次の通りであ
る。成る種の高圧低密度ポリエチレン樹脂は、高スロッ
ト流延押出速度において応力を蓄積すると共に、スロッ
ト流延押出工程で延伸する傾向がある。応力が溶融強度
を越える点に前記「高圧」樹脂が達すると、これらの樹
脂は破断、或いは破裂する。これら高圧低密度ポリエチ
レン樹脂の挙動に対比して、低圧低密度エチレン炭化水
素共重合体樹脂は溶融破壊を生ぜしめる応力に到達する
ことなく相当に延伸することができる。
る。成る種の高圧低密度ポリエチレン樹脂は、高スロッ
ト流延押出速度において応力を蓄積すると共に、スロッ
ト流延押出工程で延伸する傾向がある。応力が溶融強度
を越える点に前記「高圧」樹脂が達すると、これらの樹
脂は破断、或いは破裂する。これら高圧低密度ポリエチ
レン樹脂の挙動に対比して、低圧低密度エチレン炭化水
素共重合体樹脂は溶融破壊を生ぜしめる応力に到達する
ことなく相当に延伸することができる。
他方、延伸と共に顕著に応力を蓄積しないことにより、
低圧低密度ポリエチレン溶融物はエツジウニパーに対し
感受性が大きくなると思われる。
低圧低密度ポリエチレン溶融物はエツジウニパーに対し
感受性が大きくなると思われる。
本発明のスロット流延組成物に適する線状低密度エチレ
ン炭化水素共重合体は、エチレンと１種若しくはそれ以
上のＣ３〜Ｃ・αオレフィンとの共重合体であって、約
１８７以上乃至０．９４０以下、好ましくは約０．９１
６以上乃至０．９２８以下の密度を有する。これらの共
重合体は、当業者に周知された溶液法、スラリー法又は
気相法で作成することができる。
ン炭化水素共重合体は、エチレンと１種若しくはそれ以
上のＣ３〜Ｃ・αオレフィンとの共重合体であって、約
１８７以上乃至０．９４０以下、好ましくは約０．９１
６以上乃至０．９２８以下の密度を有する。これらの共
重合体は、当業者に周知された溶液法、スラリー法又は
気相法で作成することができる。
さらに、本発明の適する線状低密度エチレン炭化水素共
重合体は、大モル％（ＳＯモル％以上）のエチレンと小
モル％（２０モル％以下）の１柚若しくはそれ以上の０
３〜Ｃ８αオレフインとからなるものである。０３〜Ｃ
８αオレフインはプロピレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘプテン−１，４−メチルペンテン−１、ヘキセン
−１及びオクテン−１を包含する。
重合体は、大モル％（ＳＯモル％以上）のエチレンと小
モル％（２０モル％以下）の１柚若しくはそれ以上の０
３〜Ｃ８αオレフインとからなるものである。０３〜Ｃ
８αオレフインはプロピレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘプテン−１，４−メチルペンテン−１、ヘキセン
−１及びオクテン−１を包含する。
本発明の線状低密度エチレン炭化水素共重合体は一般に
０，１以上、好ましくは１０以上、特に好ましくは２．
０以上の標準メルトインデックスを有する。さらに、本
発明の共重合体はｉｏｏ以下、好ましくは５０以下、特
に好ましくは２０以下の標準メルトインデックスを有す
べきである。
０，１以上、好ましくは１０以上、特に好ましくは２．
０以上の標準メルトインデックスを有する。さらに、本
発明の共重合体はｉｏｏ以下、好ましくは５０以下、特
に好ましくは２０以下の標準メルトインデックスを有す
べきである。
本発明の押出被覆組成物に使用するための好適な線状低
密度エチレン炭化水素共重合体は、２．４以上乃至５．
０以１、好ましくは約２．８以上乃至！１．４以下の分
子用゛分布Ｍ ｗ ／ Ｍ ｎを有するものである。こ
れらの共重合体は約２０以上乃至６７以下、好ましくは
２５以上乃至３２以下の溶融流量を有する。２０以上乃
至３２以下の溶融流量は約２４−！１．３のＭ ｗ ／
Ｍ ｎ値の範囲に相当し、２５以上乃至３７以下の溶
融流量の範囲は約２．８〜３．６のＭ ｗ ／ Ｍ ｎ
範囲に相当する。
密度エチレン炭化水素共重合体は、２．４以上乃至５．
０以１、好ましくは約２．８以上乃至！１．４以下の分
子用゛分布Ｍ ｗ ／ Ｍ ｎを有するものである。こ
れらの共重合体は約２０以上乃至６７以下、好ましくは
２５以上乃至３２以下の溶融流量を有する。２０以上乃
至３２以下の溶融流量は約２４−！１．３のＭ ｗ ／
Ｍ ｎ値の範囲に相当し、２５以上乃至３７以下の溶
融流量の範囲は約２．８〜３．６のＭ ｗ ／ Ｍ ｎ
範囲に相当する。
溶融流量はメルトインデックス（ＡＳＴＭ１２３８、条
件Ｅ）により割算した流量（４ｓＴＭ１２３８、条件Ｆ
）に等しい。
件Ｅ）により割算した流量（４ｓＴＭ１２３８、条件Ｆ
）に等しい。
さらに、これらのエチレン炭化水素共重合体は、炭素原
子１０００個当りα１以上乃至Ｑｌ以下のＣ＝Ｃ。
子１０００個当りα１以上乃至Ｑｌ以下のＣ＝Ｃ。
好ましくは炭素原子１０００個当り０．１４以上乃至０
．２４以下のＣ＝Ｃの全不飽和含有敏を有する。
．２４以下のＣ＝Ｃの全不飽和含有敏を有する。
本発明に使用するのに好適な線状低密度エチレン共重合
体は、エア・ジェー・キャロル等に係る「流動床反応器
におｔｊるエチレン共重合体の製造」と題する米国特許
第４，５０２．５６６号公報に示された方法、或いはジ
ー・エル・ゴエケ等に係る「含浸重合触媒、その製造方
法及びエチレン共重合のためのその使用」と題する米国
特許第４，３０２，５６５号公報に示された方法、並び
に従来水された性質を有するエチレン炭化水素共重合体
を製造する方法にしたがって、製造しうるちのを包含す
る。
体は、エア・ジェー・キャロル等に係る「流動床反応器
におｔｊるエチレン共重合体の製造」と題する米国特許
第４，５０２．５６６号公報に示された方法、或いはジ
ー・エル・ゴエケ等に係る「含浸重合触媒、その製造方
法及びエチレン共重合のためのその使用」と題する米国
特許第４，３０２，５６５号公報に示された方法、並び
に従来水された性質を有するエチレン炭化水素共重合体
を製造する方法にしたがって、製造しうるちのを包含す
る。
本発明に使用するのに好適なその他の線状低密度エチレ
ン炭化水素共重合体は、アイ・ジェー・レビン等による
「流動床反応器における低密度及び中密度エチレン重合
体の製造」と題する米国特許第４，０１１，３８２号公
報に記載されたように製造しうるものであり、この米国
特許の開示を参考のためここに引用する。
ン炭化水素共重合体は、アイ・ジェー・レビン等による
「流動床反応器における低密度及び中密度エチレン重合
体の製造」と題する米国特許第４，０１１，３８２号公
報に記載されたように製造しうるものであり、この米国
特許の開示を参考のためここに引用する。
スロット流延条件
たとえば第１図に示したような典型的がっ慣用の基本的
なスロット流延条件において、ＬＬＤＰＥは押出機ホッ
パー中へ供給される。重力供給によ１１）、ＬＬＤＰＥ
は押出機におけるポリエチレンスクリュー（図示せず）
中に導入される。重合体は固体として供給セクションに
入りがっ搬送され、圧縮されそしてスクリュー押出機の
移行セクションにおいて溶融し始める。次いで、溶融し
続け、かついわゆるスクリューの計量セクション中にポ
ンプ輸送され、ここで恐らくバレル側における溶融物へ
の熱移動によって温度が上昇する。次いで、溶融物は押
出機を流過し、必要に応じ混合ヘッド（図示せず）を通
って任意の未溶融の物質を除去すると共に、溶融物質を
均質化させ、さらに必要に応じ他の計量セクションに輸
送されて、ダイを通して押出すのに必要な圧力までポン
ピングを増大させる。溶融物は、溶融フィルムを形成す
るダイを通過する際に多かれ少なかれ温度及び均一性に
おいて均質となる。次いで、このウェブを流延ロール上
に延伸させ、そしてエアナイフによって流延ロールに押
圧する。エアナイフは溶融フィルムを流延ロールに押圧
して、との流延ロールの表面模様を複製する。ウェブは
流延ロールにより冷却され、他の巻取ロール上に巻取ら
れる。次いで、種々の処理ステーションを通過して巻上
装置に到り、ここで流延フィルムは巻取られる。
なスロット流延条件において、ＬＬＤＰＥは押出機ホッ
パー中へ供給される。重力供給によ１１）、ＬＬＤＰＥ
は押出機におけるポリエチレンスクリュー（図示せず）
中に導入される。重合体は固体として供給セクションに
入りがっ搬送され、圧縮されそしてスクリュー押出機の
移行セクションにおいて溶融し始める。次いで、溶融し
続け、かついわゆるスクリューの計量セクション中にポ
ンプ輸送され、ここで恐らくバレル側における溶融物へ
の熱移動によって温度が上昇する。次いで、溶融物は押
出機を流過し、必要に応じ混合ヘッド（図示せず）を通
って任意の未溶融の物質を除去すると共に、溶融物質を
均質化させ、さらに必要に応じ他の計量セクションに輸
送されて、ダイを通して押出すのに必要な圧力までポン
ピングを増大させる。溶融物は、溶融フィルムを形成す
るダイを通過する際に多かれ少なかれ温度及び均一性に
おいて均質となる。次いで、このウェブを流延ロール上
に延伸させ、そしてエアナイフによって流延ロールに押
圧する。エアナイフは溶融フィルムを流延ロールに押圧
して、との流延ロールの表面模様を複製する。ウェブは
流延ロールにより冷却され、他の巻取ロール上に巻取ら
れる。次いで、種々の処理ステーションを通過して巻上
装置に到り、ここで流延フィルムは巻取られる。
押出機において、樹脂は室温より約１０℃以上から３１
６℃までの範［１５の温度にかけられる。押出物は、１
３５〜５１６°Ｃ１好ましくは１９１゜〜３０４℃の温
度かつ種々のヘッド圧の条件下で放出される。押出機に
おける平均滞留時間は約０．５〜１５分間とすることが
できる。一般に、流延フィルムは約０．５〜５．０ミル
の均一厚さに形成される。
６℃までの範［１５の温度にかけられる。押出物は、１
３５〜５１６°Ｃ１好ましくは１９１゜〜３０４℃の温
度かつ種々のヘッド圧の条件下で放出される。押出機に
おける平均滞留時間は約０．５〜１５分間とすることが
できる。一般に、流延フィルムは約０．５〜５．０ミル
の均一厚さに形成される。
高圧低密度ポリエチレンは約０．９３まで、好ましくは
約０．９１〜０．９２９ ／ｃｒｎ３の密度を有するポ
リエチレンを意味する。高圧低密度ポリエチレンは、遊
離基開始剤を用いて周知の高圧法により工業的に作成さ
れる。この種の方法において、エチレンは遊離基触媒を
用いて１５，０００ ｐｓ１〜５０．０００ ｐａｔの
圧力下で６００°Ｃまでの温度にて管状若しくは攪拌反
応器中において溶剤の不存在下に単独重合される。本発
明の範囲内においＣさらに重要なものは、エチレンとビ
ニルモノマー（タトえば、酢酸ビニル：）、α−アルキ
ルアクリル酸（たとえばエチルエチルアクリレート）、
及びその他のα−オレフィンとの共重合体であって、後
者は約０９１〜０．９５ ？ ７ｃｍ３の密度を有する
共重合体を生成するような小濃度とする。
約０．９１〜０．９２９ ／ｃｒｎ３の密度を有するポ
リエチレンを意味する。高圧低密度ポリエチレンは、遊
離基開始剤を用いて周知の高圧法により工業的に作成さ
れる。この種の方法において、エチレンは遊離基触媒を
用いて１５，０００ ｐｓ１〜５０．０００ ｐａｔの
圧力下で６００°Ｃまでの温度にて管状若しくは攪拌反
応器中において溶剤の不存在下に単独重合される。本発
明の範囲内においＣさらに重要なものは、エチレンとビ
ニルモノマー（タトえば、酢酸ビニル：）、α−アルキ
ルアクリル酸（たとえばエチルエチルアクリレート）、
及びその他のα−オレフィンとの共重合体であって、後
者は約０９１〜０．９５ ？ ７ｃｍ３の密度を有する
共重合体を生成するような小濃度とする。
本発明の組成物は約６〜約１２、好ましくは約４〜約９
重爪％の高圧低密度ポリエチレンを含む。
重爪％の高圧低密度ポリエチレンを含む。
流動媒体及びエッジビンナ・−
たとえば窒素、二酸化炭素、噴霧水スプレー又は空気の
ような各ｔ’；ｉｔの流動媒体を本発明にしたがって使
用することができる。空気が好適な流動媒体である。種
々の技術によって、空気を移動溶融フィルムの縁部に対
し指向させることができる。
ような各ｔ’；ｉｔの流動媒体を本発明にしたがって使
用することができる。空気が好適な流動媒体である。種
々の技術によって、空気を移動溶融フィルムの縁部に対
し指向させることができる。
しかしながら、空気はエツジビンナーノズルから移動溶
融フィルムの縁部に対し供給するのが好適である。エッ
ジビンナーは、溶融ウェブの縁部に指向された高速度の
空気ジェットに過ぎない。この空気ジェットは、ウェブ
縁部と流延ロールとの間の緊密接触を与えるのに充分な
速度を持たねばならない。エツジビンナーノズルの最適
ＪＥ４は、高さ約０．０４インチＸ幅０．１２５〜０．
５インチであることが判明した。ジェットは、ウェブを
横断して衝突角度につき容易に調整しつるものとすべき
である。エツジビンナーは、チューブの端部を扁平にす
ることにより１４〜％インチの軟質鋼チューブから加工
することができる。エッジビンナー角度は、エアーナイ
フ角度より若干小さくすべきである。エッジビンナー角
度に対する通常の範囲は、溶融ウェブに対し約４５°〜
７ｏ０である。エッジピンナーは、溶融ウェブの縁部約
朧〜輻インチに横方向に設置すべきである。エッジピン
ナーは、典型的には溶融ウェブから約％〜約１インチ離
間する。
融フィルムの縁部に対し供給するのが好適である。エッ
ジビンナーは、溶融ウェブの縁部に指向された高速度の
空気ジェットに過ぎない。この空気ジェットは、ウェブ
縁部と流延ロールとの間の緊密接触を与えるのに充分な
速度を持たねばならない。エツジビンナーノズルの最適
ＪＥ４は、高さ約０．０４インチＸ幅０．１２５〜０．
５インチであることが判明した。ジェットは、ウェブを
横断して衝突角度につき容易に調整しつるものとすべき
である。エツジビンナーは、チューブの端部を扁平にす
ることにより１４〜％インチの軟質鋼チューブから加工
することができる。エッジビンナー角度は、エアーナイ
フ角度より若干小さくすべきである。エッジビンナー角
度に対する通常の範囲は、溶融ウェブに対し約４５°〜
７ｏ０である。エッジピンナーは、溶融ウェブの縁部約
朧〜輻インチに横方向に設置すべきである。エッジピン
ナーは、典型的には溶融ウェブから約％〜約１インチ離
間する。
以下、図面を参照して、特に第１図を参照して本発明の
方法につき説明する。
方法につき説明する。
！ｈに溶融ウェブ若しくはフィルム１ｏが示され、これ
はホッパ１６から供給されてＪＰＮ出機１２を介して押
出され、次いでダイ１４を経てほぼ垂直下方に押出され
、ここで急速冷却帯域若しくはステーション１６中へ指
向され、この帯域は流延ロール１８とエアナイフ２２と
エッジピンナー２３とを内蔵する。当業者には了解され
るように、溶融フィルムはさらに他の方向（たとえば水
平方向）に押出すこともできる。上流装置の詳細は示ざ
ない（たとえば、押出機、ダイなど）。何故なら、重合
体材料を溶融させかつ前進させて溶融フィルム若しくは
ウェブを形成するには、慣用の方法及び装置を使用しう
るからであり、この種の慣用装置及び方法は使用する樹
脂及び溶融フィルムの最終用途によって決定される。同
様に、下流装置（たとえば、冷却手段及びフィルムの巻
取手段）の詳細も上記と同様に最終用途の要件に依存す
る。
はホッパ１６から供給されてＪＰＮ出機１２を介して押
出され、次いでダイ１４を経てほぼ垂直下方に押出され
、ここで急速冷却帯域若しくはステーション１６中へ指
向され、この帯域は流延ロール１８とエアナイフ２２と
エッジピンナー２３とを内蔵する。当業者には了解され
るように、溶融フィルムはさらに他の方向（たとえば水
平方向）に押出すこともできる。上流装置の詳細は示ざ
ない（たとえば、押出機、ダイなど）。何故なら、重合
体材料を溶融させかつ前進させて溶融フィルム若しくは
ウェブを形成するには、慣用の方法及び装置を使用しう
るからであり、この種の慣用装置及び方法は使用する樹
脂及び溶融フィルムの最終用途によって決定される。同
様に、下流装置（たとえば、冷却手段及びフィルムの巻
取手段）の詳細も上記と同様に最終用途の要件に依存す
る。
したがって広義において２つの個所が必要とされ、すな
わち押出ダイ１４と急速冷却帯域若しくはステーション
１６とが必要とされ、後者は流延ロール１８とエッジビ
ンナー２６とを内蔵し、かつ操作の条件はエツジウニバ
ーを受け易い高分子物質が適過速度にてエツジウニバー
を生ずるような条件とする。エツジウニバーの発生を減
少させる手段は、流動媒体若しくは流れをエッジビンナ
ー２３を介して移動溶融フィルムの縁部に対しダイ１４
と流延ロール１８との間の個所、好ましくはエアナイフ
２２の直ぐ上に指向させることにより部分的に与えられ
る。再び第１図を参照して、エアナイフ２２の直ぐ上に
位置して示されたエッジピンナー２６を設ける。
わち押出ダイ１４と急速冷却帯域若しくはステーション
１６とが必要とされ、後者は流延ロール１８とエッジビ
ンナー２６とを内蔵し、かつ操作の条件はエツジウニバ
ーを受け易い高分子物質が適過速度にてエツジウニバー
を生ずるような条件とする。エツジウニバーの発生を減
少させる手段は、流動媒体若しくは流れをエッジビンナ
ー２３を介して移動溶融フィルムの縁部に対しダイ１４
と流延ロール１８との間の個所、好ましくはエアナイフ
２２の直ぐ上に指向させることにより部分的に与えられ
る。再び第１図を参照して、エアナイフ２２の直ぐ上に
位置して示されたエッジピンナー２６を設ける。
エツジビンナ−２３は、空気２ｏの流れを移動溶融フィ
ルムの縁部に対し放出するように設計される。第２図に
示したように、移動フィルムの各個にはこれに隣接して
２つのエツジピンナーを設けることが判るであろう。第
２図を参照して、空気の流れは出口２６から加圧空気を
放出することにより与えられ、この出口２６は移動フィ
ルム１０に隣接配置され、ここを空気が通過する。この
出口はスリット形状、円形、楕円形などとすることがで
きる。エツジビンナーは、幅３０インチとすることもで
きるが、それより小さくても大きくてもよい。重要な点
は、流体流れを所要の速度及び量にて指向させうろこと
である。空気は、慣用装置を用いる慣用技術によってエ
ッジビンナーへ供給することができる。
ルムの縁部に対し放出するように設計される。第２図に
示したように、移動フィルムの各個にはこれに隣接して
２つのエツジピンナーを設けることが判るであろう。第
２図を参照して、空気の流れは出口２６から加圧空気を
放出することにより与えられ、この出口２６は移動フィ
ルム１０に隣接配置され、ここを空気が通過する。この
出口はスリット形状、円形、楕円形などとすることがで
きる。エツジビンナーは、幅３０インチとすることもで
きるが、それより小さくても大きくてもよい。重要な点
は、流体流れを所要の速度及び量にて指向させうろこと
である。空気は、慣用装置を用いる慣用技術によってエ
ッジビンナーへ供給することができる。
溶融高分子フィルムからエッジビンナーまでの距離は、
工程条件の関数であり、典型的には約兎〜１インチ、好
ましくは兎〜捧インチの範囲とすることができる。空気
はフィルムに対し垂直に或いは所定角度で、好ましくは
ウェブの表面がら測定して約４５°〜７０°の角度αに
て移動フィルムと接触することができる。
工程条件の関数であり、典型的には約兎〜１インチ、好
ましくは兎〜捧インチの範囲とすることができる。空気
はフィルムに対し垂直に或いは所定角度で、好ましくは
ウェブの表面がら測定して約４５°〜７０°の角度αに
て移動フィルムと接触することができる。
エッジビンナーを使用する以下の例において、エツジビ
ンナーの位置は第２図に示される。一般に、約１〜２０
ｐｓｉ 、好ましくは５〜１５ ｐｓｉの空気圧が使
用される。
ンナーの位置は第２図に示される。一般に、約１〜２０
ｐｓｉ 、好ましくは５〜１５ ｐｓｉの空気圧が使
用される。
例 １
この例は、エツジウニバーが出現する前にスロット流延
押出法において達成しうる最大線速度を示している。こ
れらの結果を、高圧低密度ポリエチレン（ＨＰ −Ｌ
Ｄ Ｐ Ｅ ）の添加を用いない慣用の方法と比較する
。
押出法において達成しうる最大線速度を示している。こ
れらの結果を、高圧低密度ポリエチレン（ＨＰ −Ｌ
Ｄ Ｐ Ｅ ）の添加を用いない慣用の方法と比較する
。
使用した樹脂はＧＲ８Ｎ−７０４２であって、これはエ
チレンとブテン−１との２．０メルトインデツクスかつ
α９１８ｆ／ｃｃの密度の低圧重合エチレン共重合体で
あり、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。高圧低密度ポリエチレン樹脂（メルト
インデックス２．４、密度０．９１８ｆ／ＣＣ）も、Ｄ
ＹＮＨ（７）名称テユニオン・カーバイド・コーポレー
ション社がら市販されている。
チレンとブテン−１との２．０メルトインデツクスかつ
α９１８ｆ／ｃｃの密度の低圧重合エチレン共重合体で
あり、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。高圧低密度ポリエチレン樹脂（メルト
インデックス２．４、密度０．９１８ｆ／ＣＣ）も、Ｄ
ＹＮＨ（７）名称テユニオン・カーバイド・コーポレー
ション社がら市販されている。
使用した押出機は直径２．５インチのエガン押出機であ
り、バレル長さ対直径の比が２８＝１でありかつ長さ対
直径（Ｌ／Ｄ）の比が２８：１のポリエチレンスクリュ
ーを有する。
り、バレル長さ対直径の比が２８＝１でありかつ長さ対
直径（Ｌ／Ｄ）の比が２８：１のポリエチレンスクリュ
ーを有する。
この押出機は、７５馬力の駆動力と５つのバレル加熱帯
域を有した。使用したダイは、４８インチ幅のブラック
・クローソン・ダイであって、幅３１インチである。エ
ツジビードを減少させるため、ダイ端部には内部筒ロッ
ド（直径へインチ）を使用した。
域を有した。使用したダイは、４８インチ幅のブラック
・クローソン・ダイであって、幅３１インチである。エ
ツジビードを減少させるため、ダイ端部には内部筒ロッ
ド（直径へインチ）を使用した。
流延装置（第１図参照）は、直径２４インチのクロム鍍
金した流延ロールと、幅３０インチのエアナイフと、直
径１２インチのり四ム鍍金した第２流延ロールとから構
成した。流延ロール温度は約２１℃とし、かつこの温度
をロール中に１５０ガロン／ ｍｌｎの水を流して維持
した。巻取装置の残部は、エガンスロット流延装置の部
分とした。
金した流延ロールと、幅３０インチのエアナイフと、直
径１２インチのり四ム鍍金した第２流延ロールとから構
成した。流延ロール温度は約２１℃とし、かつこの温度
をロール中に１５０ガロン／ ｍｌｎの水を流して維持
した。巻取装置の残部は、エガンスロット流延装置の部
分とした。
結果及びその他の操作条件を下記第１表に示す：第１表
（エツジビンナーを全ての試験に使用した）延伸間隔、
インチ ５ ５ ５ ５ 押出速度、ＲＰＭ １７５ ｊ７５ １７５ １７５溶
融温度、”Ｃ２９４２９６２９３２９１ヘツド圧、ｐｓ
ｌ ３０００ ２９００ ２８００ ２６００速度、ｌ
ｂｓ／ｈｒ、 ３２０ ３１５ ３１０ １０第１表に
示したように、ＧＲ８Ｎ−７０４２のみで達成される最
大線速度は４５０ ｆ ｔ／ｍｉｎであった。それより
高速度で操作する試みは、エツジウニバーにより制約さ
れた。４５０ ｆｔ／ｍｉｎにおいて、フィルム厚さは
１．２ミルであった。５％の高圧低密度ポリエチレン（
ＤＹＮＨ）を添加スると、速度が６００ｆｔ／ｍｉｎま
で顕著に増大し、かつ厚さが０．９ミルまで対応して減
少した。ＤＹＮ Ｈ７％にて、速度は７００ ｆ ｔ／
ｍｉｎまで増大し、すなわち、添加物を伴なうＧＲ８Ｎ
−７０４２よりも７５％の増大を示した。この高速度に
おいて、フィルム寸法は１８ミルであり、これは多くの
工業スロット流延用途に適している。
インチ ５ ５ ５ ５ 押出速度、ＲＰＭ １７５ ｊ７５ １７５ １７５溶
融温度、”Ｃ２９４２９６２９３２９１ヘツド圧、ｐｓ
ｌ ３０００ ２９００ ２８００ ２６００速度、ｌ
ｂｓ／ｈｒ、 ３２０ ３１５ ３１０ １０第１表に
示したように、ＧＲ８Ｎ−７０４２のみで達成される最
大線速度は４５０ ｆ ｔ／ｍｉｎであった。それより
高速度で操作する試みは、エツジウニバーにより制約さ
れた。４５０ ｆｔ／ｍｉｎにおいて、フィルム厚さは
１．２ミルであった。５％の高圧低密度ポリエチレン（
ＤＹＮＨ）を添加スると、速度が６００ｆｔ／ｍｉｎま
で顕著に増大し、かつ厚さが０．９ミルまで対応して減
少した。ＤＹＮ Ｈ７％にて、速度は７００ ｆ ｔ／
ｍｉｎまで増大し、すなわち、添加物を伴なうＧＲ８Ｎ
−７０４２よりも７５％の増大を示した。この高速度に
おいて、フィルム寸法は１８ミルであり、これは多くの
工業スロット流延用途に適している。
より高割合の高圧低密度ポリエチレンの添加は、より良
好な結果を示すが、原料コストがより高くなりかつさら
に最終生産物が最大割合のＬＬＤＰＥを使用して得られ
る固有の性質の利点を示さないので好ましくない。
好な結果を示すが、原料コストがより高くなりかつさら
に最終生産物が最大割合のＬＬＤＰＥを使用して得られ
る固有の性質の利点を示さないので好ましくない。
例 ■
この例は例Ｉと同様であり、かつエツジウニバーが出現
する前のスロット流延押出法において達成しうる最大線
速度を示している。これらの結果を、短い延伸間隔５イ
ンチ及び長い延伸間隔１０インチにつき比較する。
する前のスロット流延押出法において達成しうる最大線
速度を示している。これらの結果を、短い延伸間隔５イ
ンチ及び長い延伸間隔１０インチにつき比較する。
使用した樹脂はＧＲ８Ｎ−７０４２であり、これはメル
トインデックス２．０かつ密度０．９１８り／ ＣＣの
エチレンとブテンとの低圧重合エチレン共重合体であり
、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から市販
されている。この樹脂は７重量％のＤＹＮＨを含有し、
これもユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。
トインデックス２．０かつ密度０．９１８り／ ＣＣの
エチレンとブテンとの低圧重合エチレン共重合体であり
、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から市販
されている。この樹脂は７重量％のＤＹＮＨを含有し、
これもユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。
押出機とダイと流延装置とは、例■におけると同様にし
た。これらの結果及びその他の操作条件を下記筒■表に
示す。
た。これらの結果及びその他の操作条件を下記筒■表に
示す。
第■表
（エツジビンナーを両試験に使用した）押出速度、ＲＰ
Ｍ １７５ １７５ 溶融温度、”Ｃ２７９２７９ ヘツド田、ｐａｌ ２８００ ２８００速度、１ｂ＋＋
／ｈｒ、 ３１０ ３１０第■表に示したように、７０
０ｆｔ／ｍｉｎまでの速度が延伸間隔５インチを用いて
ＧＲ８Ｎ−７０４２により達成された。延伸間隔が１０
インチまで増大すると、エツジウニバーが出生する前の
最大速度は僅か３００ ｆｔ／ｍｉｎであった。
Ｍ １７５ １７５ 溶融温度、”Ｃ２７９２７９ ヘツド田、ｐａｌ ２８００ ２８００速度、１ｂ＋＋
／ｈｒ、 ３１０ ３１０第■表に示したように、７０
０ｆｔ／ｍｉｎまでの速度が延伸間隔５インチを用いて
ＧＲ８Ｎ−７０４２により達成された。延伸間隔が１０
インチまで増大すると、エツジウニバーが出生する前の
最大速度は僅か３００ ｆｔ／ｍｉｎであった。
これらの速度におけるフィルム厚さは、それぞれα８及
び１５ミルであった。
び１５ミルであった。
例 ■
この例は例Ｉと同様であり、かつエツジウニバーが出現
する前のスロット流延押出法で達成しうる最大線速度を
示している。これらの結果を、エッジビンナーを使用し
たもの及び使用しないものにつき比較する。
する前のスロット流延押出法で達成しうる最大線速度を
示している。これらの結果を、エッジビンナーを使用し
たもの及び使用しないものにつき比較する。
使用した樹脂はＧＲ８Ｎ−７０４２であり、これはメル
トインデックス２．０かつ密度０．９１８ｆ／ ＣＣの
エチレンとブテンとの低圧重合エチレン共重合体であり
、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から市販
されている。この樹脂は７重量％のＤＹＮＨを含有し、
これもユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。
トインデックス２．０かつ密度０．９１８ｆ／ ＣＣの
エチレンとブテンとの低圧重合エチレン共重合体であり
、ユニオン・カーバイド・コーポレーション社から市販
されている。この樹脂は７重量％のＤＹＮＨを含有し、
これもユニオン・カーバイド・コーポレーション社から
市販されている。
押出機とダイと流延装置とは、例■におけると同じにし
た。これらの結果及びその他の操作条件を下記筒■表に
示す； 第■表 エツジビンナーに対する空気圧、ｐｌＩ１１５延伸間隔
、インチ ５５ 押出機速度、ＲＰＭ １７５ １７５ 溶融温度、”Ｃ２７９２７９ ヘツド圧、ｐｓｉ ２８００ ２８００速度、ｌｂｍ／
ｈｒ ♂１０ ３１０ 第■表から判るように、エツジビンナーを使用して達成
された最大線速度は７００ ｆ ｔ／ｍｉｎであった。
た。これらの結果及びその他の操作条件を下記筒■表に
示す； 第■表 エツジビンナーに対する空気圧、ｐｌＩ１１５延伸間隔
、インチ ５５ 押出機速度、ＲＰＭ １７５ １７５ 溶融温度、”Ｃ２７９２７９ ヘツド圧、ｐｓｉ ２８００ ２８００速度、ｌｂｍ／
ｈｒ ♂１０ ３１０ 第■表から判るように、エツジビンナーを使用して達成
された最大線速度は７００ ｆ ｔ／ｍｉｎであった。
エツジビンナーは１陥０．１２５インチ×内径α０４イ
ンチのチューブとした（第２図参照）。
ンチのチューブとした（第２図参照）。
エツジビンナー角度は６０°とし、これをウェブの縁部
から横方向にＡインチで設置した。エツジピンナーから
溶融ウェブまでの距離はハインチとし、かつ１５ ｐｓ
ｉの空気圧を用いてウェブ縁部と流延ロールとの間の緊
密接触を与えた。エツジピンナーを除去すると、エツジ
ウニバーが生ずる前に得られる最大線速度は僅か２５０
ｆ ｔ／ｍｉｎであり、約６５％の低下であった。
から横方向にＡインチで設置した。エツジピンナーから
溶融ウェブまでの距離はハインチとし、かつ１５ ｐｓ
ｉの空気圧を用いてウェブ縁部と流延ロールとの間の緊
密接触を与えた。エツジピンナーを除去すると、エツジ
ウニバーが生ずる前に得られる最大線速度は僅か２５０
ｆ ｔ／ｍｉｎであり、約６５％の低下であった。
第１図は押出機と、グイと、このダイから出る溶融フィ
ルムと、急速冷却帯域若しくはステーションと、エアナ
イフと、グイと急速冷却ステーションとの間に配置され
たエツジビンナーとを示ス本発明の方法の工程略図であ
り、 第２図はｍＦｋＡウェブとエアナイフと流延ロールとに
対する所定位置のエツジビンナーの略側面図であり、 第３図は第２図に示した配置の正面図である。
ルムと、急速冷却帯域若しくはステーションと、エアナ
イフと、グイと急速冷却ステーションとの間に配置され
たエツジビンナーとを示ス本発明の方法の工程略図であ
り、 第２図はｍＦｋＡウェブとエアナイフと流延ロールとに
対する所定位置のエツジビンナーの略側面図であり、 第３図は第２図に示した配置の正面図である。
１０・・・フィルム
１２・・・押出機
１６・・・ホツノぐ
１４・・・ダイ
１６・・・冷却帯域
１８…ロール
２０・・・空気
２２・・・ナイフ
２３・・・ビンナー
２６・・・出口
■
一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） ４１ｅ低密度ポリエチレンフィルム形成性組成
物から形成された溶融フィルムのスロット流延押出の際
のエツジウニバーを減少させるに際し、前記溶融フィル
ムは溶融物をグイから押出しかつこの溶融フィルムを急
速冷却帯域にて急速冷却することによりエツジウニバー
を生せしめる条件の下でエツジウニバーを受けるエッジ
ウエノ（−の減少方法において、（ａ） 前記線状低密
度ポリエチレンフィルム形成性組成物中に約３〜１２虫
量％の高圧低密度ポリエチレンを配合し、（ｂ） 前記
フィルムを前記グイ及び前記急速冷却帯域から約６〜８
インチの延伸間隔で押出し、かつ（Ｃ） 前記グイと前
記急速冷却帯域との間の前記溶融フィルムの縁部に対し
流動媒体を、前記溶融フィルムにおけるエツジウニバー
を減少させるのに充分な速度かつ量にて指向させること
を特徴とするエツジウニバーの減少方法。 （２）高圧低密度ポリエチレンを、Ｉ、ＬＤＰＥフィル
ム形成性組成物中に約４〜約９重量％の斌で配合する特
許請求の範囲第１項記載の方法。 （６） 高圧低密度ポリエチレンをＬＬＤＰＥフィルム
形成性組成物中に約５〜約７％の量で配合する特許請求
の範囲第１項記載の方法。 （４）延伸間隔が約５〜約フインチである特許請求の範
囲第１項記載の方法。 （５） 流動媒体を、溶融ウェブに対し測定して約４５
°〜約７０°の角度にて溶融フィルムの縁部に対し指向
させる特許請求の範囲第１項記載の方法。 （６）流動媒体が空気である特許請求の範囲第１項記載
の方法。 （７）流動媒体を、ウェブの縁部より約６〜８インチの
距離から縁部に対して指向させる特許請求の範囲第６項
記載の方法。 （８） Ｌ Ｔ、 Ｄ Ｐ Ｅが線状低密度エチレン炭
化水素共重合体である特許請求の範囲第１項記載の方法
。 （９） 共重合体が８０モル％より多い又は等しいエチ
レンと２０モル％より少ない又は等しい少なくとも１種
のＣｊ〜Ｃ８αオレフィンとの共重合体である特許請求
の範囲第８項記載の方法。 （１０）共重合体が０．１より大きい又は等しいメルト
インデックスを有する特許請求の範囲第９項記載の方法
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US50871583A | 1983-06-28 | 1983-06-28 | |
| US508715 | 1995-07-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6015118A true JPS6015118A (ja) | 1985-01-25 |
Family
ID=24023782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59131226A Pending JPS6015118A (ja) | 1983-06-28 | 1984-06-27 | Ｌｌｄｐｅ樹脂からフイルムを形成する際のエツジウエバ−の減少方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0139089A3 (ja) |
| JP (1) | JPS6015118A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62103124A (ja) * | 1985-08-06 | 1987-05-13 | デーエスエム ナムローゼ フェンノートシャップ | 低密度ポリエチレンを基礎とするポリマ−組成物からのキヤストフイルムの製造法 |
| JP2018153994A (ja) * | 2017-03-17 | 2018-10-04 | トヨタ自動車株式会社 | 樹脂フィルムの成膜方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2626783B2 (ja) * | 1988-02-04 | 1997-07-02 | 鐘淵化学工業株式会社 | 樹脂フィルムの端部処理方法及び装置 |
| IT1277038B1 (it) | 1995-12-06 | 1997-11-04 | Pentacast Srl | Film multistrato polietilenico |
| EP3927520B1 (en) | 2019-02-19 | 2022-09-28 | COLINES S.p.A. | Method and apparatus for pinning the edges of an extruded mass |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1350697A (fr) * | 1962-11-09 | 1964-01-31 | Avisun Corp | Procédé de moulage perfectionné d'articles en matière plastique et nouveaux produits résultants |
| US4243619A (en) * | 1978-03-31 | 1981-01-06 | Union Carbide Corporation | Process for making film from low density ethylene hydrocarbon copolymer |
| US4668463A (en) * | 1982-07-21 | 1987-05-26 | Clopay Corporation | Method of making linear low density polyethylene film |
-
1984
- 1984-06-27 JP JP59131226A patent/JPS6015118A/ja active Pending
- 1984-06-27 EP EP84107412A patent/EP0139089A3/en not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62103124A (ja) * | 1985-08-06 | 1987-05-13 | デーエスエム ナムローゼ フェンノートシャップ | 低密度ポリエチレンを基礎とするポリマ−組成物からのキヤストフイルムの製造法 |
| JP2018153994A (ja) * | 2017-03-17 | 2018-10-04 | トヨタ自動車株式会社 | 樹脂フィルムの成膜方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0139089A2 (en) | 1985-05-02 |
| EP0139089A3 (en) | 1986-01-08 |
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