JPS60152657A - リン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板 - Google Patents
リン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板Info
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- JPS60152657A JPS60152657A JP899184A JP899184A JPS60152657A JP S60152657 A JPS60152657 A JP S60152657A JP 899184 A JP899184 A JP 899184A JP 899184 A JP899184 A JP 899184A JP S60152657 A JPS60152657 A JP S60152657A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、絞り加工を向」ニさせるべく鋼中に炭窒化物
形成元素を添加した鋼について、その添加量を炭素含有
量との関係で規制することにより、良好なリン酸塩処理
性を付与せしめた冷延鋼板に関するものである。
形成元素を添加した鋼について、その添加量を炭素含有
量との関係で規制することにより、良好なリン酸塩処理
性を付与せしめた冷延鋼板に関するものである。
冷延鋼板の製造技術が従来のリムド鋼からアルミニウム
ギルド鋼へ、あるいは箱焼鈍法から連続焼鈍法へと進歩
してきたことにより、鋼板の特性も変化してきた。すな
わち、高度の深絞り加工性が要求される自動車用鋼板も
、従来の低炭素アルミニウムギルド鋼の箱焼鈍材あるい
は低炭素リムド鋼のオープンコイル焼鈍材から、その一
部分あるいは大部分が箱焼鈍法でも連続焼鈍法でも良好
な加工性を示す極低炭素鋼にとって代られつつある。特
に非時効性が要求される自動車外板用の鋼板には、Ｎｂ
、 Ｔｉ、 ＺｒあるいはＶ等の炭窒化物形成元素を添
加した極低炭素アルミニウムギルド鋼板が使用される場
合が多い。
ギルド鋼へ、あるいは箱焼鈍法から連続焼鈍法へと進歩
してきたことにより、鋼板の特性も変化してきた。すな
わち、高度の深絞り加工性が要求される自動車用鋼板も
、従来の低炭素アルミニウムギルド鋼の箱焼鈍材あるい
は低炭素リムド鋼のオープンコイル焼鈍材から、その一
部分あるいは大部分が箱焼鈍法でも連続焼鈍法でも良好
な加工性を示す極低炭素鋼にとって代られつつある。特
に非時効性が要求される自動車外板用の鋼板には、Ｎｂ
、 Ｔｉ、 ＺｒあるいはＶ等の炭窒化物形成元素を添
加した極低炭素アルミニウムギルド鋼板が使用される場
合が多い。
極低炭素アルミニウムギルド鋼板は、低炭素アルミニウ
ムギルド鋼板と比較して延性、絞り性等の材質には優れ
ているが、塗装下地処理として必要なリン酸塩処理性が
必ずしも良好ではない。したがって、特開昭５８−５２
４５６号にみられる如く、Ｍｎ、 Ｐ 、 Ｓ含有量を
調整して化成処理性を向−１−させる技術があるが、炭
窒化物形成元素を添加した極低炭素アルミニウムキルド
鋼板については、従来材質の方面から添加元素の量を炭
素含有量との関係で規制しているのみで、リン酸塩処理
性に関して添加量を調整した技術は存在しなかった。
ムギルド鋼板と比較して延性、絞り性等の材質には優れ
ているが、塗装下地処理として必要なリン酸塩処理性が
必ずしも良好ではない。したがって、特開昭５８−５２
４５６号にみられる如く、Ｍｎ、 Ｐ 、 Ｓ含有量を
調整して化成処理性を向−１−させる技術があるが、炭
窒化物形成元素を添加した極低炭素アルミニウムキルド
鋼板については、従来材質の方面から添加元素の量を炭
素含有量との関係で規制しているのみで、リン酸塩処理
性に関して添加量を調整した技術は存在しなかった。
なお、５１−Ｍｎ系高張力鋼板に関しては、特定雰囲気
焼鈍条件下で特定の炭化物安定化元素を添加する技術（
特開昭５８−１００６２２）はあるが、本発明の対象外
のものである。すなわち、本発明は、炭素含有量が０．
０１％以下の極低炭素に、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖ
を添加して加工性を高めた冷延鋼板について、リン酸塩
処理性も良好ならしめようとするものである。
焼鈍条件下で特定の炭化物安定化元素を添加する技術（
特開昭５８−１００６２２）はあるが、本発明の対象外
のものである。すなわち、本発明は、炭素含有量が０．
０１％以下の極低炭素に、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖ
を添加して加工性を高めた冷延鋼板について、リン酸塩
処理性も良好ならしめようとするものである。
本発明は、炭窒化物形成添加元素がＮｂの場合で、Ｎｂ
／Ｃ（原子濃度比）を変えて材質とリン酸塩処理性との
関係を調べた実験中に発見した現象で、ＣやＡＩ／Ｎと
の関係でＮｂ／Ｃ値に対してリン酸塩処理性が複雑に変
化することを見い出してなされたもので、加工性に加え
てリン酸塩処理性にも優れた極低炭素冷延鋼板を提供す
ることを目的とする。
／Ｃ（原子濃度比）を変えて材質とリン酸塩処理性との
関係を調べた実験中に発見した現象で、ＣやＡＩ／Ｎと
の関係でＮｂ／Ｃ値に対してリン酸塩処理性が複雑に変
化することを見い出してなされたもので、加工性に加え
てリン酸塩処理性にも優れた極低炭素冷延鋼板を提供す
ることを目的とする。
本発明は、Ｃ≦０．０１１重部、Ｎ≦０．０１０重量％
の組成の鋼で、ＡＩ（重量％）をＮ（重量％）の２５倍
以上含有するかあるいはＢを０．００１０重量％以上含
有する鋼について、これら以外にＮｂ、 Ｔｉ。
の組成の鋼で、ＡＩ（重量％）をＮ（重量％）の２５倍
以上含有するかあるいはＢを０．００１０重量％以上含
有する鋼について、これら以外にＮｂ、 Ｔｉ。
ＺｒおよびＶよりなる群より選ばれた少なくとも１種の
元素を含有する鋼において、Ｗｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよ
びＶの添加量をＸｉ％（ｉ＝１〜４に対するＷｂ。
元素を含有する鋼において、Ｗｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよ
びＶの添加量をＸｉ％（ｉ＝１〜４に対するＷｂ。
Ｔｉ、Ｚｒおよび■の順の原子濃度）、炭素含有量をす
るＮｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよび■の原子濃度の和）が次
の条件 を満足するよう調整されたことを特徴とするリン酸塩処
理性の良好な極低炭素冷延鋼板を提供するものである。
るＮｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよび■の原子濃度の和）が次
の条件 を満足するよう調整されたことを特徴とするリン酸塩処
理性の良好な極低炭素冷延鋼板を提供するものである。
本発明はまた、Ｃ≦０．０１重量％、Ｎ≦ｏ、ｏｔｏ重
醍％の組成の鋼で、 ＡＩ （重量％）をＮ（重量％）
の２５倍未満含有する鋼について、これら以外にＮｂ、
Ｔｉ、 ＺｒおよびＶよりなる群より選ばれた少なく
とも１種の元素を含有する鋼において、Ｎｂ。
醍％の組成の鋼で、 ＡＩ （重量％）をＮ（重量％）
の２５倍未満含有する鋼について、これら以外にＮｂ、
Ｔｉ、 ＺｒおよびＶよりなる群より選ばれた少なく
とも１種の元素を含有する鋼において、Ｎｂ。
Ｔｉｎ Ｚｒオヨびｖの添加量をＸｉ％（ｉ ＝ １〜
４ ニ対するＮｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよび■の順の原子
濃度）、炭素（Ｃに対するＷｂ、 Ｔｉ 、 Ｚｒおよ
びＶの原子濃度のを満足するよう調整されたことを特徴
とするリン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板を提供
するものである。
４ ニ対するＮｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよび■の順の原子
濃度）、炭素（Ｃに対するＷｂ、 Ｔｉ 、 Ｚｒおよ
びＶの原子濃度のを満足するよう調整されたことを特徴
とするリン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板を提供
するものである。
以下本発明の詳細な説明する。
表１に示す化学組成のＷｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、およびＶ
を添加した１００Ｋｇ真空溶解鋼を実験室溶製し、分塊
圧延→熱間圧延→冷間圧延後電解脱脂し、７２０℃で５
時間の箱焼鈍または８３０”０で４０秒間の連続焼鈍を
行なった後、その材質とリン酸塩処理性を調べた。
を添加した１００Ｋｇ真空溶解鋼を実験室溶製し、分塊
圧延→熱間圧延→冷間圧延後電解脱脂し、７２０℃で５
時間の箱焼鈍または８３０”０で４０秒間の連続焼鈍を
行なった後、その材質とリン酸塩処理性を調べた。
リン酸塩処理性は鋼板を脱脂、水洗、リン酸塩処理を施
し、以下に述べるピンホールテストを行った時のピンホ
ール面積率（ＰＨＥと表す）で評価した。ピンホールテ
ストとは、リン酸塩処理を施した場合のリン酸塩結晶未
付着部分（すけといわれる）を検知する方法で、試験面
にフェリシアン化カリウム溶液を浸したろ紙（黄色）を
置き、すけから溶出してきた鉄イオンと反応させること
により青色を発色させ、これを画像解析にかけて変色し
た部分の割合を測定し、ＰＨＥとしている。このように
リン酸塩処理性をＰＨＥで調べ、その結果をＮｂ、 Ｔ
ｉ、 Ｚｒ、 Ｖの含有量と炭素、窒素およびアルミニ
ウムの濃度との関係で整理した。
し、以下に述べるピンホールテストを行った時のピンホ
ール面積率（ＰＨＥと表す）で評価した。ピンホールテ
ストとは、リン酸塩処理を施した場合のリン酸塩結晶未
付着部分（すけといわれる）を検知する方法で、試験面
にフェリシアン化カリウム溶液を浸したろ紙（黄色）を
置き、すけから溶出してきた鉄イオンと反応させること
により青色を発色させ、これを画像解析にかけて変色し
た部分の割合を測定し、ＰＨＥとしている。このように
リン酸塩処理性をＰＨＥで調べ、その結果をＮｂ、 Ｔ
ｉ、 Ｚｒ、 Ｖの含有量と炭素、窒素およびアルミニ
ウムの濃度との関係で整理した。
ここで、鋼中に含まれているＡＩはＷｂ、 Ｔｉ、 Ｚ
ｒ。
ｒ。
■よりも優先的に窒素と結合するので、窒素濃度との関
係はＡ１濤度と窒素濃度との割合をもとに考える。Ｎｂ
、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖの含有量（原子濃度）を順に、
ＸＩ 、Ｘ２ 、Ｘ３ 、ｘａとし、炭素含有量（原子
濃度）をＣ，ＡＩおよびＮの含有量（重量濃度）をそれ
ぞれＡＩ、 Ｎとして、リン酸塩処理性の整理した結果
を第１図に示す。
係はＡ１濤度と窒素濃度との割合をもとに考える。Ｎｂ
、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖの含有量（原子濃度）を順に、
ＸＩ 、Ｘ２ 、Ｘ３ 、ｘａとし、炭素含有量（原子
濃度）をＣ，ＡＩおよびＮの含有量（重量濃度）をそれ
ぞれＡＩ、 Ｎとして、リン酸塩処理性の整理した結果
を第１図に示す。
従来の知見によるとＰＨＥが７以」二であると、自動車
メーカーでの塗装ラインにおいてリン酸塩処理された鋼
板にすけが発生し、トラブルを起していた。ＰＩＥが３
〜７の範囲ではほとんど問題ないが、リン酸塩処理性の
より良好な冷延鋼板を製造するには、ＰＨＥ＜３に調整
する必要がある。
メーカーでの塗装ラインにおいてリン酸塩処理された鋼
板にすけが発生し、トラブルを起していた。ＰＩＥが３
〜７の範囲ではほとんど問題ないが、リン酸塩処理性の
より良好な冷延鋼板を製造するには、ＰＨＥ＜３に調整
する必要がある。
本実験では、第１図に示すように、ＡＩ／Ｎ≧２５また
はＢ≧ｏ、ｏｏｔ％でＣ中０．００２％の場合（曲線Ａ
）、ＰＨＥ≦３となるのは、 であり、Ｃ中ｏ、ｏｏｅ％の場合（曲線Ｂ）は、となっ
ている。
はＢ≧ｏ、ｏｏｔ％でＣ中０．００２％の場合（曲線Ａ
）、ＰＨＥ≦３となるのは、 であり、Ｃ中ｏ、ｏｏｅ％の場合（曲線Ｂ）は、となっ
ている。
また、ＡＩ／Ｎ＜ ２５かつＢ＜０．００１０％の場合
（曲線Ｃ）はΣＸｉ／ Ｃ≦２．５ テＰ ＨＥ ≦３
トなり、１＝１ ＥＸｉ／ Ｃ＞２．５ テはＰＨＥ＞３となる。
（曲線Ｃ）はΣＸｉ／ Ｃ≦２．５ テＰ ＨＥ ≦３
トなり、１＝１ ＥＸｉ／ Ｃ＞２．５ テはＰＨＥ＞３となる。
ｉ＝１
本実験結果をまとめると、ＰＨＥ＜３の条件を満足する
ΣＸｉ／Ｃの範囲は次のようになることをｉ＝１ 見い出した。ここで、ＣおよびＸｉは原子濃度（％）を
示す。
ΣＸｉ／Ｃの範囲は次のようになることをｉ＝１ 見い出した。ここで、ＣおよびＸｉは原子濃度（％）を
示す。
（ａ）重量濃度で、ＡＩの含有量が窒素の含有量の２５
倍以上である場合あるいはＢをｏ、ｏｏｔｏ％以上含有
する場合（Ｂ含有量がｏ、ｏｏｔｏ％未溝の場合にはＢ
添加による影響はみられない） （ｂ） ＡＩの含有量がＮの含有量の２５倍未満かつＢ
含有量が０．００１０％未満の場合 したがって、Ｘｉは上記の（１）または（２）式を満足
するように調整することにより、リン酸塩処理性の良好
な冷延鋼板を製造することができる。
倍以上である場合あるいはＢをｏ、ｏｏｔｏ％以上含有
する場合（Ｂ含有量がｏ、ｏｏｔｏ％未溝の場合にはＢ
添加による影響はみられない） （ｂ） ＡＩの含有量がＮの含有量の２５倍未満かつＢ
含有量が０．００１０％未満の場合 したがって、Ｘｉは上記の（１）または（２）式を満足
するように調整することにより、リン酸塩処理性の良好
な冷延鋼板を製造することができる。
ただし、炭素の含有量が０．０１％をこえると、他の元
素の組成が（１）または（２）式の条件を満たしていて
リン酸塩処理性は良くても、鋼板自体の延性や絞り性等
の材質が劣化するので好ましくない。
素の組成が（１）または（２）式の条件を満たしていて
リン酸塩処理性は良くても、鋼板自体の延性や絞り性等
の材質が劣化するので好ましくない。
また、Ｎの含有量が０．０１％をこえると、 ＡＩを多
量に添加しなければ非時効性鋼板とすることかできない
し、その場合には材質、リン酸塩処理性ともに劣化する
ので、Ａｌの含有量は０．０８％未満が好ましい。
量に添加しなければ非時効性鋼板とすることかできない
し、その場合には材質、リン酸塩処理性ともに劣化する
ので、Ａｌの含有量は０．０８％未満が好ましい。
次に本発明を実施例につき具体的に説明する。
表２に示す化学組成の転炉出鋼、連続鋳造したスラブを
、通常の方法で加熱後、あるいは直接熱間圧延後、酸洗
、冷間圧延した後、箱焼鈍または連続焼鈍法により焼鈍
後、スキンパス、脱脂した後、リン酸塩処理性を調査し
た。リン酸塩処理は日本パー力うイジング■製ＢＴ３１
１２を用い、温度５５℃、全酸度１４．３、遊離酸度０
．５に調整し、スプレーで１２０秒間行った。リン酸塩
処理結果はＰＨＥで評価し、表２に示す。
、通常の方法で加熱後、あるいは直接熱間圧延後、酸洗
、冷間圧延した後、箱焼鈍または連続焼鈍法により焼鈍
後、スキンパス、脱脂した後、リン酸塩処理性を調査し
た。リン酸塩処理は日本パー力うイジング■製ＢＴ３１
１２を用い、温度５５℃、全酸度１４．３、遊離酸度０
．５に調整し、スプレーで１２０秒間行った。リン酸塩
処理結果はＰＨＥで評価し、表２に示す。
表２に示す結果によると、ΣＸｉ／Ｃの値が、ＡＩｇｌ
／Ｎ比との関係あるいはＢ含有量との関係で、（１）式
あるいは（２）式を満足し、かつＮ≦０．０１％のもの
については、ＰＨＥ値は常に３以下で、外観、結晶密度
等も良好で、優れたリン酸塩処理性を示すことが確認さ
れた。
あるいは（２）式を満足し、かつＮ≦０．０１％のもの
については、ＰＨＥ値は常に３以下で、外観、結晶密度
等も良好で、優れたリン酸塩処理性を示すことが確認さ
れた。
したがって、良好なリン酸塩処理性を有するＮｂ、 Ｔ
ｉ、 Ｚｒ、 Ｖ等の炭窒化物形成元素添加極低炭素ア
ルミニウムギルド鋼を製造するには、添加するＮｂ、
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖについて、ＡＩ／Ｎ比あるいはＢ含
有量との関係で、Ｃ含有量に対して（１）式あるいは（
２）式の条件を満たし、かつＮ≦０．０１％とする必要
があることがわかる。
ｉ、 Ｚｒ、 Ｖ等の炭窒化物形成元素添加極低炭素ア
ルミニウムギルド鋼を製造するには、添加するＮｂ、
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖについて、ＡＩ／Ｎ比あるいはＢ含
有量との関係で、Ｃ含有量に対して（１）式あるいは（
２）式の条件を満たし、かつＮ≦０．０１％とする必要
があることがわかる。
なお、（１）式あるいは（２）式のごとく、Ｎｂ。
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｖの含有量をＣやＮあるいはＡＩやＢ
含有量との関係で調整することにより、リン酸塩処理性
が向上するのは、鋼中に固溶しているＷｂ、 Ｔｉ。
含有量との関係で調整することにより、リン酸塩処理性
が向上するのは、鋼中に固溶しているＷｂ、 Ｔｉ。
Ｚｒ、 Ｖ元素量の多少に起因しているものと思われる
。
。
第１図は表１に示す組成の鋼についてのΣＸｉ／Ｃとリ
ン酸塩処理性（ＰＨＥ）との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 ４
ン酸塩処理性（ＰＨＥ）との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 ４
Claims (2)
- （１）Ｃ≦０．０１重量％、Ｎ≦０．０１０重着％の組
成の鋼で、ＡＩ （重量％）をＮ（重量％）の２５倍以
」二含有するかあるいはＢをＱ、ＱＱｌ（１重量％以−
１−含有する鋼について、これら以外にＮｂ、 Ｔｉ、
Ｚｒおよび■よりなる群より選ばれた少なくとも１種
の元素を含有する鋼において、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒお
よび■の添加ｉ１ヲＸｉ％（ｉ＝１〜４に対するＮｂ、
Ｔｉ、 Ｚｒ 、 Ｖの順の原子濃度）、炭素含有量
を０％（原子濃ル Ｚｒ、 Ｖの原子濃度比の和）が次の条件を満足するよ
う調整されたことを特徴とするリン酸塩処理性の良好な
極低炭素冷延鋼板。 - （２）Ｃ≦０．０１重量％、Ｎ≦０．０１０重量％の組
成の鋼で、ＡＩ（重量％）をＮ（重量％）の２５倍未満
含有する鋼について、これら以外にＷｂ、 Ｔｉ、 Ｚ
ｒおよびＶよりなる群より選ばれた少なくとも１種の元
素を含有する鋼において、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｚｒおよび
ｖの添加量をｘ１％（＋＝１〜４に対すルＮｂ、 Ｔｉ
。 ＺｒおよびＶの順の原子濃度）、炭素含有量をＣ％Ｎｂ
、 Ｔｉ 、 ＺｒおよびＶの原子濃度比の和）が次の
条を満足するよう調整されたことを特徴とするリン酸塩
処理性の良好な極低炭素冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP899184A JPS60152657A (ja) | 1984-01-20 | 1984-01-20 | リン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP899184A JPS60152657A (ja) | 1984-01-20 | 1984-01-20 | リン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60152657A true JPS60152657A (ja) | 1985-08-10 |
| JPH0353382B2 JPH0353382B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
ID=11708152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP899184A Granted JPS60152657A (ja) | 1984-01-20 | 1984-01-20 | リン酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60152657A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207829A (ja) * | 1986-03-07 | 1987-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異方性、化成処理性に優れた冷延板の製造法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4870617A (ja) * | 1971-12-27 | 1973-09-25 | ||
| JPS5735662A (en) * | 1980-08-08 | 1982-02-26 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel plate with superior secondary workability for extra-deep drawing |
| JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
| JPS5881952A (ja) * | 1982-10-18 | 1983-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 成形性の極めて優れた非時効性冷延鋼板 |
-
1984
- 1984-01-20 JP JP899184A patent/JPS60152657A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4870617A (ja) * | 1971-12-27 | 1973-09-25 | ||
| JPS5735662A (en) * | 1980-08-08 | 1982-02-26 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel plate with superior secondary workability for extra-deep drawing |
| JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
| JPS5881952A (ja) * | 1982-10-18 | 1983-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 成形性の極めて優れた非時効性冷延鋼板 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207829A (ja) * | 1986-03-07 | 1987-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異方性、化成処理性に優れた冷延板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0353382B2 (ja) | 1991-08-14 |
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