JPS6016123A - 距離リレ− - Google Patents
距離リレ−Info
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- JPS6016123A JPS6016123A JP12235783A JP12235783A JPS6016123A JP S6016123 A JPS6016123 A JP S6016123A JP 12235783 A JP12235783 A JP 12235783A JP 12235783 A JP12235783 A JP 12235783A JP S6016123 A JPS6016123 A JP S6016123A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は送電線の各相の電圧、電流を入力とし、その大
きさと位相関係とから故障点までの距離と方向を検出す
る距離リレーに関する。
きさと位相関係とから故障点までの距離と方向を検出す
る距離リレーに関する。
従来技術を図面を参照して説明する。第１図は従来のモ
ー形距離リレーを示すブロック図であり、第２図はその
動作原理を示すだめのベクトル図である。
ー形距離リレーを示すブロック図であり、第２図はその
動作原理を示すだめのベクトル図である。
距離リレーはその設置点の電圧と電流とを入力とし、両
者の大きさと位相関係とから保護区間内に事故が発生し
ているかどうかを判別するものである。第１図に示され
ているように電圧入力（以後９と呼ぶ）と電流入力（以
後ｉと呼ぶ）は、それぞれ入力変成器Ｔ１ ｒ Ｔ１１
に入力され、フィルタ（以後ＦＩＬ、、ＦＩＬ、と呼ぶ
）によ〕直流成分及び高調波成分が除去される。ＦＩＬ
、の出力は交流電気量を送電線のインピーダンスにより
電流と電圧との間に生ずる位相角ψだけ進み方向に移相
する移相回路ＰＳｌに導入されその出力とＦＩＬ□の出
力との差が減算回路Ｓ、によりめられ、方形波変換回路
ＬＤ！によシ方形波に変換される。一方ＦＩＬ、出力は
記憶回路Ｍ、に導入され、電圧９に対応した極性量電圧
ψＰを導出する。極性量電圧９Ｐ としては、記憶回路
Ｍ１を用いる代わりに例えば健全相電圧を用いても良い
。電気量９Ｆ鵜方形波変換回路ＬＤ１により方形波に変
換され、ＬＤｌとＬＤ！の両者の出力は論理積回路ＡＮ
Ｄ□によりその重なり角がめられ、ＡＮＤ、出力が電気
角にて９０°以上のとき重な多角判定用タイマーＴＤＥ
、が出力を得るよう構成されている。
者の大きさと位相関係とから保護区間内に事故が発生し
ているかどうかを判別するものである。第１図に示され
ているように電圧入力（以後９と呼ぶ）と電流入力（以
後ｉと呼ぶ）は、それぞれ入力変成器Ｔ１ ｒ Ｔ１１
に入力され、フィルタ（以後ＦＩＬ、、ＦＩＬ、と呼ぶ
）によ〕直流成分及び高調波成分が除去される。ＦＩＬ
、の出力は交流電気量を送電線のインピーダンスにより
電流と電圧との間に生ずる位相角ψだけ進み方向に移相
する移相回路ＰＳｌに導入されその出力とＦＩＬ□の出
力との差が減算回路Ｓ、によりめられ、方形波変換回路
ＬＤ！によシ方形波に変換される。一方ＦＩＬ、出力は
記憶回路Ｍ、に導入され、電圧９に対応した極性量電圧
ψＰを導出する。極性量電圧９Ｐ としては、記憶回路
Ｍ１を用いる代わりに例えば健全相電圧を用いても良い
。電気量９Ｆ鵜方形波変換回路ＬＤ１により方形波に変
換され、ＬＤｌとＬＤ！の両者の出力は論理積回路ＡＮ
Ｄ□によりその重なり角がめられ、ＡＮＤ、出力が電気
角にて９０°以上のとき重な多角判定用タイマーＴＤＥ
、が出力を得るよう構成されている。
セしてＴＤＥｌに出力を得ると復帰時遅延回路’Ｉ’Ｄ
Ｄ。
Ｄ。
により連続化された出力を得る。
第２図はモー特性を得る原理を示すベクトル図である。
ここでｉ久はＰ８．■出力を、ｉＭ−ｖはＳｌの出力を
それぞれ示しでいる。そして９Ｐ とｉｚ−＊の重なり
角が９０°となるようなｉとｖｒ とが入力されている
第２図のような場合にはリレー出力は動作限界となって
いる。
それぞれ示しでいる。そして９Ｐ とｉｚ−＊の重なり
角が９０°となるようなｉとｖｒ とが入力されている
第２図のような場合にはリレー出力は動作限界となって
いる。
第１図においてＴ、 、 Ｔ、の出力はＦＩＬｌ、 Ｆ
ＩＬ２によシ直流成分及び高調波成分を除去された後、
モー特性を実現するだめの回路に導かれている。
ＩＬ２によシ直流成分及び高調波成分を除去された後、
モー特性を実現するだめの回路に導かれている。
ＦＩＬｌ、 ＦＩＬ、が必要な理由は次のとうりである
。
。
距離リレーの特性は入力電圧と入力電流それぞれの基本
波の大きさと位相関係とから得られるものである。電力
系統に事故が発生した場合、良く知゛られているように
距離リレーの入力電圧と入力電流には直流分や高調渡分
が重畳し前に述べたようなモー形特性を得るだめの演算
に支障をきたす場合がある。そのため人力電気量に含′
！！れる基本波以外の周波数成分を除去する目的でＦＩ
Ｌ、 、 ＦＩＬ。
波の大きさと位相関係とから得られるものである。電力
系統に事故が発生した場合、良く知゛られているように
距離リレーの入力電圧と入力電流には直流分や高調渡分
が重畳し前に述べたようなモー形特性を得るだめの演算
に支障をきたす場合がある。そのため人力電気量に含′
！！れる基本波以外の周波数成分を除去する目的でＦＩ
Ｌ、 、 ＦＩＬ。
が設けられている。
以上がモー形距離リレーの動作原理である。ところで距
離リレーは第３図にその一例を示したように電流−距離
特性と呼ばれる特性を持っている。
離リレーは第３図にその一例を示したように電流−距離
特性と呼ばれる特性を持っている。
これは入力電流が充分に与えられたと含は入力電圧と入
力電流の比すなわち距離リレーの設置点から事故点まで
の距離に等しい正確な演算を行なうが、逆に入力電流が
少ないと正確な演算を行なえず、事故点までの距離を実
際より遠方と判断（以後アンダーリーチと呼ぶ）するこ
とを意味している。第３図で、ｌｍ１ｎ は最小動作電
流値、Ｉｍａｘは入力電流の許容できる最大値を表わし
ている。
力電流の比すなわち距離リレーの設置点から事故点まで
の距離に等しい正確な演算を行なうが、逆に入力電流が
少ないと正確な演算を行なえず、事故点までの距離を実
際より遠方と判断（以後アンダーリーチと呼ぶ）するこ
とを意味している。第３図で、ｌｍ１ｎ は最小動作電
流値、Ｉｍａｘは入力電流の許容できる最大値を表わし
ている。
さて次にＩｍｉ ｎ 、 Ｉｍａｘ及び上に述べたアン
ダーリーチのそれぞれの発生する理由を説明する。
ダーリーチのそれぞれの発生する理由を説明する。
第４図は第１図に示した構成の各部の信号を表わしたも
のでθはνとｉの成す位相差を示している。そしてＭ、
出力すなわち９Ｐ と８１出力すなわち１９−９とはそ
れぞれＬＤ、 、 ＬＤ、により方形波に変換されＡＮ
Ｄ、 、 Ｔ’ＤＢ、により、位相比較されて距離リレ
ー出力が得られる。
のでθはνとｉの成す位相差を示している。そしてＭ、
出力すなわち９Ｐ と８１出力すなわち１９−９とはそ
れぞれＬＤ、 、 ＬＤ、により方形波に変換されＡＮ
Ｄ、 、 Ｔ’ＤＢ、により、位相比較されて距離リレ
ー出力が得られる。
今、？とｉの位相差θがψに等しく、かつその大きさが
等しい、すなわちｉｚ−？が零の場合を想定すると第２
図のベクトル図から明らかなように距離リレーは動作限
界となる。
等しい、すなわちｉｚ−？が零の場合を想定すると第２
図のベクトル図から明らかなように距離リレーは動作限
界となる。
一方、この時距離リレー内部ではｉλ−９に相当する゛
電気量はＬＤ、の検出レベルを越えかつ９０°の動作判
定角を得る大きさとなっている必要がある。
電気量はＬＤ、の検出レベルを越えかつ９０°の動作判
定角を得る大きさとなっている必要がある。
さて距離リレーの特性を調整する場合にはたとえばその
定格入力値というようなＬＤ、の検出レベルよシ充分大
きいｉ、９によシ行なわれる。そして第２図に示された
距離リレーの動作限界を表わす閂はＬＤ、と込う検出レ
ベルの値が無視できる充分”−ｉ 色なｉ、９が与えら
れた状態で成立すると言うことができる。そこでそのよ
うな大きなｉとＶを与え次にその比並びに位相差ψを変
えずにｉを徐“＾、に小さくしていくとそれにつれて１
ｚ−ｖＯ値も、“１〉 ・°゛小さくなるためＬＤ、の出力幅が狭くなって距離
リレーは動作不可能となる。次にｉとＶの比を変えてさ
らに９だけを小さく変化させると１ｚ−ｖの値は再び大
きくなシ距離リレーは再び動作することになる。これは
距離リレーがアンダーリーチ特性となっていること金示
すものである。このアンダーリーチ特性の傾向はｉが小
さくなるに従って顕著となり一例として第３図に示した
ように４流が■１の場合には約２０チものアンダーリー
チ特性を示すことになる。
定格入力値というようなＬＤ、の検出レベルよシ充分大
きいｉ、９によシ行なわれる。そして第２図に示された
距離リレーの動作限界を表わす閂はＬＤ、と込う検出レ
ベルの値が無視できる充分”−ｉ 色なｉ、９が与えら
れた状態で成立すると言うことができる。そこでそのよ
うな大きなｉとＶを与え次にその比並びに位相差ψを変
えずにｉを徐“＾、に小さくしていくとそれにつれて１
ｚ−ｖＯ値も、“１〉 ・°゛小さくなるためＬＤ、の出力幅が狭くなって距離
リレーは動作不可能となる。次にｉとＶの比を変えてさ
らに９だけを小さく変化させると１ｚ−ｖの値は再び大
きくなシ距離リレーは再び動作することになる。これは
距離リレーがアンダーリーチ特性となっていること金示
すものである。このアンダーリーチ特性の傾向はｉが小
さくなるに従って顕著となり一例として第３図に示した
ように４流が■１の場合には約２０チものアンダーリー
チ特性を示すことになる。
そしてさらにｊ−２小さくしていくとたとえ９を零とし
てもＬＤ２の出力幅が９０°に達せず距離リレーは動作
不可能となる。この時のｉが最小動作電流値ｌｍ１ｎで
ある。
てもＬＤ２の出力幅が９０°に達せず距離リレーは動作
不可能となる。この時のｉが最小動作電流値ｌｍ１ｎで
ある。
第３図の特性で長距離送電線を保護しようとした場合遠
方無事故と至近点事故とで距離リレーが与えられる電流
値は大きく異な〕、距離リレーに要求されるダイナミッ
クレンジは千倍にも達することがある。そのためこのよ
うな長距離送電線に対しては従来技術による距離リレー
は適用が困難になるといった不具合があった。また、た
とえ距離リレーに要求されるダイナミックレンジが数百
倍としても、リレー設置点背後のインピーダンスが大き
く事故による電流が少ない場合にはその動作原理上第３
図に示したアンダーリーチ特性が生じそのため事故点ま
での距離を正確に演算できない不具合がある。
方無事故と至近点事故とで距離リレーが与えられる電流
値は大きく異な〕、距離リレーに要求されるダイナミッ
クレンジは千倍にも達することがある。そのためこのよ
うな長距離送電線に対しては従来技術による距離リレー
は適用が困難になるといった不具合があった。また、た
とえ距離リレーに要求されるダイナミックレンジが数百
倍としても、リレー設置点背後のインピーダンスが大き
く事故による電流が少ない場合にはその動作原理上第３
図に示したアンダーリーチ特性が生じそのため事故点ま
での距離を正確に演算できない不具合がある。
この対策としては小電流域、たとえば′４流が工。
のときのアンダーリーチ特性を改善するためＫは、方形
波変換回路ＬＤ、の検出レベルを高感度にし、ｉ ｚ−
ｖの大きさが小さいときでも回路ＬＤ、（ｐ出方幅が大
きくとれるようにすることが考えられる。
波変換回路ＬＤ、の検出レベルを高感度にし、ｉ ｚ−
ｖの大きさが小さいときでも回路ＬＤ、（ｐ出方幅が大
きくとれるようにすることが考えられる。
しかし、第１図に示されているように距離リレーにはＦ
ＩＬ、 、 ＦＩＬ□Ｍ、、Ｐ８．という交流演算回路
が使われており、これらの回路には一般的に演算増幅器
が使われている。演算増幅器には、大刀電気量が零であ
っても温度変化等によって出方電気量（オフセット電気
量）が発生するといった現象があり、回路ＬＤ、の検出
レベルを高感度化しすぎるとこのオフセット電気量で距
離継電器が誤動作するため、回路ＬＤ、の検出レベル高
感度化には限界があり、方形波変換回路ＬＤ２の検出レ
ベルを前述のアンダーリーチ特性を改善できるほど高感
度にすることはできない。
ＩＬ、 、 ＦＩＬ□Ｍ、、Ｐ８．という交流演算回路
が使われており、これらの回路には一般的に演算増幅器
が使われている。演算増幅器には、大刀電気量が零であ
っても温度変化等によって出方電気量（オフセット電気
量）が発生するといった現象があり、回路ＬＤ、の検出
レベルを高感度化しすぎるとこのオフセット電気量で距
離継電器が誤動作するため、回路ＬＤ、の検出レベル高
感度化には限界があり、方形波変換回路ＬＤ２の検出レ
ベルを前述のアンダーリーチ特性を改善できるほど高感
度にすることはできない。
本発明は上記欠点を除去するためになされたものでアン
ダーリーチ特性の改善された距離リレーを提供すること
を目的とする。
ダーリーチ特性の改善された距離リレーを提供すること
を目的とする。
〔発明の概要〕
本発明Ｃは上記目的を達成するために、設置点の電圧９
，４流ｉを、入力変成器により検出し、移相回路によ）
電気量１ｚ（ｚは送電線のインピーダンス〕を、極性量
電圧発生回路により極性量電圧９Ｐ を、減算回路によ
り電気量ｉ ｚ−ｖを得て、これらをそれぞれ方形波変
換回路にょシミ気量ＩＺ、Ｖ、、ＩＺ−Ｖ トｌ、請求
メ、Ｃ（２）電気量ＩＺ、Ｖ、。
，４流ｉを、入力変成器により検出し、移相回路によ）
電気量１ｚ（ｚは送電線のインピーダンス〕を、極性量
電圧発生回路により極性量電圧９Ｐ を、減算回路によ
り電気量ｉ ｚ−ｖを得て、これらをそれぞれ方形波変
換回路にょシミ気量ＩＺ、Ｖ、、ＩＺ−Ｖ トｌ、請求
メ、Ｃ（２）電気量ＩＺ、Ｖ、。
ＩＺ−Ｖの重なり角が所定電気角以上のときにリレー出
力を生ずるようＫしている。なお、電気量ＩＺの検出レ
ベルはオフセット電気量が問題となるレベルに設定し、
また電気量Ｉ Ｚ−Ｖの検出レベルは電気量ＩＺの検出
レベルよりも高感度となるように設定している。
力を生ずるようＫしている。なお、電気量ＩＺの検出レ
ベルはオフセット電気量が問題となるレベルに設定し、
また電気量Ｉ Ｚ−Ｖの検出レベルは電気量ＩＺの検出
レベルよりも高感度となるように設定している。
本発明の一実施例を第５図乃至第８図を参照して説明す
る。
る。
第５１図において減算回路Ｓ□の出力信号ｉ ｚ−ｖを
入力する方形波変換回路ＬＤ３．移相回路ＰＳ、の出力
信号ｉλを入力する方形波変換回路ＬＤ、、方形波変換
回路ＬＤ、 、 ＬＤｓ、 ＬＤ、の出力信号を入力す
るアンド回路ＡＮＤ、が設けられている。なお、ＬＤｓ
の方形波変換レベルはＬＤ４の方形波変換レベルと比較
して高感度とする。
入力する方形波変換回路ＬＤ３．移相回路ＰＳ、の出力
信号ｉλを入力する方形波変換回路ＬＤ、、方形波変換
回路ＬＤ、 、 ＬＤｓ、 ＬＤ、の出力信号を入力す
るアンド回路ＡＮＤ、が設けられている。なお、ＬＤｓ
の方形波変換レベルはＬＤ４の方形波変換レベルと比較
して高感度とする。
次に本実施例の作用について説明する。
方形波変換回路ＬＤ３には減算回路８□の出力信号ｉｚ
−：が入力される。ＬＤｓの方形波変換レベルを第１図
中のＬＤ２’の方形波変換レベルよりも高感度としてい
るので、前述のようにアンダーリーチ特し性は改善され
る。また、方形波変換回路ＬＤ、には移相回路Ｐ８．の
出力信号ｉ之が入力される。ＬＤ。
−：が入力される。ＬＤｓの方形波変換レベルを第１図
中のＬＤ２’の方形波変換レベルよりも高感度としてい
るので、前述のようにアンダーリーチ特し性は改善され
る。また、方形波変換回路ＬＤ、には移相回路Ｐ８．の
出力信号ｉ之が入力される。ＬＤ。
゛・の方形波変換レベルはオフセット電気量を検出する
レベルに設定されている。入力ｔがこの設定レベル以上
となったとき、出力ＩＺを生じる。この出力■Ｚにより
オフセット電気量の影響が取り除かれる。
レベルに設定されている。入力ｔがこの設定レベル以上
となったとき、出力ＩＺを生じる。この出力■Ｚにより
オフセット電気量の影響が取り除かれる。
まれる位相関係となる。従って、電気量ｉゑを導入して
もモー特性が影響を受けないことがわかる。
もモー特性が影響を受けないことがわかる。
第７図は以上のことを説明した図であって、信号■Ｚは
信号ＩＺ−Ｖと■、との論理積（ＩＺ−Ｖ）、Ｖ。
信号ＩＺ−Ｖと■、との論理積（ＩＺ−Ｖ）、Ｖ。
を含んでおり、信号ＩＺは信号（ＩＺ−Ｖ）・Ｖ、によ
る重なり角判定に影響を与えない。
る重なり角判定に影響を与えない。
第８図は第５図の構成による距離継電器の電流−距離特
性を示すもので、比較のため第１図構成による特性を一
点鎖線で示している。電流１１におけるアンダーリーチ
特性はＢ点からＡ点へと大幅に改善が図られて込る。電
流１１は第５図構成例において回路ＬＤ、の変換レベル
によって決まる値である。
性を示すもので、比較のため第１図構成による特性を一
点鎖線で示している。電流１１におけるアンダーリーチ
特性はＢ点からＡ点へと大幅に改善が図られて込る。電
流１１は第５図構成例において回路ＬＤ、の変換レベル
によって決まる値である。
本実施例によれば、方形波変換回路ＬＤｓを高感度のも
のとしたことにより、アンダーリーチ特性が改善される
。また、電気量ｉＭを導入することにより、オフセット
電気量の影響を除去できる。
のとしたことにより、アンダーリーチ特性が改善される
。また、電気量ｉＭを導入することにより、オフセット
電気量の影響を除去できる。
なお、本実施例のように方形波変換回路ＬＤ、を設ける
代わりに過電流継電器を付加し、距離継電器と過電流継
電器の出力の論理積でしゃ断器引外しを行なう方式が考
えられる。
代わりに過電流継電器を付加し、距離継電器と過電流継
電器の出力の論理積でしゃ断器引外しを行なう方式が考
えられる。
この方式に比べて本実施例は次の点で優れている。
本実施例は第１図の装置に対し方形波変換回路ＬＤ、を
設け、論理積回路ＡＮＤ１を、３人カゲートのＡＮＤ、
とするだけの非常に簡単な回路構成でアンダーリーチ特
性改善が可能である。
設け、論理積回路ＡＮＤ１を、３人カゲートのＡＮＤ、
とするだけの非常に簡単な回路構成でアンダーリーチ特
性改善が可能である。
また上記の過電流継電器を外部に付加する方法は回路規
模が大きくなるばかりでなく、動作時間。
模が大きくなるばかりでなく、動作時間。
復帰時間特性の面で距離継電器との時間協調を必要とす
るなどの欠点があるが、本実施例の装置ではこのような
問題がない。
るなどの欠点があるが、本実施例の装置ではこのような
問題がない。
次に本発明の他の一実施例を第９図及び第１０図を参照
して説明する。
して説明する。
上記実施例では、本発明をモー特性距離継電器に適用し
た場合について説萌した。
た場合について説萌した。
しかし本発明はこれに何ら限定されることなく、オフセ
ットモー特性あるいはインピーダンス特性の距離継電器
に対しても適用可能である。
ットモー特性あるいはインピーダンス特性の距離継電器
に対しても適用可能である。
第９図はオフセットモー特性の距離継電器に適用した場
合の構成を示したものであって、第５図の構成と比較し
て記憶回路Ｍ１の代わりに加算回路Ａ１で置き換えたも
のとなっている。
合の構成を示したものであって、第５図の構成と比較し
て記憶回路Ｍ１の代わりに加算回路Ａ１で置き換えたも
のとなっている。
加算回路Ａ１は゛電気量９とｉｚとから電気量Ｋ１１ｚ
十？を合成するもので、継電器特性としては第１ ＋）
図となる。
十？を合成するもので、継電器特性としては第１ ＋）
図となる。
第９図で、一点鎖線で囲んだ部分は第５図の構成と同じ
く本発明によるアンダーリーチ特性改善のだめの方形波
変換回路ＬＤ、および論理積回路ＡＮＤ！である。
く本発明によるアンダーリーチ特性改善のだめの方形波
変換回路ＬＤ、および論理積回路ＡＮＤ！である。
方形波変換回路ＬＤ１． ＬＤ３の検出レベルは方形波
変換回路ＬＤ、の検出レベルと比較して高感度となって
いる点は第５図の構成の場合と同様の理由である。
変換回路ＬＤ、の検出レベルと比較して高感度となって
いる点は第５図の構成の場合と同様の理由である。
第１０図からも明らかなように、電気量ｉ止は電気量ｉ
ｚ−ｖと電気量ｘ、ｉｚ＋？との間にはさまれた位相
関係にあるので、第７図と同様な理由によって′磁気量
ｔの導入でオフセットモー特性が影響されることはない
。
ｚ−ｖと電気量ｘ、ｉｚ＋？との間にはさまれた位相
関係にあるので、第７図と同様な理由によって′磁気量
ｔの導入でオフセットモー特性が影響されることはない
。
また、第１０図で成気盪ＫｌｉＭ−？のスカラー係数に
、二ｌとすれば、本発明がインピーダンス特性距離継鑞
器に対して適用可能であることは明らかである。
、二ｌとすれば、本発明がインピーダンス特性距離継鑞
器に対して適用可能であることは明らかである。
なお、第５図の構成図で回路ＴＤＫ、のタイマ時間を変
化させることによって得られる第１１図〜第１４図のモ
ー特性の変形に対しても本発明は適用可能である。
化させることによって得られる第１１図〜第１４図のモ
ー特性の変形に対しても本発明は適用可能である。
第５図の構成図では極性量電圧ＶＰ として、系統電圧
を記憶した電圧を用−た。しかしこれに何ら限定される
ことなく、例えば故障相電圧と故障相電圧を記憶した゛
４圧との合成電圧、あるいは、故障相電圧と健全相電圧
を適当な角度ベクトル回転させた電圧との合成電圧など
種々の方法をとっても良い。
を記憶した電圧を用−た。しかしこれに何ら限定される
ことなく、例えば故障相電圧と故障相電圧を記憶した゛
４圧との合成電圧、あるいは、故障相電圧と健全相電圧
を適当な角度ベクトル回転させた電圧との合成電圧など
種々の方法をとっても良い。
本発明によれば以上説明したように、アンダーリーチ特
性の改善された距離リレーを提供することができる。
性の改善された距離リレーを提供することができる。
第１図は従来のモー形距離リレーを示す構成図、第２図
は第１図の装置のモー特性図、第３図は第１図の装置の
鑞流−距離特注図、第４図は第１図中の谷部信号の波形
図、第５図は本発明の一実施例を示す構成図、第６図は
第５図の装置の位相特性図、第７図は第５図中の方形波
変換回路の動作を示す波形図、第８図は第５図の装置の
電流−距離特性図、第９図は本発明の他の一実施例を示
す構成図、第１０図は第９図の装置の位相特性図、第１
１図乃至第１４図は本発明の適用できるリレーの特性図
である。 Ｔｌ ＋ ”２・・・入力変成器、 Ｍ、 、 Ａ、・極性量電圧発生回路。 ｐｓ、・・移相回路、 ＳＩ・・減算回路、 ■・Ｄ、 、 ＬＤ２． ＬＤ３． ＬＤ、 、、方形
波変換回路、ＡＮＤｌ、 ＴＤＥ、 、 ＴＤＤ、・・
出力回路。 （７３１７） 代理入 弁理士剤 近 憲 佑 （ほか
１名）第 １ 図 第 ２ 図 第 ３ 図 第 ４ 図 プレー佳しｑ 第 ５ 図 第 ６ 図 第 ７ 図 第 ８ 図 第 ９ 図 第 １０図 第１１図 第１３図 × 第ｉ２図 第１４図
は第１図の装置のモー特性図、第３図は第１図の装置の
鑞流−距離特注図、第４図は第１図中の谷部信号の波形
図、第５図は本発明の一実施例を示す構成図、第６図は
第５図の装置の位相特性図、第７図は第５図中の方形波
変換回路の動作を示す波形図、第８図は第５図の装置の
電流−距離特性図、第９図は本発明の他の一実施例を示
す構成図、第１０図は第９図の装置の位相特性図、第１
１図乃至第１４図は本発明の適用できるリレーの特性図
である。 Ｔｌ ＋ ”２・・・入力変成器、 Ｍ、 、 Ａ、・極性量電圧発生回路。 ｐｓ、・・移相回路、 ＳＩ・・減算回路、 ■・Ｄ、 、 ＬＤ２． ＬＤ３． ＬＤ、 、、方形
波変換回路、ＡＮＤｌ、 ＴＤＥ、 、 ＴＤＤ、・・
出力回路。 （７３１７） 代理入 弁理士剤 近 憲 佑 （ほか
１名）第 １ 図 第 ２ 図 第 ３ 図 第 ４ 図 プレー佳しｑ 第 ５ 図 第 ６ 図 第 ７ 図 第 ８ 図 第 ９ 図 第 １０図 第１１図 第１３図 × 第ｉ２図 第１４図
Claims (1)
- （１）゛鑞力系統の電圧及び電流を入力する入力変成器
と、この入力変成器が出力する電流信号を入力して送電
線のインピーダンスによる位相角だけ進み方向に移相し
インピーダンスの大きさに比例する大きさとして出力す
る移相回路と、前記入力変成器が出力する電圧信号を入
力して極性量電圧を出力する極性量電圧発生回路と、前
記移相回路の出力信号及び前記極性量電圧発生回路が出
力する極性量電圧を入力してその差を出力する減算回路
と、前記入力変成器が出力する電圧信号を入力する第１
の方形波変換回路と、前記移相回路の出力信号を入力し
、オフセット電気量が検出されるレベル以上のとき出力
を生ずる第２の方形波変換回路と、前記減算回路の出力
信号を入力する前記第２の方形波変換回路よりも高感度
の第３の方形波変換回路と、前記第１乃至第３の方形波
変換回路の出力信号を入力してその重なり角が所定電気
角以上のときにリレー出力を生ずる出力回路とを具備す
ることを特徴とする距離リレー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12235783A JPS6016123A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 距離リレ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12235783A JPS6016123A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 距離リレ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6016123A true JPS6016123A (ja) | 1985-01-26 |
Family
ID=14833897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12235783A Pending JPS6016123A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 距離リレ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016123A (ja) |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP12235783A patent/JPS6016123A/ja active Pending
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