JPS6016174A - スイッチング方式の定電圧装置 - Google Patents
スイッチング方式の定電圧装置Info
- Publication number
- JPS6016174A JPS6016174A JP12379683A JP12379683A JPS6016174A JP S6016174 A JPS6016174 A JP S6016174A JP 12379683 A JP12379683 A JP 12379683A JP 12379683 A JP12379683 A JP 12379683A JP S6016174 A JPS6016174 A JP S6016174A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- output
- transistor
- terminal
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Continuous-Control Power Sources That Use Transistors (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は車両搭載用の電子音響機器等に適用して好適な
定電圧装置であって、特に電源として電池を用いた定電
圧装置に関する。
定電圧装置であって、特に電源として電池を用いた定電
圧装置に関する。
背景技術とその問題点
本出願人は先に、電池と極性反転形ＤＣ−ＤＣＣ一式−
タを組合せることにより正、負の電圧の得られる電源回
路を提案した。
タを組合せることにより正、負の電圧の得られる電源回
路を提案した。
ところで、斯る電源回路の正、負の電圧を定電圧化する
場合、一対の対称な直列形定電圧回路を設ければよいが
、各直列形定電圧回路に用いられるトランジスタのコレ
クタ損失が大となり、大型の放熱器を必要とする。
場合、一対の対称な直列形定電圧回路を設ければよいが
、各直列形定電圧回路に用いられるトランジスタのコレ
クタ損失が大となり、大型の放熱器を必要とする。
発明の目的
斯る点に鑑み、本発明は絶対値が等しく、互いに極性の
異なる正、負の定電圧出力が得られると共に、使用され
る直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失を少
なくすることのできるスイッチング方式の定電圧装置を
提案しようとするものである。
異なる正、負の定電圧出力が得られると共に、使用され
る直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失を少
なくすることのできるスイッチング方式の定電圧装置を
提案しようとするものである。
発明の概要
本発明によるスイッチング方式の定電圧装置は、第２の
電極が接地された電池の第１の電極及び第１の出力端子
間に介挿された第１の直列形定電圧回路と、第１の電極
及び接地間に接続された極性反転形Ｄ Ｃ−Ｄ Ｃコン
バータと、この極性反転形ＤＣ，−ＤＣコンバータの出
力端及び第２の出力端子間に接続された第２の直列形定
電圧回路とを有し、第１の出力端子よりの第１の出力電
圧が極性反転形ＤＣ−ＤＣＣ一式−タに供給されてその
出力電圧が制御され、第１及び第２の出力端子に絶対値
が等しくＵいに極性の異なる第１及び第２の出力電圧が
得られるようにしたものである。
電極が接地された電池の第１の電極及び第１の出力端子
間に介挿された第１の直列形定電圧回路と、第１の電極
及び接地間に接続された極性反転形Ｄ Ｃ−Ｄ Ｃコン
バータと、この極性反転形ＤＣ，−ＤＣコンバータの出
力端及び第２の出力端子間に接続された第２の直列形定
電圧回路とを有し、第１の出力端子よりの第１の出力電
圧が極性反転形ＤＣ−ＤＣＣ一式−タに供給されてその
出力電圧が制御され、第１及び第２の出力端子に絶対値
が等しくＵいに極性の異なる第１及び第２の出力電圧が
得られるようにしたものである。
斯る本発明によれば、絶対値が等しく、互いに極性の異
なる止、負の定電圧出力が得られると共に、使用される
直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失を少な
くすることのできるスイッチング方式の定電圧装置を得
ることができる。
なる止、負の定電圧出力が得られると共に、使用される
直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失を少な
くすることのできるスイッチング方式の定電圧装置を得
ることができる。
実施例
以トに第１図を参照して、本発明の一実施例を説明する
。ＢＴは電池で、ここではカーバッテリーである。その
定格電圧は例えば１２ボルトとする。
。ＢＴは電池で、ここではカーバッテリーである。その
定格電圧は例えば１２ボルトとする。
しかしごの電池ＢＴはカーバッテリーであるため、その
電圧は１２ボルトの前後に酊って大幅に変化する。電池
ＢＴのＩＥ極が端子ｔ１に接続され、その負極が端子ｔ
２に接続される。Ｌ３＋Ｌ４ば第１及び第２の出力端子
で、これら出力端子ｊ３＋１４よりの第１及び第２の出
力電圧は例えばプリアンプ（４）に供給される。この場
合箱１及び第２の出力端子ｔ３．ｔ４に夫々前られる電
圧は、電池ＢＴの電圧Ｅが低いときにはその電圧Ｅに対
応した正、負の出力電圧＋ｖ、−ｖであるが、電池ＢＴ
の電圧Ｅがかなり高くなっても出力電圧＋Ｖ、 −Ｖば
例えば夫々＋８．５■、−８，５Ｖ以下に抑えられるよ
うになされている。
電圧は１２ボルトの前後に酊って大幅に変化する。電池
ＢＴのＩＥ極が端子ｔ１に接続され、その負極が端子ｔ
２に接続される。Ｌ３＋Ｌ４ば第１及び第２の出力端子
で、これら出力端子ｊ３＋１４よりの第１及び第２の出
力電圧は例えばプリアンプ（４）に供給される。この場
合箱１及び第２の出力端子ｔ３．ｔ４に夫々前られる電
圧は、電池ＢＴの電圧Ｅが低いときにはその電圧Ｅに対
応した正、負の出力電圧＋ｖ、−ｖであるが、電池ＢＴ
の電圧Ｅがかなり高くなっても出力電圧＋Ｖ、 −Ｖば
例えば夫々＋８．５■、−８，５Ｖ以下に抑えられるよ
うになされている。
′（１）及び（２）は対称な第１及び第２の直列形定電
圧回路で、夫々ＮＰＮ形トランジスタＱ１．Ｑ２、定電
流源用の電界効果トランジスタＱ３ 、Ｃ４及び定電圧
素子としてのツェナーダイオードＤ１゜Ｄ２を夫々有し
ている。
圧回路で、夫々ＮＰＮ形トランジスタＱ１．Ｑ２、定電
流源用の電界効果トランジスタＱ３ 、Ｃ４及び定電圧
素子としてのツェナーダイオードＤ１゜Ｄ２を夫々有し
ている。
（３）は極性反転彫ＤＣ−ＤＣコンバータである。
そして、端子ｔ１がチョークコイルｌ、１を通じ”ζコ
ンバータ（３）の端子Ｔ１に接続される。コンバータ（
３）の共通端子Ｔ４は接地される。コンバータ（３）の
出力端子Ｔ３がチョークコイルＬ２を通じて第２の定電
圧回路（２）の入力側に接続される。
ンバータ（３）の端子Ｔ１に接続される。コンバータ（
３）の共通端子Ｔ４は接地される。コンバータ（３）の
出力端子Ｔ３がチョークコイルＬ２を通じて第２の定電
圧回路（２）の入力側に接続される。
第１の定電圧回路＋１１は端子ｔｔ＋Ｌ３間に介挿され
る。第２の定電圧回路（２）はコンバータ（３）の出力
端子Ｔ３及び端子ｔ４間に介挿される。そして、醋１子
ｔ２よりの出力電圧＋Ｖが負帰還用の抵抗器Ｒ１を通じ
てコンバータ（３）の制御端子Ｔ２に供給されてその出
力電圧が制御される。
る。第２の定電圧回路（２）はコンバータ（３）の出力
端子Ｔ３及び端子ｔ４間に介挿される。そして、醋１子
ｔ２よりの出力電圧＋Ｖが負帰還用の抵抗器Ｒ１を通じ
てコンバータ（３）の制御端子Ｔ２に供給されてその出
力電圧が制御される。
第１及び第２の定電圧回路（１１，（２１においては、
トランジスタＱｌ、Ｑ２の各コレクタが夫々端子Ｌ１お
よび端子Ｔ３に夫々接続され、各エミッタが端子ｔ３＋
ｔ４に接続される。ゲート及びソースの直結された電界
効果トランジスタＱ３．Ｑ４のドレイン及びソースが夫
々トランジスタＱ□。
トランジスタＱｌ、Ｑ２の各コレクタが夫々端子Ｌ１お
よび端子Ｔ３に夫々接続され、各エミッタが端子ｔ３＋
ｔ４に接続される。ゲート及びソースの直結された電界
効果トランジスタＱ３．Ｑ４のドレイン及びソースが夫
々トランジスタＱ□。
Ｃ２のコレクタ及びベースに夫々接続される。ダイオー
ドＤ１．Ｄ２のアノードとカソードが接地されると共に
、ダイオードＤ１のカソードがトランジスタＱ１のベー
スに接続され、ダイオードＤ２のアノードがトランジス
タＱ２のベースに接続される。
ドＤ１．Ｄ２のアノードとカソードが接地されると共に
、ダイオードＤ１のカソードがトランジスタＱ１のベー
スに接続され、ダイオードＤ２のアノードがトランジス
タＱ２のベースに接続される。
尚、Ｃ１，Ｃ２は端子ｔ３＋ｔ４及び接地間に夫々接続
された平滑用のコンデンサである。
された平滑用のコンデンサである。
次に第２図を参照して、第１図の極性反転形ＤＣ−ＤＣ
Ｃ一式−タ（３）の具体構成について説明する。ＴＲは
トランスで１次コイルａに次コイルｂ及び検出用コイル
Ｃを有する。Ｃ１２は発振用のＮＰＮ形トランジスタで
、そのコレクタは一次コイルａの一端に接続され、エミ
ッタが共通端子Ｔ４に接続されている。端子Ｔ１はコイ
ルＬｒｔ及びコンデンサーＣ１’１１ Ｃ１２からなる
フィルタＦ１を通じて一次コイルａの他端に接続される
。なおフィルタＦ１のコールドエンド側は共通端子Ｔ４
に接続されている。コイ月１１１及びａの接続中点が抵
抗器Ｒｔ３＋Ｒｕの直列回路を通じてトランジスタＣ１
２ベースに接続される。更にトランジスタＱ１２のベー
スが抵抗器Ｒ５５−コンデンサＣ１６−コイルＣの直列
回路を通じて共通端子Ｔ４に接続される。
Ｃ一式−タ（３）の具体構成について説明する。ＴＲは
トランスで１次コイルａに次コイルｂ及び検出用コイル
Ｃを有する。Ｃ１２は発振用のＮＰＮ形トランジスタで
、そのコレクタは一次コイルａの一端に接続され、エミ
ッタが共通端子Ｔ４に接続されている。端子Ｔ１はコイ
ルＬｒｔ及びコンデンサーＣ１’１１ Ｃ１２からなる
フィルタＦ１を通じて一次コイルａの他端に接続される
。なおフィルタＦ１のコールドエンド側は共通端子Ｔ４
に接続されている。コイ月１１１及びａの接続中点が抵
抗器Ｒｔ３＋Ｒｕの直列回路を通じてトランジスタＣ１
２ベースに接続される。更にトランジスタＱ１２のベー
スが抵抗器Ｒ５５−コンデンサＣ１６−コイルＣの直列
回路を通じて共通端子Ｔ４に接続される。
さらにＰＮＰ形のトランジスタＱ １’１が設けられ、
そのエミッタがトランジスタＱ１２のベースに接続され
、そのコレクタが共通端子Ｔ４に接続される端子Ｔ２が
抵抗器ＲｘＩＲ１２の直列回路を通じてトランジスタＱ
１’１のベースに接続される。
そのエミッタがトランジスタＱ１２のベースに接続され
、そのコレクタが共通端子Ｔ４に接続される端子Ｔ２が
抵抗器ＲｘＩＲ１２の直列回路を通じてトランジスタＱ
１’１のベースに接続される。
トランスＴＲの二次コイルｂの一端が整流用ダイオード
Ｄ １’１のカソードに接続され、他端が抵抗器Ｒ１ｔ
Ｒ１８を通じて共通端子Ｔ４に接続される。
Ｄ １’１のカソードに接続され、他端が抵抗器Ｒ１ｔ
Ｒ１８を通じて共通端子Ｔ４に接続される。
なおＣ１ａはダイオードＤ１１のアノードと二次コイル
ｂの一端間に接続された平滑用コンデンサである。ダイ
オードＤ１１のアノードはコイルＬ１２及びコンデンサ
Ｃ１４からなるフィルタＦ２を通じて端子Ｔ３に接続さ
れるコンデンサＣ１４のコールドエンド側は共通端子Ｔ
４に接続される。端子Ｔ３が抵抗器Ｒ１ｓを通じてトラ
ンジスタＱ ｌ’ｉのベースに接続される。
ｂの一端間に接続された平滑用コンデンサである。ダイ
オードＤ１１のアノードはコイルＬ１２及びコンデンサ
Ｃ１４からなるフィルタＦ２を通じて端子Ｔ３に接続さ
れるコンデンサＣ１４のコールドエンド側は共通端子Ｔ
４に接続される。端子Ｔ３が抵抗器Ｒ１ｓを通じてトラ
ンジスタＱ ｌ’ｉのベースに接続される。
ＰＮＰ形のトランジスタＱ１４及びＮＰＮ形のトランジ
スタＱ１３が設けられ、これらにてＳＣＲを構成するよ
うに接続される。即ち、トランジスタＱ１＋のベースが
トランジスタＱ１３のコレクタに接続され、トランジス
タＱ４３のベースがトランジスタＱ１４のコレクタに接
続される。コンデンサＣ１３及び抵抗器Ｒ１ｔの接続中
点が抵抗器Ｒｕを通じてトランジスタＱ１４のコレクタ
に接続される。トランジスタ、Ｃ１４のコレクタはコン
デンサＣｔｅを通じて共通端子Ｔ４に接続される。トラ
ンジスタＣＬｔａのエミッタも共通端子Ｔ４に接続され
る。トランジスタＱ１３のコレクタが抵抗器Ｒ１３及び
Ｒ１４の接続中点に接続されるトランジスタＱ１４のエ
ミッタが抵抗器Ｒ１を及びＲ１２の接続中点に接続され
る。
スタＱ１３が設けられ、これらにてＳＣＲを構成するよ
うに接続される。即ち、トランジスタＱ１＋のベースが
トランジスタＱ１３のコレクタに接続され、トランジス
タＱ４３のベースがトランジスタＱ１４のコレクタに接
続される。コンデンサＣ１３及び抵抗器Ｒ１ｔの接続中
点が抵抗器Ｒｕを通じてトランジスタＱ１４のコレクタ
に接続される。トランジスタ、Ｃ１４のコレクタはコン
デンサＣｔｅを通じて共通端子Ｔ４に接続される。トラ
ンジスタＣＬｔａのエミッタも共通端子Ｔ４に接続され
る。トランジスタＱ１３のコレクタが抵抗器Ｒ１３及び
Ｒ１４の接続中点に接続されるトランジスタＱ１４のエ
ミッタが抵抗器Ｒ１を及びＲ１２の接続中点に接続され
る。
まず、この第２図のｒ）Ｃ−ＤＣコンバータ（３）の動
作について説明する。このコンバータ（３）は端子Ｔ２
に供給される基準電圧によって出力端子Ｔ３に得られる
電圧が制御される。まず、トランジスタＱ１２がオフの
場合、抵抗供給Ｒ１３及びＲ１４を通じてトランジスタ
Ｑ１２のベースに電流が供給されると、これがオンとな
りトランスＴＲの一次コイルａにパルス電圧が発生し、
これにより検出コイルＣにもパルス電圧が発生し、その
パルス電圧に基づいてコンデンサＣ１Ｂ及び抵抗供給Ｒ
１５から成る時定数回路を通じてトランジスタＱ１２の
ベースに電流が流れ、トランジスタＱ１２のベースバイ
アスは一層深くなるしかし、このベース電流は次第に小
さくなるので、トランジスタＱ１２はオフになり、コイ
ルＣのパルス電圧は逆極性になる。その後、再びトラン
ジスタＱ１２がオンとなり上述の動作を繰り返す。
作について説明する。このコンバータ（３）は端子Ｔ２
に供給される基準電圧によって出力端子Ｔ３に得られる
電圧が制御される。まず、トランジスタＱ１２がオフの
場合、抵抗供給Ｒ１３及びＲ１４を通じてトランジスタ
Ｑ１２のベースに電流が供給されると、これがオンとな
りトランスＴＲの一次コイルａにパルス電圧が発生し、
これにより検出コイルＣにもパルス電圧が発生し、その
パルス電圧に基づいてコンデンサＣ１Ｂ及び抵抗供給Ｒ
１５から成る時定数回路を通じてトランジスタＱ１２の
ベースに電流が流れ、トランジスタＱ１２のベースバイ
アスは一層深くなるしかし、このベース電流は次第に小
さくなるので、トランジスタＱ１２はオフになり、コイ
ルＣのパルス電圧は逆極性になる。その後、再びトラン
ジスタＱ１２がオンとなり上述の動作を繰り返す。
一方、トランジスタＱ１１はそのベース電圧が０ボルト
より大になるとオフとなり、小になるとオンとなる。こ
のトランジスタＱ １’１がオンになると、トランジス
タＱ１．２のベースにコイルＣから時定数回路を通じて
流れ込んでいた電流がトランジスタＱ １１のエミッタ
・コレクタを通じて共通端子Ｔ４に流れてしまい、トラ
ンジスタＱ１２はその時点で直ちにオフになってしまう
。これによって、端子Ｔ２に供給される基準電圧に応じ
てトランスＴＲの二次コイルｂに得られるパルスのオン
期間及び周波数が制御されて、端子Ｔ３に得られる出力
電圧が制御される。
より大になるとオフとなり、小になるとオンとなる。こ
のトランジスタＱ １’１がオンになると、トランジス
タＱ１．２のベースにコイルＣから時定数回路を通じて
流れ込んでいた電流がトランジスタＱ １１のエミッタ
・コレクタを通じて共通端子Ｔ４に流れてしまい、トラ
ンジスタＱ１２はその時点で直ちにオフになってしまう
。これによって、端子Ｔ２に供給される基準電圧に応じ
てトランスＴＲの二次コイルｂに得られるパルスのオン
期間及び周波数が制御されて、端子Ｔ３に得られる出力
電圧が制御される。
なお、抵抗器Ｒ１３及びＲ１４の接続中点の電圧は抵抗
器Ｒ１１及びＲ１２の接続中点の電圧より高くなってい
る場合に圧密に動作する。
器Ｒ１１及びＲ１２の接続中点の電圧より高くなってい
る場合に圧密に動作する。
また、トランスＴＲの二次コイルｂに流れる電流が所定
値以上になったり、或いは抵抗器Ｒ１１及びＲ１２の接
続中点の電圧が抵抗器Ｒｉ３及びＲ１４の接続中点の電
圧より高くなると、トランジスタＱ１３がオン、従って
トランジスタＱ１４もオンとなり、抵抗器Ｒ１１及びＲ
１２の接続中点並びに抵抗器Ｒ１３とよびＲ１４の電圧
は共に共通端子Ｔ４の電圧、即ち接地電圧に略等しくな
さしめられる。このため、コンバータ（３）の発振動作
は停止ヒすることになる。
値以上になったり、或いは抵抗器Ｒ１１及びＲ１２の接
続中点の電圧が抵抗器Ｒｉ３及びＲ１４の接続中点の電
圧より高くなると、トランジスタＱ１３がオン、従って
トランジスタＱ１４もオンとなり、抵抗器Ｒ１１及びＲ
１２の接続中点並びに抵抗器Ｒ１３とよびＲ１４の電圧
は共に共通端子Ｔ４の電圧、即ち接地電圧に略等しくな
さしめられる。このため、コンバータ（３）の発振動作
は停止ヒすることになる。
なお、発振動作を再開させるには端子Ｔ２に供給する電
圧を接地電圧とすればよい。
圧を接地電圧とすればよい。
次ぎに、第１図の定電圧装置の動作を第３し１をも参照
して説明する。電池ＢＴの電圧Ｅが＋Ｖ１（＝ ＋８．
５Ｖ ）以下の時は第１及び第２の出力端子ｔ３．ｔ４
に得られる第１及び第２の出力電圧は夫々略＋Ｅ、 −
Ｅに等しい。電池ＢＴの電Ｐｉ、Ｅが＋Ｖｘ （＝＋８
．５Ｖ）を越えると第１の定電圧回路（１）が差動して
、第１の出力電圧■は＋■１の一定値に抑えられる。一
方、コンバータ（３）の制御端子Ｔ２に供給される制御
電圧も＋ｖ１に抑えられる０ ので、コンバータ（３）の出力端子Ｔ３に得られる電圧
は−ＶＩＩＭ （＝−１０，５Ｖ） ニ抑えらレル。そ
Ｌ７、第２の定電圧回路（２）も差動して、第２の出力
電圧−Ｖは−ｖ１に抑えられる。
して説明する。電池ＢＴの電圧Ｅが＋Ｖ１（＝ ＋８．
５Ｖ ）以下の時は第１及び第２の出力端子ｔ３．ｔ４
に得られる第１及び第２の出力電圧は夫々略＋Ｅ、 −
Ｅに等しい。電池ＢＴの電Ｐｉ、Ｅが＋Ｖｘ （＝＋８
．５Ｖ）を越えると第１の定電圧回路（１）が差動して
、第１の出力電圧■は＋■１の一定値に抑えられる。一
方、コンバータ（３）の制御端子Ｔ２に供給される制御
電圧も＋ｖ１に抑えられる０ ので、コンバータ（３）の出力端子Ｔ３に得られる電圧
は−ＶＩＩＭ （＝−１０，５Ｖ） ニ抑えらレル。そ
Ｌ７、第２の定電圧回路（２）も差動して、第２の出力
電圧−Ｖは−ｖ１に抑えられる。
この場合、第１の定電圧回路（１）のトランジスタＱ１
のコレクタ損失は、第３図に斜線を付した領域Ａに示す
如く大きい。しかし、第２の定電圧回路（２）のトラン
ジスタＱ２のコレクタ損失は、その入力電圧が−ＶＢＨ
に抑えられるため、斜線を付した領域Ｂに示す如く小さ
くなる。即ち、領域Ａに対応する領域Ｃのコレクタ損失
に比べて大幅に小さくなっている。このため、トランジ
スタＱ２に対する放熱器は、トランジスタＱ１に対する
放熱器より小型のものでよい。
のコレクタ損失は、第３図に斜線を付した領域Ａに示す
如く大きい。しかし、第２の定電圧回路（２）のトラン
ジスタＱ２のコレクタ損失は、その入力電圧が−ＶＢＨ
に抑えられるため、斜線を付した領域Ｂに示す如く小さ
くなる。即ち、領域Ａに対応する領域Ｃのコレクタ損失
に比べて大幅に小さくなっている。このため、トランジ
スタＱ２に対する放熱器は、トランジスタＱ１に対する
放熱器より小型のものでよい。
発明の効果
−に述せる本発明によれば、絶対値が等しく、互いに極
性の異なる正、負の定電圧出力が得られると共に、使用
される直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失
を少なくすることのできるスイッチング方式の定電圧装
置を得ることができる。
性の異なる正、負の定電圧出力が得られると共に、使用
される直列形定電圧回路のトランジスタのコレクタ損失
を少なくすることのできるスイッチング方式の定電圧装
置を得ることができる。
第１図は本発明によるスイッチング方式の定電圧装置の
一実施例を示す回路図、第２図は第１図のＤＣ−ＤＣコ
ンバータの具体構成を示す回路図、第３図は本発明の説
明に供する特性図である。 ＢＴは電池、（１）及び（２）は第１及び第２の定電圧
回路、（３）はＤＣ−ＤＣコ７バ−タ、ｔ３．ｔ４は第
１及び第２の出方端子である。
一実施例を示す回路図、第２図は第１図のＤＣ−ＤＣコ
ンバータの具体構成を示す回路図、第３図は本発明の説
明に供する特性図である。 ＢＴは電池、（１）及び（２）は第１及び第２の定電圧
回路、（３）はＤＣ−ＤＣコ７バ−タ、ｔ３．ｔ４は第
１及び第２の出方端子である。
Claims (1)
- 第２の電極が接地された電池の第１の電極及び第１の出
力端子間に介挿された第１の直列形定電圧回路と、上記
第１の電極及び接地間に接続された極性反転形ＤＣ−Ｄ
ＣＣ一式−タと、該極性反転形ＤＣ−ＤＣＣ一式−タの
出力端及び第２の出力端子間に接続された第２の直列形
定電圧回路とを有し、上記第１の出力端子よりの第１の
出力電圧が上記極性反転形ＤＣ−ＤＣＣ一式−タに供給
されてその出力電圧が制御され、上記第１及び第２の出
力端子に絶対値が等しく互いに極性の異なる第１及び第
２の出力電圧が得られるようにしたことを特徴とするス
イッチング方式の定電圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12379683A JPS6016174A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | スイッチング方式の定電圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12379683A JPS6016174A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | スイッチング方式の定電圧装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6016174A true JPS6016174A (ja) | 1985-01-26 |
| JPH0449345B2 JPH0449345B2 (ja) | 1992-08-11 |
Family
ID=14869517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12379683A Granted JPS6016174A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | スイッチング方式の定電圧装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016174A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006025571A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Teikoku Electric Mfg Co Ltd | 回転方向検知装置 |
| CN110198122A (zh) * | 2018-02-26 | 2019-09-03 | 固纬电子实业股份有限公司 | 可随输入信号变动工作电源的动态电源系统 |
| JP2024524717A (ja) * | 2021-11-05 | 2024-07-05 | サングロー パワー サプライ カンパニー リミテッド | 太陽光発電システム及び制御方法 |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP12379683A patent/JPS6016174A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006025571A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Teikoku Electric Mfg Co Ltd | 回転方向検知装置 |
| CN110198122A (zh) * | 2018-02-26 | 2019-09-03 | 固纬电子实业股份有限公司 | 可随输入信号变动工作电源的动态电源系统 |
| CN110198122B (zh) * | 2018-02-26 | 2022-03-08 | 固纬电子实业股份有限公司 | 可随输入信号变动工作电源的动态电源系统 |
| JP2024524717A (ja) * | 2021-11-05 | 2024-07-05 | サングロー パワー サプライ カンパニー リミテッド | 太陽光発電システム及び制御方法 |
| US12597845B2 (en) | 2021-11-05 | 2026-04-07 | Sungrow Power Supply Co., Ltd. | Photovoltaic system having master and slave converters and control method of the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0449345B2 (ja) | 1992-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2001251848A (ja) | スイッチングレギュレータ | |
| JPH0449345B2 (ja) | ||
| JPS6033641Y2 (ja) | 信号重畳装置 | |
| JPS6047540A (ja) | 信号器 | |
| JPH039278Y2 (ja) | ||
| JP2000287460A (ja) | 自励式スイッチング電源回路 | |
| JPS5843431Y2 (ja) | スイツチングレギユレ−タ回路 | |
| JPS628147Y2 (ja) | ||
| SU907530A1 (ru) | Стабилизированный источник электропитани | |
| JPS639237Y2 (ja) | ||
| JPS603677Y2 (ja) | 高耐圧形ｄｃ／ｄｃコンバ−タ | |
| SU752702A1 (ru) | Транзисторный инвертор | |
| JPH1014236A (ja) | 自励式スイッチング電源装置 | |
| JPH0516875Y2 (ja) | ||
| JPS5936148Y2 (ja) | スイツチングレギユレ−タ | |
| JPS599788U (ja) | インバ−タの起動回路 | |
| SU581465A1 (ru) | Стабилизированный преобоазователь напр жени посто нного тока | |
| JPH06225533A (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JPH1042557A (ja) | 自励式スイッチング電源装置 | |
| SU959243A1 (ru) | Преобразователь напр жени | |
| JPH028551Y2 (ja) | ||
| JPS5990408A (ja) | 周波数変換器 | |
| JPS6086087U (ja) | 電源装置 | |
| JPS58151721A (ja) | トランジスタ駆動回路 | |
| JPS62262655A (ja) | 電源装置 |