JPS6016302A - 重畳振動回動切削・研削加工方法及び装置 - Google Patents
重畳振動回動切削・研削加工方法及び装置Info
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- JPS6016302A JPS6016302A JP12341283A JP12341283A JPS6016302A JP S6016302 A JPS6016302 A JP S6016302A JP 12341283 A JP12341283 A JP 12341283A JP 12341283 A JP12341283 A JP 12341283A JP S6016302 A JPS6016302 A JP S6016302A
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- Japan
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- cutting
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B47/00—Constructional features of components specially designed for boring or drilling machines; Accessories therefor
- B23B47/34—Arrangements for removing chips out of the holes made; Chip- breaking arrangements attached to the tool
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q5/00—Driving or feeding mechanisms; Control arrangements therefor
- B23Q5/02—Driving main working members
- B23Q5/027—Driving main working members reciprocating members
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turning (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明はドリル、リーマ、フライス、エンドミル、研削
砥石、遊離砥粒によるラップ加］二のように回転運動し
ている工具に振動を与えて切削・研削を行う回転切削・
イυＦ削加工方法及び装置に関するものである。
砥石、遊離砥粒によるラップ加］二のように回転運動し
ている工具に振動を与えて切削・研削を行う回転切削・
イυＦ削加工方法及び装置に関するものである。
（従来技術）
切削工具を切削方向〆振動数ｆ１片振幅ａて振動させ、
切削速度Ｖをυ〈２πａｆ としてパルス切削力波形を
作用させて切削するのが振動切削である。この条件を満
足すれば撮動数は１００Ｈｚ程度の低い振動数でも、２
０ Ｋｌ−、Ｉｚ以上の超音波域の高い振動数でもよい
ことになる。振動数が高くなるとその出力は小さくなる
のが一般である。しだがって、超音波振動子による２０
ＫＩ−１ｚ振動切削に切削面、債を大きくした重切削効
果を期待することはできない。重切削して振動切１−Ｉ
Ｉ」効果を期待するためには、大きな振動エネルギー全
供給しうる慎械式、電気式、空気・油圧式装置による１
００）ＩＺａｌｆの低い振動数Ｆと振幅Ａを利用する１
００ Ｈｚ振動切削を適用せざるを得ないのが現状であ
る。しかしながら、この１００）１ｚ振動切削には工具
１サイクルの切削長さＬＴ−ｔが２０１＜ｌ−１ｚ振動
切削に比べて長くなり、切削抵抗も大きくなり、表面粗
さも粗く、加工精度がおとる現象があり、今日要求され
ている超精密加工に使用するためには、この点の改良を
必要とする。２０ ＫＨｚ振動切削には、工具振動数ｆ
が槙めて高いため、に工作物の固有振動数人に対してｆ
′０＞ｆ、、の関係が成り立ち、パルス切削力波形が作
用する工作物には、Ｐ、：パルス切削力の背分力、を肝
工具ｌサイクル中の切削Ｉ時間、Ｔ：工具の振動周期、
に：背分力方向のばね定数とす立・ムという小切削力が
見掛は工作用すると、Ｔｋ ｔ、 ｖ ることになる。下はπ（υ、＝２πａｆ）にほぼ等しく
、一般の振動切削条件では了〜１万の値を用いている。
切削速度Ｖをυ〈２πａｆ としてパルス切削力波形を
作用させて切削するのが振動切削である。この条件を満
足すれば撮動数は１００Ｈｚ程度の低い振動数でも、２
０ Ｋｌ−、Ｉｚ以上の超音波域の高い振動数でもよい
ことになる。振動数が高くなるとその出力は小さくなる
のが一般である。しだがって、超音波振動子による２０
ＫＩ−１ｚ振動切削に切削面、債を大きくした重切削効
果を期待することはできない。重切削して振動切１−Ｉ
Ｉ」効果を期待するためには、大きな振動エネルギー全
供給しうる慎械式、電気式、空気・油圧式装置による１
００）ＩＺａｌｆの低い振動数Ｆと振幅Ａを利用する１
００ Ｈｚ振動切削を適用せざるを得ないのが現状であ
る。しかしながら、この１００）１ｚ振動切削には工具
１サイクルの切削長さＬＴ−ｔが２０１＜ｌ−１ｚ振動
切削に比べて長くなり、切削抵抗も大きくなり、表面粗
さも粗く、加工精度がおとる現象があり、今日要求され
ている超精密加工に使用するためには、この点の改良を
必要とする。２０ ＫＨｚ振動切削には、工具振動数ｆ
が槙めて高いため、に工作物の固有振動数人に対してｆ
′０＞ｆ、、の関係が成り立ち、パルス切削力波形が作
用する工作物には、Ｐ、：パルス切削力の背分力、を肝
工具ｌサイクル中の切削Ｉ時間、Ｔ：工具の振動周期、
に：背分力方向のばね定数とす立・ムという小切削力が
見掛は工作用すると、Ｔｋ ｔ、 ｖ ることになる。下はπ（υ、＝２πａｆ）にほぼ等しく
、一般の振動切削条件では了〜１万の値を用いている。
この２０ＫＨｚ振動切削によって、切削力は（Ｔ〜１０
）ｐＺとなり、このように切削力が微減する効果かえら
れる。
）ｐＺとなり、このように切削力が微減する効果かえら
れる。
１００）Ｉｚ振動切削では、工具振動数１” ＝ １０
０Ｈ２で、工作物の固有振動数ムに対してＦく１７の関
係が成り立ち、２０ Ｋ１−１ ｚ振動切削のｌ に比
べて長い工具１サイクル中の切削時間に作用するパルス
切削力波形のだめに工作物は２０ Ｋ１−１ ｚ 振動
切削のように静止化せず、時間とともに変動する動的挙
動をする。またその変位量はかなり大きな値を示して、
超隋密加工の精度を満足できない。
０Ｈ２で、工作物の固有振動数ムに対してＦく１７の関
係が成り立ち、２０ Ｋ１−１ ｚ振動切削のｌ に比
べて長い工具１サイクル中の切削時間に作用するパルス
切削力波形のだめに工作物は２０ Ｋ１−１ ｚ 振動
切削のように静止化せず、時間とともに変動する動的挙
動をする。またその変位量はかなり大きな値を示して、
超隋密加工の精度を満足できない。
２０１Ｇ−１’ｚ振動切削では、工具−工作物振動系に
おけるｆ＞＞ｆに着眼した周波数行ｉ生を利用して切削
抵抗の激減効果に成功した。
おけるｆ＞＞ｆに着眼した周波数行ｉ生を利用して切削
抵抗の激減効果に成功した。
１００１−１ｚ振動切削に、この固波数行荘を利用しよ
うとしても、その振動数Ｆが決っているために、Ｆく八
とならざるを得す、同波数特注をオリ用することはでき
ない。そこで、１００１−Ｉｚ振動切削にお′いては背
分力の絶対１直を激減させること以外にない。しかし、
工具形状や切削油剤などによっては背分力を大幅に減少
させることはで゛きないという欠点があった。
うとしても、その振動数Ｆが決っているために、Ｆく八
とならざるを得す、同波数特注をオリ用することはでき
ない。そこで、１００１−Ｉｚ振動切削にお′いては背
分力の絶対１直を激減させること以外にない。しかし、
工具形状や切削油剤などによっては背分力を大幅に減少
させることはで゛きないという欠点があった。
（目的）
本発明は、工具１サイクル中の切削時間ｔ、の間のみ、
２０■（ｔ−Ｉｚという超音波域の高い振動数で切削す
ることによって本来ならば１００Ｈｚ振動切削のみのと
きは高くならざるを得ないそのパルス切削力の絶対値を
激減させ、作用時間が２０ＫＨｚ振動切削に比べて長い
けれども、このようにして著しく激減した、１００１４
ｚ振動切削のパルス切削力を工作物に作用させて、工作
物の受ける見掛は上の切削力を殆んどゼロとし、加工精
度を著しく向上させドリル、リーマ、フライス。
２０■（ｔ−Ｉｚという超音波域の高い振動数で切削す
ることによって本来ならば１００Ｈｚ振動切削のみのと
きは高くならざるを得ないそのパルス切削力の絶対値を
激減させ、作用時間が２０ＫＨｚ振動切削に比べて長い
けれども、このようにして著しく激減した、１００１４
ｚ振動切削のパルス切削力を工作物に作用させて、工作
物の受ける見掛は上の切削力を殆んどゼロとし、加工精
度を著しく向上させドリル、リーマ、フライス。
エンドミル、研削砥石、遊離砥粒によるラップ加工等の
回転切削、研削加工を行わせることを目的としている。
回転切削、研削加工を行わせることを目的としている。
（実施例）
第１図はり−マ加工に本発明方法を実施する場合の本発
明装置第１実施例である。■は＋７−マで、ねじり超音
波振動子２の振幅を拡大する振幅拡大用ホーン８の先端
に設ける。これをねじり超音波振動系リーマと名付ける
。この振動系に生ずる振動ｉ′ｉｉに鍔部、４，５を設
け、スリーブ６内面にが−だなくはめあわせて固定する
。
明装置第１実施例である。■は＋７−マで、ねじり超音
波振動子２の振幅を拡大する振幅拡大用ホーン８の先端
に設ける。これをねじり超音波振動系リーマと名付ける
。この振動系に生ずる振動ｉ′ｉｉに鍔部、４，５を設
け、スリーブ６内面にが−だなくはめあわせて固定する
。
このスリーブ６は十輔台７−の両端に設けた、ころがり
軸受８，９によって円滑にかつ高精度に回転連動できる
ように支持する。スリーブ６０尾部端部には、フランジ
ｌＯを設ける。主すッ１ｊ取は台１３の尾部端部にはス
テッピングモータ固定用支柱１２を設けて、ステッピン
ダモータ１５の回転中心軸とねじり超音波振動系リーマ
の中心軸とを一致させてステッピンダモータを取けける
。その回転軸に数例けたフランジ１１とスリーブ６に設
けたフランジ１０とをねし結合する。スリーブ６には、
さらにスリップリンダ１６．１７を設けて、ブラツンユ
１８．１９と摩慄少く接触し、スリップリングが円滑に
回転できるようにし１、超音波発振機２０からの励振電
流を損失なく、回転するねじり振動子２に供給できるよ
うにする。この装置によって、矢印２３の方向に２０Ｋ
Ｈｚ以上の超音波域の高い振動数でねじり振動する。ね
じり振動子に代って縦振動子を使用すれば、リーマは軸
方向に縦振動する。リーマ切刃逃（げ角を調整すればこ
の縦振動子も利用でき本発明、が実施できる。
軸受８，９によって円滑にかつ高精度に回転連動できる
ように支持する。スリーブ６０尾部端部には、フランジ
ｌＯを設ける。主すッ１ｊ取は台１３の尾部端部にはス
テッピングモータ固定用支柱１２を設けて、ステッピン
ダモータ１５の回転中心軸とねじり超音波振動系リーマ
の中心軸とを一致させてステッピンダモータを取けける
。その回転軸に数例けたフランジ１１とスリーブ６に設
けたフランジ１０とをねし結合する。スリーブ６には、
さらにスリップリンダ１６．１７を設けて、ブラツンユ
１８．１９と摩慄少く接触し、スリップリングが円滑に
回転できるようにし１、超音波発振機２０からの励振電
流を損失なく、回転するねじり振動子２に供給できるよ
うにする。この装置によって、矢印２３の方向に２０Ｋ
Ｈｚ以上の超音波域の高い振動数でねじり振動する。ね
じり振動子に代って縦振動子を使用すれば、リーマは軸
方向に縦振動する。リーマ切刃逃（げ角を調整すればこ
の縦振動子も利用でき本発明、が実施できる。
ステッピングモータ１５は、制御装置２２およびドライ
ビングユニット２１によって駆動する。制御装置２２に
よって、前進パルス１１パルス、休止パルスｂパルス、
後退パルス１パルス、休止パルス２パルスを繰返し与え
ることによって、リーマは矢印方向２４の方向に振動数
１４０１七で振動し、矢印２５の方向に回転数１５０ｒ
ｐｍ孕もって回転する。
ビングユニット２１によって駆動する。制御装置２２に
よって、前進パルス１１パルス、休止パルスｂパルス、
後退パルス１パルス、休止パルス２パルスを繰返し与え
ることによって、リーマは矢印方向２４の方向に振動数
１４０１七で振動し、矢印２５の方向に回転数１５０ｒ
ｐｍ孕もって回転する。
以上説明した装置を旋盤往復台１４上にねしで締付けて
固定し、旋盤主軸のチャック２６に工作物２７を取付け
て往復台１４に自動送りを与えて重畳振動リーマ加工を
行う。
固定し、旋盤主軸のチャック２６に工作物２７を取付け
て往復台１４に自動送りを与えて重畳振動リーマ加工を
行う。
また、力■工形状精度を向上させるだめに工作物２７を
矢印２８の方向に極低速回転させてもよく、又ストレー
トリーマに代ってセンタリーマ、ドリル、エンドミルを
振幅拡大用中−ン８の先端に取りつければ重畳振動リー
ミング１重畳振動トリリンダ、重畳振動ミーリングが実
施される。
矢印２８の方向に極低速回転させてもよく、又ストレー
トリーマに代ってセンタリーマ、ドリル、エンドミルを
振幅拡大用中−ン８の先端に取りつければ重畳振動リー
ミング１重畳振動トリリンダ、重畳振動ミーリングが実
施される。
なお、この際に、送り量が大きくなると、切削方向を円
周方向として近似できなくなるので、スリーブ６をころ
がり軸受８．９で支持せずスリーブ６外周におねじを設
け、主軸台にもうけためねじと錦合さぜ、さらに、フラ
ンジ１０゜１１とをピン結合して軸方向に摺動できるよ
うにし矢印２４の１辰動方向をねじのリード角方向とし
て、往復台の送りによる切削方向と一致させる。また、
撮動子２、および振動拡大用ホーン８および工具１より
なる超音波振動系も縦振動とねじり振動とを共存させて
収金させてその超音波振動の方向ケ切削方向と同一方向
となるようにして実施する。
周方向として近似できなくなるので、スリーブ６をころ
がり軸受８．９で支持せずスリーブ６外周におねじを設
け、主軸台にもうけためねじと錦合さぜ、さらに、フラ
ンジ１０゜１１とをピン結合して軸方向に摺動できるよ
うにし矢印２４の１辰動方向をねじのリード角方向とし
て、往復台の送りによる切削方向と一致させる。また、
撮動子２、および振動拡大用ホーン８および工具１より
なる超音波振動系も縦振動とねじり振動とを共存させて
収金させてその超音波振動の方向ケ切削方向と同一方向
となるようにして実施する。
振幅拡大用ホーン３の先端にバイトを取りつければ、重
畳振動中ぐりが実施される。寸だ、その装置によって、
外用旋削も可能で、工作物を矢印２８の方向に回転させ
、バイトは矢印２３．２４の方向に振動させて旋削し、
難削側の超精密旋削加工をすることができる。
畳振動中ぐりが実施される。寸だ、その装置によって、
外用旋削も可能で、工作物を矢印２８の方向に回転させ
、バイトは矢印２３．２４の方向に振動させて旋削し、
難削側の超精密旋削加工をすることができる。
第２図は、ランプ加工に本発明方法を実施する場合の本
発明装置第２実施例である。２９はラップで工作物材質
に応じて黄銅、鋳鉄材とする。その形状長さは、ねじり
振動子の固有振動数をもってシ５波長で共振する長さと
する。先端（はセンタ形状と同一として、摩耗するラッ
プの着、説が容易なように、他端尾部にはテーパ部を設
け、ねじり振動系ホーン８先端とテーパ結合する。
発明装置第２実施例である。２９はラップで工作物材質
に応じて黄銅、鋳鉄材とする。その形状長さは、ねじり
振動子の固有振動数をもってシ５波長で共振する長さと
する。先端（はセンタ形状と同一として、摩耗するラッ
プの着、説が容易なように、他端尾部にはテーパ部を設
け、ねじり振動系ホーン８先端とテーパ結合する。
このラップに矢印２３およ０・２４の超音波振動と低周
波振動を与える具体的装置は第１図と同様な装置によっ
て実施できる。
波振動を与える具体的装置は第１図と同様な装置によっ
て実施できる。
主軸台７を取付けだ主軸取付台１３は旋盤ベッド某内面
３５上に設けたローラガイド３４１に固定し、摩擦少く
旋盤主軸の軸方向に摺動できるようにする。そして主軸
取付台ＩＢには鋼線８２を取付け、鋼線の７端には滑車
３１を介して死荷重３３を与える。このようにしてラッ
プ２９に加圧力８６を与えることによって砥粒３０を用
いた定荷重方式によるラッピング加工を行う。工作物２
７は旋盤主軸にもうけたチャック２６に取付ける。また
、加工形状精度を向」ニさせるだめにも矢印２８で示す
方向に回転運動を与えて本発明を実施する場合がある。
３５上に設けたローラガイド３４１に固定し、摩擦少く
旋盤主軸の軸方向に摺動できるようにする。そして主軸
取付台ＩＢには鋼線８２を取付け、鋼線の７端には滑車
３１を介して死荷重３３を与える。このようにしてラッ
プ２９に加圧力８６を与えることによって砥粒３０を用
いた定荷重方式によるラッピング加工を行う。工作物２
７は旋盤主軸にもうけたチャック２６に取付ける。また
、加工形状精度を向」ニさせるだめにも矢印２８で示す
方向に回転運動を与えて本発明を実施する場合がある。
（効果）
本発明の実施効果の一例を説明して本発明の特徴を明ら
かＶこする。直径１３ｍｍ、長ｉ ４０ ｍｍのＳ４５
Ｃ工作９勿中尼骨でセンタドリル呼ひ２×６０によっ
て設けたセンタ穴をランプ圧２ Ｋ９ｆ ／ ａｎ２゜
砥粒ＷＡ≠８００を用い、 ランプ液は軽油を用い、濃
度７０係ｗｔとし、ラップは鋳、扶Ｆｃ２（ｌを用いて
、前進パルス；２パルス、休止パルス：１パルス、後退
パルス；１パルス、休止パルス；１パルスによって１０
０１−１ｚの振動と１００γ７）η２の回１云運動これ
に超音波域のねしり憑動故３０．２に１１ｚ 。
かＶこする。直径１３ｍｍ、長ｉ ４０ ｍｍのＳ４５
Ｃ工作９勿中尼骨でセンタドリル呼ひ２×６０によっ
て設けたセンタ穴をランプ圧２ Ｋ９ｆ ／ ａｎ２゜
砥粒ＷＡ≠８００を用い、 ランプ液は軽油を用い、濃
度７０係ｗｔとし、ラップは鋳、扶Ｆｃ２（ｌを用いて
、前進パルス；２パルス、休止パルス：１パルス、後退
パルス；１パルス、休止パルス；１パルスによって１０
０１−１ｚの振動と１００γ７）η２の回１云運動これ
に超音波域のねしり憑動故３０．２に１１ｚ 。
振幅３μｍを重畳させて実施した本発明による重畳振動
ラツビ／ダ効果をこの装置において超音波振動を停止し
た従来の振動ラッピングと比較して本発明の詳細な説明
する。加工したセンタ穴の真円度および表面徂さによっ
て比較する。
ラツビ／ダ効果をこの装置において超音波振動を停止し
た従来の振動ラッピングと比較して本発明の詳細な説明
する。加工したセンタ穴の真円度および表面徂さによっ
て比較する。
センタトリルで加工したセンタ穴の真円賞１０μｍを従
来の振動ラッピングでは５分経過しても約８μｍ程度に
とど凍り、寸だ、それ以上ラッピングしても貞円度はそ
Ｉ′Ｌ 、部面上しない順向を示すことに対して、本発
明の実施によって実（・でわずか１分７哩度で真円度４
μ７ｎという高精度なセン、り穴に精密加工できる。
来の振動ラッピングでは５分経過しても約８μｍ程度に
とど凍り、寸だ、それ以上ラッピングしても貞円度はそ
Ｉ′Ｌ 、部面上しない順向を示すことに対して、本発
明の実施によって実（・でわずか１分７哩度で真円度４
μ７ｎという高精度なセン、り穴に精密加工できる。
表面あらさについても、センタトリルによる１５μｍ
Ｒηｔａｘの表面；徂さを従来の振・助うンピノダでは
５分加工しても８μｒｒｔ Ｒｍａｘ 程要（・′こと
と寸り、５分以上刃日工しても８μｍ ｌ−Ｌ ｍａｘ
以上（ｌこはなしえない１頃向を示すことにＺｌして
、本発明の実施によって、わずか１分て８μｍＩ（ｍａ
、γ程度とし、２分加工して２μｍ１も）ｎＱＪＣとい
う平、′；スなセンタ大面に精密加工できる。
Ｒηｔａｘの表面；徂さを従来の振・助うンピノダでは
５分加工しても８μｒｒｔ Ｒｍａｘ 程要（・′こと
と寸り、５分以上刃日工しても８μｍ ｌ−Ｌ ｍａｘ
以上（ｌこはなしえない１頃向を示すことにＺｌして
、本発明の実施によって、わずか１分て８μｍＩ（ｍａ
、γ程度とし、２分加工して２μｍ１も）ｎＱＪＣとい
う平、′；スなセンタ大面に精密加工できる。
これは、ラップにつきささった砥粒が前述した単音振動
切削による切削機構によって切削抵抗が激減するためで
、そのだめに一定荷重で加圧しているラッピングでは単
位時間あたりの加工献が増大し、前加工での杉人硝度７
表面粗さか短時間に１し整されて精密加工かり能となる
。
切削による切削機構によって切削抵抗が激減するためで
、そのだめに一定荷重で加圧しているラッピングでは単
位時間あたりの加工献が増大し、前加工での杉人硝度７
表面粗さか短時間に１し整されて精密加工かり能となる
。
寸だ、超音波振動の附加（Ｃよって接触面の牟際係数が
動摩擦係数である０、０２〜０．０３程度を示すため（
（従来のラッピングにおける各接触面の）Ｉ−っｉ抵抗
を一様に１経減させて加工能率、加圧イ°ｎ１度を１ｔ
’ｌ上さぜる一助となっている。さらに、超音波振・助
の附加によって振動腹から振動節に向って切りくずが迅
速に移動するという切りくず果しん作用効果か活用され
ているだめである。
動摩擦係数である０、０２〜０．０３程度を示すため（
（従来のラッピングにおける各接触面の）Ｉ−っｉ抵抗
を一様に１経減させて加工能率、加圧イ°ｎ１度を１ｔ
’ｌ上さぜる一助となっている。さらに、超音波振・助
の附加によって振動腹から振動節に向って切りくずが迅
速に移動するという切りくず果しん作用効果か活用され
ているだめである。
遊；ｖｉＭ砥粒ケ用いてランプなとを回Ｉ匠させて加工
する定荷重方式による加工に際して本発明全実、踊する
ことによって、加工能率を画、ＩＪＪ的；て向上させて
超精密加圧をＯＪ′ｉ巳とする効果が得られる。
する定荷重方式による加工に際して本発明全実、踊する
ことによって、加工能率を画、ＩＪＪ的；て向上させて
超精密加圧をＯＪ′ｉ巳とする効果が得られる。
まだ、固定砥粒を用いた研削工具による加工の揚台でも
同様な効果が得られる。
同様な効果が得られる。
第１図は本発明方法をリーマ加工に実施する装置の要部
切１析正而図、第２図は本発明方法をラッピング加工に
実施する装置の要部切断正面図である。 ■・・・リーマ、２・・・ねじり振動子、１５・・電気
ステソピンダモータ、２ｏ・・超音波発ＪＨ＋５Ｍ、２
Ｂ・・超音波振動方向、２４・・・低制彼振動方向、２
９・・・ラップ、３０・・・砥粒。 特許出願人 隈 部 淳一部
切１析正而図、第２図は本発明方法をラッピング加工に
実施する装置の要部切断正面図である。 ■・・・リーマ、２・・・ねじり振動子、１５・・電気
ステソピンダモータ、２ｏ・・超音波発ＪＨ＋５Ｍ、２
Ｂ・・超音波振動方向、２４・・・低制彼振動方向、２
９・・・ラップ、３０・・・砥粒。 特許出願人 隈 部 淳一部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ 工具を取り付けた回転主軸にステッピングモータに
より発生する低周波撮動数の日向方向振動と回転運動を
与え更に該工具に超音波振動を与え乍ら切削・研削加工
する重畳振動回転切削・研削加工方法。 ■ 電気あるいは電気−油圧ステッピングモータを利用
して低い振動数の工具の切削方向の振動と回転運動を与
える如くなした主軸に超音波振動子によって工具切刃の
切削方向に駆動される切削工具あるいは研削工具撮動系
を該振動系に生ずる振動節を利用して固定し、該振動系
の先端振動腹例近に設けた工具切刃に、ステッピングモ
ータによって発生する低い振動数の振動波形に超音波域
の高い振動数の振動波形を重畳した振動波形の撮動を与
える如くなした重畳振動回転切削・研削加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12341283A JPS6016302A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 重畳振動回動切削・研削加工方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12341283A JPS6016302A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 重畳振動回動切削・研削加工方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6016302A true JPS6016302A (ja) | 1985-01-28 |
| JPS6240123B2 JPS6240123B2 (ja) | 1987-08-26 |
Family
ID=14859912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12341283A Granted JPS6016302A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 重畳振動回動切削・研削加工方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001315213A (ja) * | 2000-05-12 | 2001-11-13 | Teijin Seiki Co Ltd | 光学的立体造形方法および装置 |
| JP2012187656A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Saitama Prefecture | 切削加工装置，振動条件提示装置及びその方法 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12341283A patent/JPS6016302A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001315213A (ja) * | 2000-05-12 | 2001-11-13 | Teijin Seiki Co Ltd | 光学的立体造形方法および装置 |
| JP2012187656A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Saitama Prefecture | 切削加工装置，振動条件提示装置及びその方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6240123B2 (ja) | 1987-08-26 |
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