JPS60166744A - 内燃機関のための混合気組成制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （１イー業上の利用分野） 本発明は車両に採用される内燃機関のための混合気組成
制御装置に関する。

（従来技術） 従来、この種の混合気組成制御装置においては、内燃機
関の吸気管内に設けたスロットル弁の開度に応じ当該吸
気管内に吸入される空気流量に、この空気流量に応じた
量にて燃料供給源からの燃料を混合して、内燃機関の燃
焼室に供給すべき混合気として組成するようにしたもの
がある。

ところで、内燃機関の燃焼室には、ピストンが」二死点
に悴したときでも一定の隙間容積が存在するため、燃焼
室内にて混合気が燃焼して排気ガスとなっても、この排
気ガスは、内燃機関の排気工程において冗全には排出さ
れず、部分的に希釈ガス（排気工程終了時には大気圧と
なる）として前記１＋ｔｆｆ間容積内に残留したままと
なる。

１だ、内燃機関の行程容積を■、吸気管のヌロノトル弁
後流における圧力をＰ□、大気圧をｐｏ　。

内燃（幾関の圧縮比をεとすれば、吸入行程において燃
焼蚕内に新たに吸入される混合気のｈｉはＧ＝Ｖ　Ｐ　
＋、　／　ｐｏとして表わされ、かつ前記希釈ガスの量
はニーＶ／εＰｏ２で近似される。従って、これら両者
の比率は、１／。−Ｐ。／（εＰｔ）となり、圧力Ｐ１
に反比例することとなる。また、燃料と空気との化学反
応は空気中の酸素のみにより行われ、その反応式は次の
ように表わされる。

Ｃｎ　Ｈｍ　＋　０２　（ｎ＋？）　＋　４　’２　＜
ｎ４）→ｎ　ＣＯ２＋　２　Ｈ２０＋　４　Ｎ　２　（
ｎ　４　）十熱量かかる場合、燃焼室内における混合気
の燃焼による温度上昇割合は、比熱容量Ｘ　［（０２＋
４Ｎ２　）　十１３ｉＪ記希釈ガス）７発熱量によって
表わされ、窒素及び希釈ガスの減少に応じて大きくなる
。

以」二のことを総合的に考察すると、内燃機関の軽負荷
時には吸気管内の圧力Ｐ工が小さいため、＋＞；Ｊ記比
率／。が大きくなって希釈ガスの量工を無視し得ず、こ
のため、上述のごとく混合気を適正に組成しても、燃焼
室内においては希釈ガスの量に対応する分だけ比熱容量
が増大してしまう。その結果、燃焼室内における混合気
の燃焼による温度上昇割合が不十分となり燃焼状態の悪
化を招くという問題が生じる。なお、内燃機関の中質荷
時以上においては、吸気管内の圧力Ｐ１が大きくなり前
記比率１／。を低下させるため、希釈ガスの量は無視し
得る。

れているように、吸気管内に吸入されるエアクリーナか
らの空気量の一部から酸素成分を分離して吸気管のスロ
ットル弁後流に供給して内燃機関の燃ハ”ε′！〆ヘイ
・］与すべき混合気中の酸素成分量の割合を増大させる
ようにしたものもあるが、かかる装置Ｉ′ｆｆによって
も、上述した問題を充分に解決することができない。

（う１１明の目的） 本発明はこのようなことに対処してなされたもので、そ
の目的とするところは、上述した希釈ガスの主成分が翠
素であること、及びこの希釈ガスにその１／１５の量の
酸素を付加したとき空気と等価うにした内燃機関のだめ
の混合気組成制御装置を提供することにある。

（−ｊご明の１１４成） かかる目的の達成にあたり、本発明の構成上の特徴は、
第６図にて例示するごとく、内燃］幾関１の吸気管１ａ
に設けたスロットル弁１ｂの開度に応じ当該吸気管１ａ
内に吸入される空気流量に、この空気流量に応じた量に
て燃料供給源からの燃料を混合して、内燃機関１の燃焼
室１ｃに供給すべき混合気として組成するようにした混
合気組成制御装置において、空気流からＭ累を分１離し
て吸気′１＾１ａ内に供給する配累供給手段２と、内燃
機１ソ１１の負荷状態を検出する検出手段６と、この検
出手段ろの検出結果に、！Ｉ（き内燃機関１の負荷状態
か軽負荷であるか否かを判別する判別手段４と、この判
別手段４が軽負荷であるとの判別をしたとき酸素供給手
段２から吸気管１ａへの酸素の供給を許容するπ「容手
段５とを設けたことにある。

（究明の効果） しかして、このように本発明を構成したことにより、内
燃機関１が軽負荷状態にあるときには、ＩＦＦ谷手段５
が検出手段乙の検出結果に基く判別手段４の判別作用の
もとに酸素供給手段２から吸気’ｉ？ｒ　Ｉ　ａ内に酸
素の供給を許容するので、吸気管１ａ内への吸入空気流
と許容手段５からの酸素との混合空気流と、この混合空
気流の量に応じて前記燃料供給源からの燃料とが混合さ
れて混合気を組成するので、燃焼室１Ｃ内に希釈ガスが
残留したま寸となっていても、この希釈ガスの量と許容
手段５から吸気管１ａへの酸素の供給量とが空気と実質
的に同様の組成を形成することとなり、その結果、本明
細書の従来技術にて述べた問題の発生を未然に防止しつ
つＩＰ焼室１ｃ内の混合気の燃焼による＋７ａ度上昇が
常に適正化されて内燃機関１の作「助１大１歩を１月１
骨に小１に持し得る。

（実施例） 以下、本発明の一夾施例を図ＵＵにより説明すると、第
１図は本発明に係る車両用内燃機関１０のだめの混合気
組成制御装置１なの一例を示しており、内燃機関１０は
、その吸気管１１に介装した気化器１２により、この気
化器１２の後流にて吸気管１１内に設けたスロットル弁
１３の開度に応じ吸気管１１内にエアクリ−す１４を通
し吸入される空気流Ｉ１１に、この空気流量に比例した
炬にて燃料タンクからの雌料を混合して混合気を組成し
て、このｌ昆ｉ’Ｆ　：＜Ｃを吸気弁１５を介しシリン
ダ１６（図にては第１シリンダのみを示す）内における
ピストン１７（図にては、第１ピストンのみを示す）の
作動との関連にて燃焼室１８内に吸入するようになって
いる。なお、符号１９は点火プラクを示す。

混合気組成制御装置は、エアクリーナ１４に取付けた１
１々素分、離器２０を備えており、この酸素分＃ｆ１１
．６＋’ｉ　２０は、ケーシング２１内に酸素透過１１
・４市合体２２を収容して構成されている。ケーシング
２１はその上面にてエアクリーナ１４の下面に固着して
なるもので、このケーシング２１の１１υ［面に形成し
た流入口２１ａは、内燃機関１０に設けた過給機（図カ
くしない）の過給口に接続されている。ま　゛た、ケ−
シング２１の下面中央に形成した排出口２１１）は大気
に開口しており、ケーシング２１の側面にて１，１１内
口２１１）に対し流入口２１ｄとほぼ対称的位置に形成
した排出口２１ｃは供給管２６を介し気化器１２の上流
側にて吸気管１１に接続されている。

酸素１方過１１の重合体２２は、流入口２１ａ１排出口
２１ｂ及びυト出ロ２ＩＣを互いに隔離するように、′
ケーシング２１内に複数の［俊累３Ｊｉ過１挨２２ａ〜
２２ａを第１図にて図示のごとく重合して収容したもの
で、各酸素透過）模２２ａは、例えば、多孔′ｌ′Ｌ　
−ｉ　１冒ｌ、；ｌ、にシリコン系高分子拐料からなる
分１４（１膜を貼Ｍ　Ｌで形成されている。しかして、
酸素透過膜重合ｆ／ｌ＜　２２は、前記過給機の過給口
からケーシング２１内にその流入口２１１２を通り流入
する正圧の空気流の成分を酸素とその残余成分に分離し
て、酸素を排出口２ＩＣから供給′α２６内に供給する
とともに、残余成分を排出口２１１）を通して大気に排
出する。

また、混合気組成制御装置は、基準角センサ６０ａ、回
転角センサろＱｂ、開度センサ５０及び負圧セセンザ６
０と、基準角センサ６０ａ及び回転角セン＠）　３０１
）にそれぞれ接続した各波形整形器４０ａ。

４０ｂ、開度センサ５０及び負圧センサ６０に接続した
Δ−り変換器７０と、両波形整形器４０ａ。

４０１）及びＡ　Ｄ変換器７０に接続したマイクロコン
ピュータ８０を備えており、基準角センサろＯａは第１
ピストン１７の」二死点に対応する内燃機関１Ｄの回転
角を駄準角として繰返し検出し基準角イぎ号として発生
する。回転角センサ３０ｂは内燃機関１０の回転角を３
０°（前記基準角を基準として定めである）毎に検出し
これら各検出結果を回転角信号として順次発生する。

波形整形器４０１１＋は基準角センサろＯａからの各２
１１．．ｉ１，１３角信号を順次波形整形して整形基準
角信号として発生し、一方、波形整形器４０ｂは回転角
センサろＯｂからの各回転角ｆＵ号を順次波形整形し整
形回転角信号として発生する。開度センサ５０はヌロノ
トル弁１３の開度を検出し開度信号として記生じ、負圧
センサ６０は吸気管１１内におけるスロットル弁１３の
後流の負圧を検出して負圧１膜ζ号として発生し、また
、Ａ　−Ｄ変換器７０は開度センサ５０からの開度１＠
号及び負圧センサ６０からの負圧信号をマイクロコンピ
ュータ８０からの要求に応じて順次ディジタル変換しこ
れら各変換結果をその第１及び第２の出力端子から第１
及び第２のディジタル信号としてそれぞれ発生する。

マイクロコンピュータ８０は、第２図に示すフローチャ
ートに従い実行するに必要な主制御プログラム、並びに
第６図、第４図及び第５図に示す各フローチャー　トに
それぞれ従い実行するに必要な第１．第２及び第６の割
込制御プロクラムをその内部に予め記１点してなるもの
で、当該車両のイグニソンヨンスイノチェＧの閉成によ
り直流′電源Ｉ３から給′ｄ【されて作動し、両波形整
形器４０ａ。

４０１）及びＡ　−Ｄ変換器７０との協働によｐ主制偵
１１プログラム及び各割込制御プログラムを碌返し実行
し、かかる実行中において、制御弁■の開度、即ちステ
ップモータＭの回転角を最適値にすべく駆動回路９０を
制御するに必要な各種の演算処理を以下の作用説明にて
述べることく行う。

かかる場合、主側側１プログラムの大イーは波形整形ｋ
　４０　ａからの各４”１に形括７１／ｉ角信号に応答
して開始され、第１割込制御プログラムの実行は波形整
形器４０ｔ）からの各整形回転角１ｇ号に応答して開始
され、第２割込制御プログラムの実行はマイクロコンピ
ユーり８０内に設けたタイマの所定時間の計時終了毎に
開始され、また第６割込制御プログラムの天イー１はマ
イクロコンピュ〜り８０内にて波形整形器４０ａからの
各整形基準角信号の周波■ 数ケ／３に分周して形成した各分周１ぎ号に応答して開
始される。制御弁■は供給管２ろ内に介装されており、
その開度を駆動回路９００制御下におけるステップモー
タＭの回転角に応じて制御されて酸素分離器２０から吸
気管１１における気化器１２の上流部分への酸素の供給
を許容する。

以上のように（１４成した本大施例において、イクニノ
ションスイノチ１Ｇの閉成により内ｉ　ｂｉ　関ｉ　。

を始動させて当該車両を発進させるとともにマイクロコ
ンピュータ８０を作動させれば、マイクロコンピュータ
８０内に設けたフリーランニンダカウンタがその計時作
動を開始するとともに、マイクロコンピュータ８０が波
形整形器４０ｂから回転角センサ３Ｄｂとの協働により
順次生じる整形回転角信号に応答して第１割込制御プロ
グラムの割込を第６図のフローチャートに従いそのステ
ップ１１０にて繰返し開始する。しかして、かかる開始
毎にマイクロコンピュータ８０が、／’　７　ソフ１１
１にて、基準角センサ３０ｆｌ＋との協働による波形整
形に４０ａからの整形基準角信号の発生時刻からの経１
尚時刻ｔを前記フリーランニンクカウノクの計時時刻τ
に基き演算して回転時刻ｔｆとセｙ　ｌ゛Ｌ、ステップ
１１２において、回転時刻ｔｆとステップ１１３にてセ
ット済みの回転時ｙ１．ＩＪ　ｔ　ｐとの差を７寅算し
て回転時間幅へＴ１　（ｉ＝１．２．８゜・・・）と七
ノｌ’　Ｌ、ステップ１１６にてステップ１１１におけ
る回転時刻ｔｆをｔｐとセットする。

かかる場合、回転時間幅ΔＴ工は、波ノ１ネ整形器４０
Ｑからの整形基準角信号の発生後波形整形器４０ｂから
第１香目と第（ｉ−１）番目に生じる両整形回転角信号
の各発生時刻の差に相当する。

また、マイクロコンピュータ８０が前記タイマのｉ１１
時終了毎に第２割込制御プログラムの割込を第４図のフ
ローチャートに従いステップ１２０にて繰返し開始する
。しかして、かかる開始毎にマイク１ノコンピユータ８
０がステップ１２１にてＡ−Ｄ　２換２に７０の出力端
子をステップ１２４におけるＡ−Ｄ　２換；畳７０の出
力端子の指定結果に基き選択し、かかる選択結果がＡ−
Ｄ変換器７ｏの第１（又は第２）の出力端子である場合
にはステップ１２ろにて７ＹＥｓ」（又は「＋ｉｏ］）
と判別する。ついで、マイクロコンピュータ８ｏがステ
ップ１２ろにおける［ＹＥＳＪとの判別のもとに各ステ
ップ１２３ｉ７．　１２３１）にてＡ−Ｄ変換器７ｏが
ら第１デイジタル信号を受けてこの第１ディジタル１ｇ
号の値をディジクル開度値Ｏと七ノドする。

−力、ステップ１２３における判別が「Ｎ　ＯＪとなる
場合には、マイクロコンピュータ８ｏか各ステップ１２
３ｃ　、１２３６にてＡ　−ｆ、）変換器７ｏがらｉ：
Ｊ’；　２ディジタル信号を受けてこの第２デイジタル
信号のｌｌ■をディジタル負圧値Ｐｆとしてセットし、
ステップ１２３θにて、ディジタル負圧値Ｐｆとステッ
プ１２６ｆにおいてセット済みのディジタル負圧１ｕ’
Ｆ　Ｉ：ｌ　ｐとの相加平均値を演算して負圧平均値Ｐ
ｍとセットし、かつステップ１２３ｆにてステップ１２
６ｄにおける７デイジタル負圧値Ｐｆをディジタル負圧
Ｉｌｌ′ｌ［］ｐとセットする。なお、第２割込制御プ
ログラムがステップ１２６ｂ或いは１２６ｆからステッ
プ１２４に進むと、マイクロコンピュータ８０がＡ−り
沈換ｒ３ｇ　７０の次の出力端子を指定する。

しかして、内燃機関１０の一回転に対応する回数だけ第
１割込制御プログラムを繰返し実行した後、波形整形器
４０ａから整形基準角信号が生じると、マイクロコンピ
ュータ８０が主制御プロゲラＪ・の大イ〕を第２図のフ
ローチャートに従いステップ１００にて開始し、各ステ
ップ１０１，１０２において、！、７５１割込制御プロ
グラムのステップ１１２（第６図番１１ａ）にて内燃機
関１０の一回転中にめたｉ個の［口１転時間幅ムＴｌ＋
　△Ｔ２＋　・・・・・、ムＴ１）総和を演算して内燃
機関１０の回転周期Ｔとセットするとともにこの回転周
期Ｔの逆数から内燃機関１０の回転速度Ｎ。を演算する
。

然る後、主制御プログラムがステップ１０５に進んだと
き、回転速度Ｎ。が、予め定めた内燃機関１００所定同
回転速度値Ｎｌ　（マイクロコンピュータ８０に予め記
憶済み）より品ければマイクロコンピュータ８０が［Ｙ
ＥＳＪと判別し、次のステップ１０６ａにおいてステッ
プ１２ろθ（第４図参照）における最新の負圧平均値ｐ
ｍ’に読出す。かかる段階にて、この負圧平均値ｉＪ　
ｍが、予め定めた吸気’ｉ′ｉ’　１１内の所定低負圧
ｆ＋＋１ｐｏ（マイクロコンピュータ８０に予め記１．
Ｉ！済み）より低ければ、マイク１１１コンピユータ８
０がステップ１０５にてＪＹＥＳＪと判別し、ステップ
１０５ａにてステップ１２ろｂ（第４図参照）における
最新のディジタル開度ＩＵ：Ｃθを読出す。かかる段階
にて、このディジクル開度値θが、予め定めたスロット
ル弁１６の所定開度値０゜（マイクロコンピュータ８０
に予め記１．σ済み）より大きくなければ、マイクロコ
ンピュ＝り８０がステップ１０７にて［ＹＥＳＪと判別
し、ステップ１０Ｂにてフラグｆを「１」とセソ１−す
る。換言すれば、各ステップ１０３，１０５゜１０７に
おける［ＹＥＳｊとの判別結果により内燃機関１０の軽
負荷状態が成立しているとの判断に基キマイクロコンピ
ュータ８０がステップ１０８にてｆ＝＝ｉとセットする
。

寸だ、主制御プログラムがステップ１０７に進んだとき
、θ〉θ。であれば、マイクロコンピユーり８０がＪＮ
ＯＪと判別し、次のステップ１０９にてフラグｆを「０
」とセットする。換言すれば、各メデノゾ１０３，１０
５における判別か［ＹＥＳＪであってもステップ１０７
における判別が１ＮＯ」であることにより内燃機関１０
の負イ１；スが軽負荷状態よりも大きいとの判断に拭き
マイクロコンピュータ８０かステップ１０９にてｆ＝ｏ
とセットする。また、主側ｒＪ１１プログラムがステッ
プ１０５に進んだとき負圧平均ｆ１αＰＩｌ＋が、予め
定めた吸気・Ｓ１１内の所定高負圧（直Ｐ、（マイクロ
コンピュータ８０に予め記憶済み）より商ければ、マイ
クロコンピュータ８０が当該ステップ１０５にてＪ　Ｎ
　ＯＪと判別した後「ＹＥｓＪと判別し、ステップ１０
９にてｆ＝Ｑとセットする。換言すれば、各ステップ１
０３．１０５における判別がそれぞれｒ　ＹＥＳ　Ｊ及
び［ＮＯＪであってもステップ１０６における判別が［
ＹＥＳＪであることにより内燃機関１ｏの負ｒ１１が軽
【１荷状態より大きいとの判断に拙きステップ１０９に
てｆ二〇とセノ１−される。

また、」二連のごとく主〃ｊ御プログラムがステップ１
０ろに進んだとき回転法度Ｎ。が予め定めた所定低回転
速度Ｎｏ　（マイクロコンピュータ８０に−ｔめ記１、
ｄ済み）より高くなければ、マイクロコンピュータ８０
がステップ１０３にて［ｌｉ　ＯＪと判別したｍステッ
プ１０４にて「Ｎ　ＯＪと判別し、ステップ１０４ａに
てステップ１２６θ（第４図参照）における最新の負圧
平均１直Ｐｉ１１を１続出す。ががる１ｏジ階にて、ス
テップ１０６における判別が上述と同様にして「ＹＥｓ
Ｊとなれば、マイクロコンピュータ８０かステップ１０
９にてｆ＝Ｑとセットする。換言すれば、各ステップ１
０３，１０４における判別がｒＮＯＪとなってもステッ
プ１０６における判別が「ＹＩＤｓＪであることにより
内燃機関１゜の負荷が軽負荷状態より大きいとの判断に
裁きステ、プ１０９においてｆ＝Ｑとセットされる。な
お、ステップ１０４における「ＹＥＳＪとの判別、ステ
ップ１０６における「ＮＯＪとの判別、ステップ１０８
におけるｆ−１とのセット、或いはステップ１０９にお
けるｆ＝［ｌとのセントの後、主制御ソ°ログラムはス
テップ１０８＋１２に進、ム。

１、ノホのごとき第１及び第２の割込制御プログラム、
ｌ［・ひに−ド制曲１プログラムの各美行の繰返中にお
いて、マイクロコンピュータ８ｏが波形整形器４０ａか
らの整形基準角信号との関連にて上述のととぐ分周（＋
４号を形成すると、このマイクロコンピュータ８０が第
６割込制御プログラムの割込を第５図のフローチャート
に従いステップ１３０にて開始し、ステップ１３１にて
前記フリーランニングカラ／りの現段階における計時時
刻τを計時時刻τｆとセットし、ステップ１６２におい
て、ステップ１６７にてセット済みの計時時刻τ９を計
時時刻τｆから減算してこの減算結果を時間差Δτとセ
ットする。刀１かる段階において、時間差Δτが、ステ
ツブ七−タＭの界磁巻線の励磁に最小限必要とさ・　れ
る設定時間値Ｋ（マイクロコンピュータ８０内に予め記
１．ホ済み）より小さければ、マイクロコンピュータ８
０がステップ１３６にて［ＮＯＪと判別し第ろ割込制御
プログラムをステップ１３８に進める。

一方、ステップ１３３における判別がｒＹＥｓＪＫなる
と、マイクロコンピュータ８０かステップ１３ろａにて
ステップ１ろ５ａ（又は１３６ａ）におけるステップモ
ータＭの最新の回転ステップ数りを回１匣ステップ数Ｒ
と七ノｌ−Ｌ、ステノア’１３３ｂＫてステップ１０８
（又は１０９）における最新のフラグｆ（第２図参照）
をフラグＦと七ノドする。

かかる場合、Ｆ＝ｆ＝１であれば、マイクロコンピュー
タ８０がステップ１６４にて［ＹＥＳＪと判別する。つ
いで、ステップ１３３ａにおける回転ステップ数Ｒか、
ステップモータ＋４の回転ステップ’Ｒ最大ｔｔｉｘ　
Ｄｍａ、ｘ　（マイクロコンピュータ８０に予め記１怠
済み）より小さければ、マイクロコンビューり８０がス
テップ１３５にて［Ｎ　ＯＪと判別し、ステップ１６５
ａにて回転ステップ数りに「１」を加算してＤと更新し
、この更新回転ステップ数りをステップ１６５ｂにて第
１出力信号として発生する。

このようにしてマイクロコンピュータ８０からＢＢ　１
出力信号が生じると、駆動回路９０が当該第１出力信号
の値との関連によりステップモータＩ４を正方向へ１ヌ
テソプだけ回転させるに必要な第１ＬＩ、ｌへ動１．１
号を発生し、これに応答してステップモータＭが正方向
へ１ステツプだけ回転して制御弁Ｖの開度を増大させる
。すると、供給管２３を介する酸素分離器２０から吸気
管１１への酸素の供給ｊｌｊか、ステップモータＭの正
方向への１ヌテノブ回転角に対応する制御弁Ｖの開度の
増大に応じて増大する。このため、気化器１２が、エア
クリーナ１４を介する吸気管１１内への吸入空気流量と
供給管２６からの酸素の増大供給量との混合空気流］１
′Ｃに、この混合空気流量に比例した量にて前記燃料タ
ンクからの燃料を混合して混合気を組成しメロノドｐ弁
１６及び吸気弁１５を通して燃焼室１８内に付与する。

このようにして前記混合空気流量に基き組成された混合
気が燃焼室１８内にイて１与されると、この燃焼′！、
−！１８内に希釈ガスが残留していても、燃焼室１８内
の混合気の撚焼によるｆｆｌＡ度上昇が、水明細書の従
来技１！ｉにて述べたような問題を伴うことなく適正化
され、その結果内燃機関１０の軽負荷時における作動状
態を円滑に維持できる。なお、ステップ１６５における
判別か「ＹＥＳＪとなった場合ニは、マイクロコンピュ
ータ８０が第６割込ａｉｌｊ　１ｊｌｌプログラムをス
テップ１３８に直接進めてステップモータＩ４の回転ス
テップ数、即ち開側１ブ１゛■の開度を最大値のままに
する。１だ、第６割込副歯１プログラムがステップ１３
７に進んだとき、マイクロコンピュータ８０がステップ
１３１にオケる。？ｌ’　Ｉ’、′Ｊ時刻τｆを計１１
η時刻τ、とセットする。

また、ステップ１３４における判別が［ＮＯＪとなった
場合には、ステップ１３ろａにおける回転ステップ数Ｂ
が、ステップモータＭの回転ステップ’Ｊｌｉ、　最小
ｆ＋ｉ　Ｄｍｌｎ　（マイクロコンピュータ８０に予め
記１．ｄ済み）より大きければ、マイクロコンピュータ
８０がステップ１３６にて［ＮＯＪと判別し、ステップ
１６６θにて回転ステップ数りから「１」減算してＤと
更新し、この更新回転ステップ数りをステップ１３６ｂ
にて第２出力信号として発生し、これに応答して駆動回
路９０が当該第２出力信号の値との関連によりステップ
モータＭを逆方向へ１ステツプだけ回転させるに必要な
第２駆動信号を発生し、ステップモータＭが当該第２駆
動信号に応答し逆方向へ１ステツプだけ回転して開側１
弁■の開度を減少させる。

すると、供給管２３を介する酸素分１１誰器２０から吸
気管１１への酸素の供給量が、ステップモータＭの逆方
向への１ステツプ回転角に対応する制６１４１弁Ｖの開
度の減少に応じて減少するため、気化器１２か、エアク
リーナ１４を介する吸気管１１内への吸入空気量と供給
管２３からの酸素の減少供給ｉ１！との混合空気流量に
、この混合空気流量に比例した量にて前記燃料タンクか
らの燃料を混合して混合気を組成し燃焼室１８内に伺与
する。

かかる場合、ステップ１３４における「ＮＯＪとの判別
結果から理解されるように内燃機関１０の負荷が軽負荷
時よりも大きいため、燃焼室１８内の希釈ガスが無視さ
れ得るので、供給管２３から吸気管１１への酸素の供給
量の減少とほかかわシなく、燃か°ε堅１８内の混合気
の燃焼による温度上列が１箇正なものとなる。なお、ス
テップ１６６における判別が「ＹＥＳＪとなった場合に
は、マイクロコンピュータ８０がＭＳ３割込制御プログ
ラムをステップ１３８に直接進めてステップモータＭの
回転ステップ数、即ち制御弁■の開度を最小値のま捷に
する。

な尤・、＋ｉｉＪ記実施例においては、供給管２６内に
制御ノ［Ｖを設けてこの制御弁Ｖの開度を連続的に制御
するようにしたが、これに代えて、電磁開閉弁を供給管
２ろに介装して開閉制御するようにしてもよい。

また、前記実施例においては、酸素分離器２０に対する
正圧の空気流付与手段として当該車両の過給機を使用し
た例について説明したが、これに限らず、前記過給機に
代えて、正圧の空気流発生源を使用して実施してもよい
。

また、前記実施例においては、気化器１２を有する内燃
機関１０に本発明が適用された例について説明したが、
これに限らず、気化器に代えて電子式燃料１噴躬装置を
備えた内燃機関に本発明を適用して実施してもよい。か
かる場合、例えば、供給管２６を吸気管１１のスロット
ル弁１３の後流に１にｒｈ；ｅしてもよく、また酸素分
離器２０の流入口２１１’ｌを吸気管１１におけるスロ
ットル弁１３の−Ｌ　ｒ％Ｆ、に接続し、供給管２３を
吸気管１１におけるスロットル弁１３の後流に接続し、
かつ排出口２１１）を内燃（幾関１０の排気管にリード
弁を介し接続してもよい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図〜
第５図は第１図におけるマイクロコンピュータの作用を
示すフローチャート、及び第６図は特許請求の範囲に記
載の発明の構成に対する対応図である。 符号の説明 １０・・・内燃機関、１１・・・吸気管、１６・・・ス
ロットル弁、１８・・・燃焼室、２０・・・酸素分離器
、ろＯｂ・・・回転角センサ、５０・・・開度センサ、
６０・・・負圧センサ、８０・・・マイクロコンピュー
タ、９０・・・駆動回路、Ｍ・・・ステップモータ、■
・・・制御弁。 出願人　日本電装株式会社 代理人　弁理士　長　谷　照　− 第３図 第４１！！′ｌ 第６１！１

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 内燃機関の吸気管に設けたスロットルＩＴの開度に応じ
   当該吸気管内に吸入される空気流ｍｌに、この空気流量
   に応じた量にて燃料供給源からの燃料を混合して、内燃
   機関の燃焼室に供給すべき混合気として組成するように
   した混合気組成制（財）装置において、空気流から酸素
   を分離して前記吸気管内に供給する酸素供給手段と、内
   燃機関の負荷状Ｉｓ、ｋをトす）出する検出手段と、こ
   の検出手段の検出結果に拭き内燃機関の負荷状態が軽負
   荷であるか否かを判別する判別手段と、この判別手段が
   軽負荷であるとの判別をしたとき前記酸素供給手段から
   １１ｊＪ記吸気管への酸素の供給をＨＴ容する許容手段
   とを設けたことを特徴とする内燃機関のための混合気組
   成制御装置。