JPS60173116A - 抗ピル性ポリエステル繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は抗ビル性が綿（コツトン）よシも優れ実質的に
ピルの生成がない編織物用ポリエステル繊維およびその
製造方法に関する。

従来よシ天然繊維を用いた編織物はピル（毛玉］の発生
が少ない、が、これに比較して合成繊維を用い九編織物
はピルの発生が著しいといった欠点を有することが知ら
れている。この問題を解決するため、ポリエステル繊維
に抗ビル性を付与する方法として強度を低下せしめて抗
ビル性を付与するとの観点から低粘度化ポリマーを用い
る方法が特公昭３５−８５６２号公報以降多数提案され
ているが、これらの方法は低粘度化によシ、低強力とな
るため、製糸段階及び後加工段階での操業性が著しく低
下し、コスト高かつ抗ピル性を得る之めに他の品質を低
下させるなどの問題があった。このため後加工段階で薬
剤処理等により抗ピル性を付与する方法が特公昭３２−
５８４４号公報以降多数提案されてきたが後加工による
方法は生産性の低さ、使用薬剤の後処理（廃液処理〕問
題等によねコスト高となる。この几め、結節強度を低く
して、強度を高くする方法が特開昭４９−２６５１６号
公報、特公昭５１−４３０８９号公報等に提案されてい
るが、これらの方法も前記方法と同様に低粘度ポリマー
使用による紡糸延伸段階での操業性の問題は充分には解
決されておらず結節強度が低いため紡績段階でのカード
通過性の改良にとどまっており、製糸段階全ての生産性
を高めるまでには到っていない。この原因が低粘度化に
由来するため、高粘度ポリマーを用いた抗ビル性繊維の
製造法が特公昭４７−９８５４号公報、特開昭５２−１
４８２２１号公報等で提案されているが、これら高粘度
ポリマーを用いた方法においても綿よシ優れ几充分な抗
ビル性付与はなされていないのが現状である。

本発明者らは、上記問題点を解決し、安価かつ抜刀ロエ
性の良好な抗ピル性ポリエステル繊維を得るべく鋭意研
究ｔ−重ねた結果、繊維を形成する分子配列構造と繊維
のマクロ的形態を結合することによって抗ピル性會著り
、　＜向上せしめることを知見し、本発明に到達し几。

すなわち本発明の繊維は、単繊維の横断面の最大断面二
次モーメントラ示す軸（Ｘ軸）に対する断面二次モーメ
ン）　Ｉｘと、Ｘ軸に直交する軸（ｙ軸）に対する断面
二次モーメント比ｙとの比（Ｉ７／Ｉｘ）（以下断面二
次モーメント比と称する）が０．８以下、１００面の見
掛けの結晶サイズ（ＡＣ８１６１１）が４０λ以上で、
且つ繊維軸に捩れを有することを特徴とする抗ビル性ポ
リエステル繊維である。

本発明にいう繊維の断面二次モーメントとは湯浅亀−著
コロナ社出版昭和２９年１１月２８日発行（改訂）材料
力学（上巻）１２０頁〜１２３頁に示される方法により
めた値を用いる。

本発明において、繊維の断面二次モーメントは繊維の横
断面写真を拡大したもの（倍率約１００００倍）を用い
、該繊維横断面写真拡大図の図心を通る直線に平行な主
軸に関する断面二次モーメントの最大値金示す軸をまず
決定し、これｔｘ軸とし、該Ｘ軸に対する断面二次そ一
メン）　Ｉｘと、Ｘ軸に直交する軸ｔ−ｙ軸とし、該ｙ
軸に対する断面二次モーメントＩｙとの比（Ｉ）’／Ｉ
ＸＪを計算し、これを断面二次モーメント比とする。

本発明にいう繊維の１００面の見掛けの結晶サイズ（Ａ
ＣＳ　１６６　）とは、広角Ｘ線の赤道回折曲線の１０
０面の強度の半価巾より次に示す５ｈｅｒｒｅｒの式を
用いて算出した結晶サイズでおる。詳細は丸善株式会社
発行「Ｘ線結晶学」仁田勇監修を参照。

ＡＣ８＝（ｎλ）　／　ｌ　（Ｉｊｆ””７？５　ｘ　
ｃ　ｏ　ｙｒθ１本発明の繊維は１００面の見掛けの結
晶サイズが４０λ以上、好ましくは５０１以上、さらに
断面二次モーメント比が０．８以下、好ましくは０．７
以下でかつ繊維軸には捩れを有している。繊維軸に捩れ
金有する繊維でＡＣ３１ｏｏが４０Ａ以上であっても断
面二次モーメント比がｏ、ｓ　’２越えるものは充分な
抗ピル性を示さない。繊維軸に捩れ金有する繊維で断面
二次モーメント比が０．８以下であってもＡＣ８，。０
が４０Ｘ未満であるものは充分な抗ピル性を示さないう
又前記する結晶サイズと断面二次モーメント比が本発明
の繊維の要件を満たすも゛のであっても繊維に捩れを有
しないものは充分な抗ピル性を示さない。

本発明の繊維は従来公知の抗ビル性ポリエステル繊維と
比較すれば、著しく抗ビル性の改良された繊維であって
その改良点は、抗ピル性が綿よりも優れており、後述す
るピリング試験において最高級の優れた抗ビル性能を示
すもので、実質的にピルの生成がないものと評価される
点にある。この理由は、いまだ明らかではないが、本発
明者らの推測によれば、本発明の繊維は、特定方向に断
面二次モーメントが低いものは特定方向の屈曲疲労が大
となシ、かつ結晶サイズが大きいものは非晶部の受ける
屈曲に対する変形度も大きく、屈曲変形を受けた場合に
弱くなり従って発生したピルの脱落を促進させると共に
単繊維が捩れを有しているのでその繊維を紡績糸にする
と、単繊維が有する捩れに起因する摩擦抵抗が大きくな
シ、単繊維が抜けにくくなってピルの生長を抑制すると
いった特別な効果があり、これらの効果によって実質的
にピルの生成がない優れた抗ビル性を示すものと考えら
れる。

本発明にいう捩れとは、単繊維に１デニール当り１／３
０ｙの荷重をかけた状態で繊維軸が６０度以上回転した
捩れを言うもので、捩れ方向は、右ねじの方向および左
ねじの方向のいずれでも良く、また両者が混在したもの
でもよい。

本発明にいう捩れピッチとは、第１図において単繊維１
に１デニール当り１／３０Ｆの荷重全かけた状態で繊維
軸が６０度以上回転し友前記する捩れの捩れ部分１ａ相
互の距離りの平均でおり、カセトメータを使用し、２０
本の単繊維につき、それぞれ繊維長１３当りの上記捩れ
部分１ａの個数Ｎ’ｅ測定し、下記の式 捩れピッチ（Ｂ）＝−乏　１０／Ｎｎ ０ｎｗｌ によってめられる。上記の捩れピッチは小さいほど単繊
維が抜けにくくなるのでいくら小さくしても成いが、好
ましくは５ｉｍ以下、更に好ましくは２１１以下とする
のが良い。捩れピッチが１０酩を超えると単繊維の抜は
防止効果は小さくなる。゛第１図は本発明のポリエステ
ル繊維の拡大側面図、第２図は実施例１で得られた本発
明の繊維で捩れピッチが約０．６ｍのポリエステル繊維
を示す。

本発明のポリエステル繊維全形成するポリエステル成分
は、エチレンテレフタレート単位を主構成単位とするも
のであって、通常エチレンテレフタレート単位′ｆ：８
５モルチ以上含むコポリエステルもしくはホモポリエス
テルまたはそれらのポリエステル混合物である。テレフ
タール醸、エチレングリコール以外の共重合成分として
は、イソフタール酸、２．６−ナフタリンジカルボン漬
、アジピン酸、セバシン醗、シェラ駿、ジエチレンクリ
コール、プロピレングリコール、シフ四ヘキサンジメタ
ツール、ｐ−オキシ安息香酸、３．５−ジ（カルボメト
キシ〕ベンゼンスルホン酸金属塩、おるいはこれらの誘
導体などが挙げられるが以上の具体例に限定されるもの
ではない。

本発明の繊維の特徴は綿同様乃至綿より優れ九抗ビル性
を示す点であるが、さらに従来公知の抗ビル性繊維に比
較して、引張り強度、結節強度が優れているといった特
徴を有している。

ではないが、好ましい範囲は３〜４ｐ／ｄでおる。

又、本発明の繊維の比重は特に限定さ詐るものではない
が、好ましくは１．３８以上、特に１．３９５以上であ
って比重が大きい程、抗ピル性が顕著となることも判明
している。本発明の繊維は、超高速紡糸技術と高温低伸
度化延伸技術を組合せて繊維の分子配列を制御すること
によって製造される。

以下本発明の繊維の製造方法について説明する。

本発明の繊維の製造方法は、最終繊維の断面二次モーメ
ント比（Ｉｙ／　Ｉｘ　）　’ｉｔ　Ｏ−８以下となし
得るようなノズ／Ｉ／ヲ用いて配向結晶化紡糸［７、且
つ潜在捲縮能を付与したポリエステル繊維に、弛緩熱処
理を施すことによシ一旦潜在顕縮を顕在化させ、しかる
後該繊維に緊張熱処理全能すことによチル繊維の製造方
法でおる。

本発明に用いるノズルは、最終繊維の断面二次モーメン
ト比ＣＸｙ／工ｘ）を０．８以下となし得るようなノズ
ルであればいかなる形状のものでおってもよい。かかる
繊維の製造に際して、紡糸段階では、溶融紡糸機にて押
出し可能な固有粘度（フェノール／テトラクロルエタン
；６／４の混合溶媒中３０℃で測定）が０．３〜ｉ、ｏ
好ま【７くは０．５〜０．８のポリエチレンテレフタレ
ートを超高速紡糸することによシ配向結晶化糸を得る。

配向結晶化糸が得られたか否かの判定方法としては、例
えば（イ）結晶の存在の有無全糸条の広角又は小角Ｘ線
解析により確認する方法、（ロ）糸条の密度を測定して
密腿が急激に増大し７たか否かによシ判足する方法、（
ハ）糸条の１６０℃乾熱下の収縮率（以下ＳＨＤと略記
する）を測定し、ＳＨＤが１０％以下であるか否かによ
υ判定する方法等があるが、最も簡単な方法が前記（ハ
）のＳＨＤによる方法でアシ、これが１０％以下であれ
は配向結晶化糸が得られていると判定してよい。又この
紡糸段階においては捩れ付与のために繊維に波在顕縮能
を与えることが好ましい。潜在顕縮能を与える方法とし
ては、非対称冷却法、複合紡糸法および片面加熱法のう
ち何れかを用いるが、このうち非対称冷却法を用いると
きは、ノズル直下で紡出糸条の片側から冷却気流を吹き
当てて非対称冷却し繊維の断面方向に断面異方性を付与
しつつ引取るが、この場合の紡速は得られる糸条のＳＨ
Ｄが５〜１０％となるように設定するのが好まし、い。

゛あまりにも紡速が高過ぎると断面異方性が消失する場
合があるので注意？要する。又、冷却風を強く１．２過
ぎると断面形状（例えばセ断面などの）によっては異形
度の向上によシ断面二次モーメント比が大きくなること
もあるので注意を要する。−万、粘鹿差を利用した複合
紡糸法（例えばサイド争バイ・サイド型又は偏心シース
・コア屋等）によるときは、ＳＨＤが４〜１０％となる
ように紡速全設定するのが好ましい。他方、紡糸段階で
潜在捲縮能が付与されない場合は、延伸前又は延伸後の
糸に片面加熱処理を施して潜在捲縮能を付与する。この
場合は、紡糸時の紡速は、未延伸糸の５ＨＤｆ：１０％
以下となるφ件以外、限定されるものではないので１０
６００ｍ／分以上の紡速が採用でき、生産性を高めるこ
とができる。片面加熱は熱板、加熱ローラー、光エネル
ギー照射等の公知の方法で良い。

本発明の繊維の製造に於て超高速紡糸の主たる目的は、
紡糸、引取り段階で配向結晶化を発現させ、次いで行な
う延伸熱処理時点で結晶化を促進させるための結晶核を
形成することである。この観点から紡速と配向結晶化の
関係は重要でめり、例えばポリエチレンテレフタレート
（固有粘度０゜６１）の場合、丸断面糸では配向結晶化
到達紡速は４５００　ｍ／分以上であるが、異形断面糸
（例えば断面９１１）では４０００ｍ／分以上で配向結
晶化することが判明している。

次いで配向結晶化糸は１段又は多段延伸（好ましくは２
段延伸）によって延伸される。延伸条件は、潜在捲縮能
か消失しない温度で延伸糸のＳＨＤが１０％以下かつ、
伸度（以下ＤＥと略記するンが１０％以下となる条件と
するのが好ま１−７い。

例えば１段延伸の場合、延伸温度は６０〜１６０℃、好
ましくは７０〜１３０℃とし、延伸倍率は１．３〜１．
４とすることが好ましい。又２段延伸の場合は、第１段
目の延伸は前記１段延伸の延伸条件と同一（ただし、延
伸倍率は１．２〜１．３倍とするのがよい〕とし、２段
目の延伸温度全１段目の延伸温度より１０℃以上高温・
に１．て全延伸倍率が１．３〜１．５倍となる条件下で
行うのが好ましい。

次いで延伸後リラックス熱処理により潜在捲縮を顕在化
させる。リラックク率は１０％以上、好ましくは１５％
以上とする。リラックス熱処理系のＳＨＤが２襲以下、
ＤＥが２０％以下となるような条件とするのが好ましい
。リラックス熱処理温度は、１５０℃以上、２４０℃以
下、好ましくは１８０℃以上２２０℃以下とする。リラ
ックス熱処理温度が高ぎると１００面の見掛けの結晶サ
イズが大きく生長するが、融着糸等が発生するので好ま
しくない。

次いでリラックス熱処理後緊張熱処理することにより、
リラックス熱処理により発現した前記巻縮を引き伸ばし
くデクリンプ化）、該巻縮を捩れに変換すると共に本発
明の繊維の結晶構造を完晟させる。このため緊張熱処理
条件の設定は重要である。熱処理温度は、１８０℃以上
２５０℃以下、好ましくけ２００℃以上２４０℃以下、
緊張率は、リラックス熱処理時に形成した構造全破壊し
ないで本発明の繊維の結晶構造を完成する倍率、好まし
くＦ１１〜１．０５倍とする。該緊張率が高ぎると、構
造が破壊され緊張熱処理後火び弾性巻縮を発現し、立体
巻縮糸となるので好ましくない。又低過ぎて実質的にリ
ラックス熱処理となると複合紡糸法によって潜在顕縮能
を付与したものにあっては、再び巻縮を発現するので好
ましくない。

このようにして得られた繊維は第２図に示す如く、捩れ
を有し、１００面の見掛けの結晶サイズは大きく、断面
二次モーメント比が０．８以下と小さい特性を有してい
る。

本発明の実施に際して、捩れの付与は延伸後連続しても
よく、不連続で行なってもよい。なお、捩れ付与は、紡
糸段階で潜在巻縮能が付与されていない場合は、紡糸後
延伸前ｉたは延伸後の糸に片面加熱処理をして潜在巻縮
能を付与することもできる。この場合捩れ付与は紡糸段
階で潜在巻縮能を付与した場合と同様に、一旦潜在巻縮
を顕在化せしめた後、デクリンプ化して捩れを付与する
のが好ま」−い。

以上の方法によって得られた繊維は、ステープルとして
用いる場合押込式タリンバーにて機械巻縮を付与され所
望の長さに切断Ｌ２てステープルとする。尚機械巻縮付
与時に予熱をしないと、巻縮度は低くなるため紡績時、
絡合性が低下するので１２０℃以上に予熱するのが好１
し、い。

前述の方法により、ステープルとした繊維は、紡績性、
製織性、製編性共良好でるり、その編織物は、従来知ら
れている低粘度化ポリマーを用いた抗ピル性ポリエステ
ル繊維と比較［７て抗ピル性に優れていることはもちろ
ん、優れた染色性？示し、断面二次モーメント比が０．
８以下であるため、コツトンライクな風合も兼備してい
る。

本発明の紳維はフィラメント用途にする場合、そのまま
切断せずに巻取って供する。フィラメント状でニットに
したものは、抗スナツグ性が良好であることも判明して
いる。

本発明繊維の単糸デニールは、特に限定されないが、ス
ェード用にｌｌ″ｔ０．１デニ一ル程度のもの、線動タ
イプのものは、０．５デニールから２デニール、処理用
には２デニールから４デニール、カーペット用には、３
デニールから３０デニールとその用途に応じ適宜選択す
るのが好ま【、い。

本発明の繊維は単一素材織編物とし、ではもちろん、本
発明の繊維以外の異種繊維との組合せによる混紡糸、〃
ロエ糸、さらに異種繊維または異種繊維より成る糸との
混繊物、混編物、不織布、重布、多′ｉ構造織編物等に
も優れた抗ピル性効果全発揮する。

本発明の繊維の用途としては、ドレスシャツ、カジュア
ルシャツ、婦人ブラウス、婦人スカート、肌着、スラッ
クス、メンズフォーマルウエア、レゾイスフォーマルウ
ェア、ニットウェア、スポーツウェア、コート、アオト
ウェア一般、ベビーウェア、子供服一般、紳士スーツ、
ジャケット、ブルゾン、ユニフォーム一般、着物、家庭
用品（ニブｐン、テーブルクロス、手袋、帽子等）、寝
具または寝衣（布団、シーツ、布団カバー、パジャマ等
］、インテリア用品、カーペット他産業用資材等がある
。

以下本発明の繊維を実施例により説明するが、本発明は
もとよりこれらの実施例に限定されるものではない。な
お、実施例における抗ビル性の測定はＪ　Ｉｓ　Ｌｌ　
０７６　（１，ａａ）　Ａ法により行なった。

又、繊維の結晶サイズの測定には、Ｘｌｆｆｉｌ発生器
（理学電機製ロータリーフレックスつを用いた。この測
定にはＸ　ＩＪＡ　Ｃｕ　−Ｉ（Ｑｌ線（λ＝　１．５
４１８Ａ　）　を用い、補正係数ｎは（１，９、補正角
αは６．９８　Ｘ　１０−”　（ｒａｄ）を用いた。

実施例１ 常法によりテレフタル酸とエチレングリコールとから重
縮合して得た固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタ
レートを、紡糸温度２９０℃にてｖ型スリット孔（スリ
ット巾０．０５１１１１、単孔の断面積は０．３１１−
丸型孔に相当）を有するノズル孔数２４ホールの紡糸口
金より、単孔当り、０．９５ｆ１分の゛吐出量で紡出し
、紡出糸条を風速（１，９ｍ　／秒の室温の冷却風全糸
条の片側から吹き当てて非対称冷却しつつ４０００ｍ／
分の速度で引取つ几。該糸条のＳＨＤは、６チであった
。次いでこの糸条を加熱ローラー温度８０℃、加熱プレ
ート温度１２０℃にて１．３倍の延伸倍率で１段延伸し
、次いで加熱プレート温度１５０℃にて１．０５倍の延
伸倍率で２段目の延伸を行ない、引き続いて、１６０℃
の乾熱熱風ゾーン中を２０％のリラックス率で熱処理し
てスパイラル状の巻縮を発現させ、次いで２３０℃の加
熱プレー）１−用いて１．０５倍に延伸することにより
該スパイラル状巻縮を引き伸ばして捩れに変えた。

このフィラメントの単糸デニールは、１．７デニールで
弾丸３Ａｙ／デニール、伸度１５チ、Ｓ　ＨＤｌ、５チ
、密度１．４０　ｙ／ｃｄ　、捩れピッチは０．５翼罵
で６つ九。

次にこのフィラメントを５００００デニールに引揃え予
熱温度１８０℃で押込み式クリンパ−にて巻縮率１２チ
、巻縮数１５コ／２５Ｎの機械巻縮を付与した彼、３８
１１１Ｉに切断【、た。得られたステープルは常法によ
り英弐番手ａＯＳ撚係数３．２の紡績糸とした。次いで
この紡績糸よυ目付け２００ｆ／ｖｌのインターロック
編地を作成し、精練（ノイゲンＨｅ　２　Ｐ　／　（ｌ
　Ｎａ１Ｃｏｓ　Ｏ−５ｊ’　／　ＩＩ水溶液中で７０
℃で２０分間処理後、５０℃で１０分間水洗）した編地
でＩＣＩピリングテスターを用いて抗ビル性を評価した
。繊維の特性及び抗ピル性評価の結果を第１表に示す。

なお本実施例１で得られた本発明のポリエステル？４を
維の側表面を示す２００倍の顕微鏡写真を第２図に示［
また。

ここで対比例としてｆＩＩｉ１１００％の上記実施例と
同一番手、同一撚係数の紡績糸を用いて同一目付のイン
ターロック編地とし、精練（ＨｔＯｔ　４　ｍｅ／　ｌ
ｌ５ＮａＯＨ１９／！Ｊ　、アートリンＡＰ８０　；　
１１／（１，／−イバーＮ　０．３５ｙ／ＩＩ水溶液中
で沸騰３０分廻理後、比較の結果より、本発明の繊維は
、綿繊維と比べてより優れた抗ビル性を示Ｌ／、実質的
にピルの゛発生がなく風合も綿に類似したノット感、シ
ャリ感を有することか判った。

実施例２ 常法によりテレフタル酸とエチレングリコールとから重
縮合して得た固有粘度（フェノール／テトラゾ胃ルエタ
ン＝６７４の混合溶媒中３０℃で測定）　０．６５と０
．５７のポリエチレンテレフタレート全１それぞれ紡糸
温度２９０℃と２８４℃でスリット巾０．０２１＋１、
スリット長さ０．０８ｉＩＩＥの長方形スリット孔を有
する紡糸口金より、両成分がスリットの長手方向にサト
ドバイサイドとなり、それぞれの成分が単孔当り０．５
ｆ／分の吐出量となる様に吐出【７．０．３　ｍ　／秒
の室温の冷却風で冷却しつつ５０００ｍ／分の速就で引
き収った。核糸条のＳＨＤは６％でめつｔ０次いでこの
糸条？１段目加熱ローラー温度８０℃、加熱プレート温
度１８０℃にて１．４倍の延伸倍率で１段延伸し、次い
で加熱ローラー温度１２０℃、加熱プレート２００℃に
て１．１倍の延伸倍率で２段目の延伸を行ない、引き続
いて１８５℃の乾熱熱風ゾーン中ｔ−２５ｔｓのリラッ
クス率で熱処理し、次いで２５０℃の加熱プレートを用
いて１．０５倍に延伸しデクリンプ化した以外は夾施表
に示す。本発明の線維は実施例１同様優れた抗ピル性を
示した。

実施例３ １段目延伸の加熱プレート温度１８０℃、延伸倍率１．
３５倍、２段目延伸の加熱プレート温度２００℃延伸倍
率１．０６倍とした以外は実施例１と同−条件で製造し
て得たポリエステルステープルの抗ピル性ｔ−夾施例１
と同様にして評価した。結果を第１表に示す。延伸条件
が潜在巻縮能を若干消失せしめる条件でめったため捩れ
ピッチは実施例１で示す繊維に比較して犬きくな・す、
抗ビル性も実施例１の繊維に比較して級数はやや低−が
綿並の抗ビル性を示した。

比較例１ リラックス熱セツト後の延伸倍率′ｆ：１．３とした以
外は実施例１と同様にしてステープルを得て、。

その抗ピル性を評価した。ステープルの特性及び抗ピル
性の評価結果を第１表に示す。この比較例の場合はリラ
ックス熱セツト後の延伸倍率を高くしたため構造が破壊
され、延伸後弾性巻縮を発現し捩れは消失し几ため、抗
ピル性は本発明繊維より劣る。又、延伸時、糸切れを生
じ、立体巻縮が残るため紡績性はわるくなり、立体巻綿
糸％有の糸ヅラがボケたものしか得られなかった。

比較例２ 実施例１と同様にして紡糸しｔポリエステル糸条を７Ｊ
Ｉｌ熱ロ一ラ一温度８０℃、加熱プレート温度１２０℃
で１．３６倍の延伸倍率で延伸し、次いで１４５℃で３
分間の条件で弛緩熱処理し、次−で１６０℃にて２％伸
長下デクリップしｔ後機械壱脇ヲ付与し、続いて３Ｂｉ
ａに切断した。得られたステーブルｖｉ−実施例１と同
様にして抗ピル性の評価をした。

ステープルの特性及び抗ビル性の評価結果を第１表に示
す。この比較例は本発明の准維と対比すれば、捩れが付
与され断面二次モーメント比も０．８以下で小さいがＡ
Ｃ３１００が４０λよシ小さく、その結果として抗ピル
性が劣っていること？示す。

比較例３ 固有粘［０，４６のポリエチレンテレフタレートを用い
て紡糸温度２８３℃冷却風０．３ｍ／秒（紡糸時糸切れ
著しく紡糸不可のため実施例１の場合よりも紡糸温度、
風速を下げた。）にて、４０００　ｍ７分にて引き取っ
た糸条全加熱ローラー温度８０℃、加熱プレート温度１
８０℃にて１．２倍の延伸倍率で１段延伸し、次ｉで加
熱プレート温度１８０℃にて１．０３倍の延伸倍率で２
段目の延伸を行ない、この延伸糸ｆ　５００００デニー
ルに引き揃え、予熱温度１８０℃で押込み式クリンパ−
で機械巻縮全付与Ｌ［ｆｆ１％３８１ｍに切断した。得
られ友ステーブルｔ−実施例１と同様にして抗ピル性の
評価をした。

ステープルの特性及び抗ビル性の評価結果を第１表に示
す。この比較例において示す如く、低粘度ポリマーを用
いて抗ピル性を付与するといった従来方法では製糸性が
悪く、抗ピル性も良い結果が得られないことが判る。

比較例４ 単孔当り吐出量０．５Ｐ１分、冷却風々速２．Ｏｍ／秒
、引取速度１３００ｍ／分とし九以外は実施例工と同一
紡糸条件で得た未延伸糸を延伸倍率２．２倍、延伸温度
は、ローラー８０℃、加熱プレート１３０℃とした。該
延伸糸に２５％のリラックス率で１３５℃、１０分ｉ目
弛緩熱処理し、次いで２２０℃で０．９８倍にて乾熱処
理デクリンプし、予熱温度２００℃にて機械巻縮ｔ＋ｌ
与後３Ｂ鴎に切断し友。得られたステープルの特性及び
実施例１と同様に評価した抗ピル性の結果を第１表に示
す。断面二次モーメント比が０．８より大きい値を示す
本比較例は、抗ビル性が劣るものでめ−）九〇 なお結節強度が若干低めとなったため紡績性も悪かった
。デクリンプ時延伸倍率を高くすると単糸切れを生じた
ためデクリンプ時の延伸倍率は０．９８倍とし友。

比較例５ 冷却風々速０．２　ｍ／秒、引取速度３５００　ｍ７分
とした以外は実施例１と同一紡糸条件で８ＨＤ４３チの
ポリエステル未延糸を得九。この未延伸糸を１段目、２
段目共ローラー温度８０℃、加熱プレート温度１３０℃
にて全延伸倍率１．３５倍で延伸後、１５５℃乾熱中５
分間弛緩熱ム理し、次いで、トウは、２２０℃で２分間
１．０３倍で乾熱処理デクリンプされて、更に定長下２
２０℃で、予熱し機械巻縮付与後３６ｓ＋ｍに切断され
た。得られたス、テーブルの特性及び実施例１と同様に
評価した抗ビル性の結果を第１表に示す。充分な熱処理
で結晶サイズも大きく、捩れが付与されているにもかか
わらず、断面二次モーメント比が０．８ヲ越えているた
めか、抗ピル性はよくなかった。又機械的特性も好まし
くなく、操莱性もよくなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の繊維の拡大側面図、第２図は本発明の
実施例１により得られたポリエステル繊維の２００倍で
の側面顕微鏡写真である。 特許出願人　東洋紡績株式会社

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、単繊維の横断面の最大断面二次モーメントを示す軸
   （Ｘ軸）に対する断面二次モーメン）　ＩＸ面の見掛け
   の結晶サイズ（ＡＣ８ｔｏｏ）が４０１以Ｉで、且つ繊
   維軸に捩れを有することを特徴とする抗ピル性ポリエス
   テル繊維。 ２、（Ｉｙ／ｌｘ）が０．７以下である特許請求の範囲
   第１項記載の抗ビル性ポリエステル繊維。 ３、（ＡＣ８１ｏｏ）が４５Ａ以上で６る特許請求ノ範
   囲第１項乃至第２項のいずれかに記載の抗ビル性ポリエ
   ステル繊維。 ４、最終繊維における単繊維の横断面の最大断面二次モ
   ーメントを示す軸（Ｘ軸〕に対する断面二次モーメン）
   　Ｉｘと、Ｘ軸に直交する軸（ｙ軸）に対する断面二次
   モーメントＩ７との比（Ｉｙ／Ｉｘ　）全０６８以下と
   なし得るようなノズルを用いて配向結晶化紡糸し、且つ
   潜在捲縮能を付与したポリエステル繊維に、弛緩熱処理
   を施すことにより一旦潜在捲縮を顕在化させ、しかる後
   肢繊維に緊張熱４Φ佛ゆ４ポリエステル繊維の製造方法
   。 遣方法。 方法。 遣方法。