JPS6017904A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents
マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法Info
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- JPS6017904A JPS6017904A JP58126414A JP12641483A JPS6017904A JP S6017904 A JPS6017904 A JP S6017904A JP 58126414 A JP58126414 A JP 58126414A JP 12641483 A JP12641483 A JP 12641483A JP S6017904 A JPS6017904 A JP S6017904A
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、マンガン（Ｍｎ ）−アルミニウム（ＡＱ
）−炭素（Ｃ）系合金磁石の製造法に関するもので、詳
しくは、高い残留磁束密度（Ｂｒ）を有する磁石を作る
ための押出加工法に関するものである。
）−炭素（Ｃ）系合金磁石の製造法に関するもので、詳
しくは、高い残留磁束密度（Ｂｒ）を有する磁石を作る
ための押出加工法に関するものである。
従来例の構成とその問題点
２・ −
近年、Ｍｎ −Ａ １．− Ｃ系合金磁石においては、
６８．０〜７３．０ 重量％（以下ｑ１に係で表わす）
のＭｎと（−Ｍｎ −６，６） 〜（−Ｍｎ−２２，２
）１０ ３ ％のＣ（ただし数式中のＭｎはマンガン成分の係を表わ
す）と残部がＡｆｆと徴用の添加物とからなる合金を、
５３ｏ℃〜８３０℃の温度において温間塑性加工し異方
性化させることにより、磁気特性及び機械的強度が優れ
、かつ切削加工可能な異方性磁石となすことができ、実
用化されている。
６８．０〜７３．０ 重量％（以下ｑ１に係で表わす）
のＭｎと（−Ｍｎ −６，６） 〜（−Ｍｎ−２２，２
）１０ ３ ％のＣ（ただし数式中のＭｎはマンガン成分の係を表わ
す）と残部がＡｆｆと徴用の添加物とからなる合金を、
５３ｏ℃〜８３０℃の温度において温間塑性加工し異方
性化させることにより、磁気特性及び機械的強度が優れ
、かつ切削加工可能な異方性磁石となすことができ、実
用化されている。
この異方性Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系合金磁石の押出加工
法による製造は、主として四工程から成り立っている。
法による製造は、主として四工程から成り立っている。
第一は溶解鋳造工程、第二は前の工程で作られたビレッ
トを溶体化、均質化する熱処理と、続いて冷却する処理
を合わすた熱処理工程、第三はこのビレットに潤滑剤を
塗布して押出加工する押出加工工程で、この工程には続
いて行なわれることがある焼鈍熱処理や歪取り熱処理を
含む。第四は前工程で得られた押出されたビレットを製
品寸法に切断し、切削、研磨等されて仕上げられる仕上
工程である。本発明はこの第三の押出工程に３ ・ − 関するものである。
トを溶体化、均質化する熱処理と、続いて冷却する処理
を合わすた熱処理工程、第三はこのビレットに潤滑剤を
塗布して押出加工する押出加工工程で、この工程には続
いて行なわれることがある焼鈍熱処理や歪取り熱処理を
含む。第四は前工程で得られた押出されたビレットを製
品寸法に切断し、切削、研磨等されて仕上げられる仕上
工程である。本発明はこの第三の押出工程に３ ・ − 関するものである。
ところで、この異方性Ｍｎ−Ａ Ｉ２− Ｃ系合金磁石
の磁気特性は、その押出加工の加工量により支配される
。ここではこの加工量を表わすのに押出比（Ｒ）を用い
る。押出比（Ｒ）とは押出加工前後の断面積比である。
の磁気特性は、その押出加工の加工量により支配される
。ここではこの加工量を表わすのに押出比（Ｒ）を用い
る。押出比（Ｒ）とは押出加工前後の断面積比である。
異方性Ｍｎ−Ａｎ−Ｃ系合金磁石では、実用磁石特性を
得るには、押出比（Ｒ）でおおよそ２，５以上が必要で
あり、特に高い磁気特性を得るには、高い押出比が必要
である。
得るには、押出比（Ｒ）でおおよそ２，５以上が必要で
あり、特に高い磁気特性を得るには、高い押出比が必要
である。
こうした押出加工は、Ｍｎ−ＡＱ−Ｃ系合金磁石が金属
間化合物の一種であることからも明らかなように固く脆
いたの、上述の５゛３０℃〜８３０℃という特定された
高温度領域でのみ磁石としての塑性加工が可能であり、
かつポンチ及びダイスにはこうした高い温度で４０〜１
２ｏＫ９／ｍ♂という高い圧力がかかるため、高磁気特
性の磁石を得るにはその加工工具の寿命が短く、またダ
イスに耐圧性を持たすための大型化等によるダイス製作
費の増大により高コストになるという欠点を有していた
。
間化合物の一種であることからも明らかなように固く脆
いたの、上述の５゛３０℃〜８３０℃という特定された
高温度領域でのみ磁石としての塑性加工が可能であり、
かつポンチ及びダイスにはこうした高い温度で４０〜１
２ｏＫ９／ｍ♂という高い圧力がかかるため、高磁気特
性の磁石を得るにはその加工工具の寿命が短く、またダ
イスに耐圧性を持たすための大型化等によるダイス製作
費の増大により高コストになるという欠点を有していた
。
一方、磁石材料に対してユーザーからは、電気器機の小
型化、軽計化、低価格化等に伴い、更に高い磁気４’？
件を有し、かつコストパーフォーマンスに優れた磁石が
欲しいという要望が強く出されて来ている。
型化、軽計化、低価格化等に伴い、更に高い磁気４’？
件を有し、かつコストパーフォーマンスに優れた磁石が
欲しいという要望が強く出されて来ている。
発明の目的
本発明は、上記の」：うにユーザーから強くめられてい
る高特性磁石を製造するには押出比を高くしなければな
らず、それによって工具寿命等による高コストが避けら
れないという問題点を解決するため、押出比の低減を図
り、高特性で低コストの異方性Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系
合金磁石を作る製造法、詳しくは押出加工法を提供する
ことを目的とする。
る高特性磁石を製造するには押出比を高くしなければな
らず、それによって工具寿命等による高コストが避けら
れないという問題点を解決するため、押出比の低減を図
り、高特性で低コストの異方性Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系
合金磁石を作る製造法、詳しくは押出加工法を提供する
ことを目的とする。
発明の構成
本発明は、Ｍｎ−ＡＱ−Ｃ系合金磁石の製造における押
出加工工程において、押出加工が施されたＭｎ −Ａ
Ｑ −Ｃ糸磁石合金に焼鈍熱処理を施し、その後に前記
合金に押出比１．０６〜１，３の押出加工を平均歪速度
０．０３亀１以上で施すことを特６・−〕 徴とする。
出加工工程において、押出加工が施されたＭｎ −Ａ
Ｑ −Ｃ糸磁石合金に焼鈍熱処理を施し、その後に前記
合金に押出比１．０６〜１，３の押出加工を平均歪速度
０．０３亀１以上で施すことを特６・−〕 徴とする。
本発明者らは、上記の目的を達成するため、押出加工法
を低押出比化するために再検討した。
を低押出比化するために再検討した。
まず従来の押出加工における磁気特性と押出比との関係
を見直したが、上述の通り、押出比が増すに従って残留
磁束密度（Ｂｒ）Ｊ保磁力（Ｈａ）。
を見直したが、上述の通り、押出比が増すに従って残留
磁束密度（Ｂｒ）Ｊ保磁力（Ｈａ）。
最大エネルギー積（（ＢＨ） ｍａｗ ）は単純に増加
することが再確認され、低押出比領域では実用磁石特性
を得るのは困難であった。
することが再確認され、低押出比領域では実用磁石特性
を得るのは困難であった。
次いで、一度押出加工された押出ビレットに対して焼鈍
熱処理を施した後再度押出加工を施したところ、低押出
比領域において高Ｂｒ 、低Ｈａ。
熱処理を施した後再度押出加工を施したところ、低押出
比領域において高Ｂｒ 、低Ｈａ。
高（ＢＨ） ｍａｗとなる異常磁気特性挙動を見い出し
た。この低押出比加工は、押出圧力が押出比に比例して
低くなるため、ポンチ及びダイスの荷重負担が大巾に軽
減され、これにより加工工具寿命は飛躍的に伸び、コス
トの大巾な低減を図ることができる。
た。この低押出比加工は、押出圧力が押出比に比例して
低くなるため、ポンチ及びダイスの荷重負担が大巾に軽
減され、これにより加工工具寿命は飛躍的に伸び、コス
トの大巾な低減を図ることができる。
本発明は、上記の新現象に基づきなされたもので、既に
押出加工を施された合金ビレットに焼鈍６″−゛ 熱処理を施した後、前記のように低押出比で押出加工す
ることを特徴とし、これにより高Ｂｒ、史には高（ＢＨ
） ｍａｘの磁気特性を有し、低コストのコストパーフ
ォーマンスに優ｈ た異方性Ｍｎ −Ａｌ−Ｃ系合金磁
石を製造することができる。
押出加工を施された合金ビレットに焼鈍６″−゛ 熱処理を施した後、前記のように低押出比で押出加工す
ることを特徴とし、これにより高Ｂｒ、史には高（ＢＨ
） ｍａｘの磁気特性を有し、低コストのコストパーフ
ォーマンスに優ｈ た異方性Ｍｎ −Ａｌ−Ｃ系合金磁
石を製造することができる。
実施例の説明
まず、この低押出比領域における高Ｂｒ、低Ｈａ。
高（ＢＨ） ｍａｘとなる特異な磁気特性挙動について
一実験例にて説明する。
一実験例にて説明する。
既に押出比Ｒ＝４で押出加工されたＭｎ −Ａｆｆ−Ｃ
三元磁石合金の押出棒から円柱ビレットを切り出し、６
８０℃で１ｏ分間焼鈍熱処理を施した後、押出比Ｒを変
化させて押出加工した。押出速度は平均歪速度でＱ、２
ｓｅｃ川 であった。ここで平均歪速度（・）とは、ダ
イス入口及び出口の断面積をＳ。、Ｓｌ、ダイス内の滞
留時間をｔとして−−［ｆｉｎ （Ｓｏ／Ｓ１） ）／
ｌで表わされ、例えばダイス半角α、コンテナの直径り
の直線ダイスを使用する場合は、ポンチ速度■・押出比
Ｒとして 了−・ τ＝ ６ ＶｌａｎａｌｎＲ／ （Ｄ （１−Ｒ” ）
）となる。
三元磁石合金の押出棒から円柱ビレットを切り出し、６
８０℃で１ｏ分間焼鈍熱処理を施した後、押出比Ｒを変
化させて押出加工した。押出速度は平均歪速度でＱ、２
ｓｅｃ川 であった。ここで平均歪速度（・）とは、ダ
イス入口及び出口の断面積をＳ。、Ｓｌ、ダイス内の滞
留時間をｔとして−−［ｆｉｎ （Ｓｏ／Ｓ１） ）／
ｌで表わされ、例えばダイス半角α、コンテナの直径り
の直線ダイスを使用する場合は、ポンチ速度■・押出比
Ｒとして 了−・ τ＝ ６ ＶｌａｎａｌｎＲ／ （Ｄ （１−Ｒ” ）
）となる。
さてこの実験での押出加工後の磁気特性結果を第１〜３
図に実線で示す。点線は従来の押出加工による磁気特性
を示す。ただし横軸は再押出加工時の押出比Ｒで示しで
ある。それ故点線で示す従来の押出加工による磁気特性
は、その本来の押出比を４で除した値をＲとして示して
いる。
図に実線で示す。点線は従来の押出加工による磁気特性
を示す。ただし横軸は再押出加工時の押出比Ｒで示しで
ある。それ故点線で示す従来の押出加工による磁気特性
は、その本来の押出比を４で除した値をＲとして示して
いる。
図から明らかなように、Ｒ＝ １．２をピークにしてＲ
＝１．○〜１．４の巾でＢｒが大巾に向上しており、従
来の押出加工では押出比を大きくとらなければ達し得な
い高特性となっている。また、ＨＣは低くなっているも
のの、Ｂ−Ｈ曲線の角ばりが良くなっているため、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが向上している。
＝１．○〜１．４の巾でＢｒが大巾に向上しており、従
来の押出加工では押出比を大きくとらなければ達し得な
い高特性となっている。また、ＨＣは低くなっているも
のの、Ｂ−Ｈ曲線の角ばりが良くなっているため、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが向上している。
更にこの現象を焼鈍熱処理と平均歪速度（τ）とを変化
させて検討した。焼鈍熱処理は６００℃〜７６０℃の温
度範囲において、６００℃では約１０分、７６０℃では
２０秒の処理でこの現象が明瞭に現われ、これより短い
時間では現われるものの極めて小さく効果が少なかった
。また、６ｏ○℃以下の温度では効弔は少なく、７６０
℃を越えると磁気時Ｉ／１．の低１；が現われ、好寸し
くなかった。
させて検討した。焼鈍熱処理は６００℃〜７６０℃の温
度範囲において、６００℃では約１０分、７６０℃では
２０秒の処理でこの現象が明瞭に現われ、これより短い
時間では現われるものの極めて小さく効果が少なかった
。また、６ｏ○℃以下の温度では効弔は少なく、７６０
℃を越えると磁気時Ｉ／１．の低１；が現われ、好寸し
くなかった。
実用特性をイＩＩるにｖＪ：、焼鈍熱処理が必須である
ことが明らかとなった。
ことが明らかとなった。
丑だ、平均歪速度は、速い程高Ｂｒのピーク位置が低Ｒ
側に移動した。しかし、平均歪速度を速くしてもＲ，、
，１，０５を越えてＲが小さくなることはなかった。７
が遅くなると高Ｂｒのピーク位置は高Ｒ側に移動すると
共にＢｒの増加は少なくなり、実用上効宋があると認め
られるのは・−〇、０３ｓｅｃ’以上で、了−〇、 ０
３ ＳｅＣ’ ではＢｒのピーク位１置はＲ＝１．３で
あった。
側に移動した。しかし、平均歪速度を速くしてもＲ，、
，１，０５を越えてＲが小さくなることはなかった。７
が遅くなると高Ｂｒのピーク位置は高Ｒ側に移動すると
共にＢｒの増加は少なくなり、実用上効宋があると認め
られるのは・−〇、０３ｓｅｃ’以上で、了−〇、 ０
３ ＳｅＣ’ ではＢｒのピーク位１置はＲ＝１．３で
あった。
寸だ、前段階の押出加工のＲが大きければそれだけ高Ｂ
ｒかつ高（ＢＨ） ｍａｘとなることがわかった。前段
階の押出加工のＲが小さいとＨａは低く、この低Ｒ加工
ではＨＣばより低くなり易く向上し難いため実用特性に
達しにくい。このため実用特性を得るためには、前段階
の押出加工のＲは２．０以上が望ましい。前段階の押出
加工が複数回の押出加工であってもさしつかえない。
ｒかつ高（ＢＨ） ｍａｘとなることがわかった。前段
階の押出加工のＲが小さいとＨａは低く、この低Ｒ加工
ではＨＣばより低くなり易く向上し難いため実用特性に
達しにくい。このため実用特性を得るためには、前段階
の押出加工のＲは２．０以上が望ましい。前段階の押出
加工が複数回の押出加工であってもさしつかえない。
９ ・ −′
上述の焼鈍熱処理であるが、この熱処理は前段階の押出
加工によりほぼ押出温度に近い状態で押出されてくるビ
レットをその熱を利用して直ちに引き続いて処理するこ
とが可能であり、または低Ｒ押出加工のために予備加熱
を行うが、この段階でダイス内に打入する前に一定時間
保持することによっても行うことが可能である。
加工によりほぼ押出温度に近い状態で押出されてくるビ
レットをその熱を利用して直ちに引き続いて処理するこ
とが可能であり、または低Ｒ押出加工のために予備加熱
を行うが、この段階でダイス内に打入する前に一定時間
保持することによっても行うことが可能である。
以上のように、本発明はＭｎ−Ａρ−Ｃ系合金磁石にお
いて、既に押出加工を施された上記合金のビレットを６
００℃〜７６０℃で焼鈍熱処理を施した後、押出比Ｒ＝
１．０５〜１．３の限られた範囲の極めて低い押出比の
押出加工を、押出速度を平均歪速度（Ｔ）で０．０３Ｓ
ｅＣ″以上で行うことを特徴とした押出加工法であり、
本発明の押出加工法により高Ｂｒ特性を有した高性能な
異方性Ｍｎ−ＡＱ、−Ｃ系合金磁石を得ることができる
。
いて、既に押出加工を施された上記合金のビレットを６
００℃〜７６０℃で焼鈍熱処理を施した後、押出比Ｒ＝
１．０５〜１．３の限られた範囲の極めて低い押出比の
押出加工を、押出速度を平均歪速度（Ｔ）で０．０３Ｓ
ｅＣ″以上で行うことを特徴とした押出加工法であり、
本発明の押出加工法により高Ｂｒ特性を有した高性能な
異方性Ｍｎ−ＡＱ、−Ｃ系合金磁石を得ることができる
。
本発明の基盤となる新現象は、Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系
合金磁石特有の異方性化機構に根ざしたものと考えられ
るカベその詳細はまだ十分に解明されていない。現状で
考えるに、Ｍｎ−ＡＱ−Ｃ系磁石１０ ｌ −゛ 合金の強磁性相であるτ相（ｆ、ｃ、を構造）はＣ軸方
向に磁化容易軸を有するが、このＣ軸が押出加工により
押出軸方向に配向化する。この配向度合は押出比の増加
と共に増加するが、今回の新現象によれば歪速度依存性
があって高速度領域では低押出比で高配向化する機構が
存在するものと考えられる。また、この機構は、押出加
工時の内部歪や結晶不整などの欠陥が多量にあると発現
しにクク、そのため焼鈍熱処理によって内部歪等を緩和
して欠陥を少なくしておく必要があると考えられる。
合金磁石特有の異方性化機構に根ざしたものと考えられ
るカベその詳細はまだ十分に解明されていない。現状で
考えるに、Ｍｎ−ＡＱ−Ｃ系磁石１０ ｌ −゛ 合金の強磁性相であるτ相（ｆ、ｃ、を構造）はＣ軸方
向に磁化容易軸を有するが、このＣ軸が押出加工により
押出軸方向に配向化する。この配向度合は押出比の増加
と共に増加するが、今回の新現象によれば歪速度依存性
があって高速度領域では低押出比で高配向化する機構が
存在するものと考えられる。また、この機構は、押出加
工時の内部歪や結晶不整などの欠陥が多量にあると発現
しにクク、そのため焼鈍熱処理によって内部歪等を緩和
して欠陥を少なくしておく必要があると考えられる。
次に実施例を示す。
実施例１
７０、２ ％ Ｍｎ 、０．５ ％ Ｃ、残部Ａｆｆｉ
（７）組成で、Ｒ＝ ２．０の押出加工を受け、磁気特
性がＢｒ−４８００ＧＸＨａ＝１９０００ｅ、（Ｂ）（
）ｍａｘ＝２、７ＭＧ −Ｏｓ のビレットを、６８ｏ
℃で２分間焼鈍し、ｅｅｏ℃で一＝ｏ、ａＳｅｃ’、Ｒ
＝１．０５の押出加工を施した。得られた押出棒は、軸
方向において Ｂｒ＝５８００Ｇ、Ｈｃ＝ １７０００
８．。
（７）組成で、Ｒ＝ ２．０の押出加工を受け、磁気特
性がＢｒ−４８００ＧＸＨａ＝１９０００ｅ、（Ｂ）（
）ｍａｘ＝２、７ＭＧ −Ｏｓ のビレットを、６８ｏ
℃で２分間焼鈍し、ｅｅｏ℃で一＝ｏ、ａＳｅｃ’、Ｒ
＝１．０５の押出加工を施した。得られた押出棒は、軸
方向において Ｂｒ＝５８００Ｇ、Ｈｃ＝ １７０００
８．。
１１ ′ −
（ＢＨ） ｍａｘ ＝ ４．７ ＭＧ−Ｏｅの磁気特性
を有しており、高Ｂｒ特性であった。
を有しており、高Ｂｒ特性であった。
この時の押出加工圧力は、ポンチの単位面積当りで、１
１ Ｋｇ ／ ｍＪでポンチの面］力１２０Ｋｇ ／
ｎＪの約局という低さであった。
１ Ｋｇ ／ ｍＪでポンチの面］力１２０Ｋｇ ／
ｎＪの約局という低さであった。
実施例２
６９８％Ｍｎ 、 ０．４ ％ Ｃ，２６，２％ ｊＮ
２のＭｎ−Ａλ−Ｃ三元組成１００型針部に対して０．
６重量部のＮｉ、０．１重量部のＴ１ を添加した組成
を有し、Ｒ−５，○の押出加圧が施されて磁気特性が
Ｂｒ ＝ ５ ｅｏｏｃｉ 、 ＨＣ＝ ３０６００ｅ
。
２のＭｎ−Ａλ−Ｃ三元組成１００型針部に対して０．
６重量部のＮｉ、０．１重量部のＴ１ を添加した組成
を有し、Ｒ−５，○の押出加圧が施されて磁気特性が
Ｂｒ ＝ ５ ｅｏｏｃｉ 、 ＨＣ＝ ３０６００ｅ
。
（Ｅ Ｈ） ｍａｘ ＝ ５．８ ＭＧ ・Ｏｅである
押出ビットを、７２０℃で３ｅ秒間保持して焼鈍し、６
８０℃で７＝０．１Ｓ就１、Ｒ＝１．２５の押出加工を
行った。
押出ビットを、７２０℃で３ｅ秒間保持して焼鈍し、６
８０℃で７＝０．１Ｓ就１、Ｒ＝１．２５の押出加工を
行った。
ε
加工圧力はポンチ面圧で１５Ｋｙ ／ ｍＪと低く、得
られた押出ビレットの磁気特性は、軸方向でＢｒ＝６ｏ
６ｏｃｉ、Ｈａ ＝２６ｏｏＯｅ、（ＢＨ）ｍａｘ＝７
．。
られた押出ビレットの磁気特性は、軸方向でＢｒ＝６ｏ
６ｏｃｉ、Ｈａ ＝２６ｏｏＯｅ、（ＢＨ）ｍａｘ＝７
．。
ＭＧ−Ｏｅと、高Ｂｒ 、高（ＢＨ） ｍａｘの特性で
あった。
あった。
実施例３
６９．５％Ｍｎ、０．４％Ｃ１残部ＡＭからなるＭｎ
−Ａ Ｑ −Ｃ二足組成１００重量部に対して、０．８
宙吊部のＮｉを添加した組成を有し、Ｒ−６，０の押出
加工を受け、磁気特性がＢｒ ＝５４００ＧＸＨｃ ＝
３２０００ｅ、（ＢＨ）ｍａｘ＝５．６ＭＧ−Ｏｅであ
る押出ビレットを、６５ｏ℃で４分間保持して焼鈍した
後、７０ｏ℃で・−〇Ｑ３ＳＯＣ。
−Ａ Ｑ −Ｃ二足組成１００重量部に対して、０．８
宙吊部のＮｉを添加した組成を有し、Ｒ−６，０の押出
加工を受け、磁気特性がＢｒ ＝５４００ＧＸＨｃ ＝
３２０００ｅ、（ＢＨ）ｍａｘ＝５．６ＭＧ−Ｏｅであ
る押出ビレットを、６５ｏ℃で４分間保持して焼鈍した
後、７０ｏ℃で・−〇Ｑ３ＳＯＣ。
Ｒ＝１．３の押出加りを施した。この時の加工圧力は低
く、ポンチ面圧で１３ Ｋｇ ／ ｎｎＺであった。得
られた押出棒は、軸方向でＢｒ＝６０００Ｇ、Ｈｃ＝２
８５００ｅ 、（ＢＨ） ｍａｘ ＝ ６．７ＭＧ ・
Ｏｅの高Ｅｒ特性を有する異方性磁石であった。
く、ポンチ面圧で１３ Ｋｇ ／ ｎｎＺであった。得
られた押出棒は、軸方向でＢｒ＝６０００Ｇ、Ｈｃ＝２
８５００ｅ 、（ＢＨ） ｍａｘ ＝ ６．７ＭＧ ・
Ｏｅの高Ｅｒ特性を有する異方性磁石であった。
発明の効果
以上のように、本発明の低押出比加工を施すことにより
、従来の押１１１加工では押出比を相当高くし、かつ十
分に注意深く制ｆ卸された処理をして初めて得られる５
８００〜ｅｏｏｏＧｉたはそれ以上の高Ｂｒ特性の磁石
が、きわめて容易に得られる。
、従来の押１１１加工では押出比を相当高くし、かつ十
分に注意深く制ｆ卸された処理をして初めて得られる５
８００〜ｅｏｏｏＧｉたはそれ以上の高Ｂｒ特性の磁石
が、きわめて容易に得られる。
また、Ｂ−Ｈ曲線の角ばかりが大１１に改良され、１３
・ −′ そのことにより（ＢＨ） ｍａｘも向上する。かつ低い
押出比であるため、加工圧力は低くポンチの耐力の１２
０Ｋｐ／ｍ♂に対して、おおよそその１０％付近の圧力
であり、ポンチ、ダイス等の加工工具の変形はほとんど
なく、このことから加工工具はきわめて長寿命が可能で
ある。さらに、ダイスへの荷重負担が小さいため、ダイ
ス直径を犬「１］に小さくすることが可能となり、各種
の変形防止対策が不要となり、きわめてコンパクトなダ
イスにすることができ、金型製作費を大「Ｉ］に削減す
ることができる。また、加圧装置も容量が小さいもので
良く、この点でも費用は少ない。それ故、本発明の押出
加工法に要する費用は、従来の押出加工法に比べて著し
く少ない。
・ −′ そのことにより（ＢＨ） ｍａｘも向上する。かつ低い
押出比であるため、加工圧力は低くポンチの耐力の１２
０Ｋｐ／ｍ♂に対して、おおよそその１０％付近の圧力
であり、ポンチ、ダイス等の加工工具の変形はほとんど
なく、このことから加工工具はきわめて長寿命が可能で
ある。さらに、ダイスへの荷重負担が小さいため、ダイ
ス直径を犬「１］に小さくすることが可能となり、各種
の変形防止対策が不要となり、きわめてコンパクトなダ
イスにすることができ、金型製作費を大「Ｉ］に削減す
ることができる。また、加圧装置も容量が小さいもので
良く、この点でも費用は少ない。それ故、本発明の押出
加工法に要する費用は、従来の押出加工法に比べて著し
く少ない。
また、高Ｂｒの特性、更には高（ＢＨ）ｍａｗの特性の
Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系合金磁石を得るには、従来の大
きなＲの押出加工は不要となり、まず従来よりＲを下げ
た押出加工を施した後、本発明の低Ｒ押出加工を施すこ
とにより達せられる。このため前段階の押出加工は従来
よりもＲを下げること１４・ 。
Ｍｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系合金磁石を得るには、従来の大
きなＲの押出加工は不要となり、まず従来よりＲを下げ
た押出加工を施した後、本発明の低Ｒ押出加工を施すこ
とにより達せられる。このため前段階の押出加工は従来
よりもＲを下げること１４・ 。
ができるので、ポンチ、ダイスの加工工具寿命の大巾改
善が図れ、かつダイス製作費の低減化もできるため、前
段階の押出加工のコストは大［１］な低減ができ、追加
される本発明による低Ｒ押出加工のコストは十分に吸収
されて、総合的にコストの低減が可能である。
善が図れ、かつダイス製作費の低減化もできるため、前
段階の押出加工のコストは大［１］な低減ができ、追加
される本発明による低Ｒ押出加工のコストは十分に吸収
されて、総合的にコストの低減が可能である。
以上のように、本発明によれば、高Ｂｒ特性の高性能磁
石、史には高（ＢＨ） ｍａｘの高性能磁石を従来に比
べ低コストで製造でき、コストパーフォーマンスに優れ
た高性能な異方性Ｍ ｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系合金磁石を
得ることができる。
石、史には高（ＢＨ） ｍａｘの高性能磁石を従来に比
べ低コストで製造でき、コストパーフォーマンスに優れ
た高性能な異方性Ｍ ｎ −Ａ Ｑ −Ｃ系合金磁石を
得ることができる。
第１図、第２図および第３図はそれぞれ押出比Ｒと磁気
特性Ｂｒ 、 Ｈａおよび（ＢＨ） ｍａｘとの関係を
示す図である。
特性Ｂｒ 、 Ｈａおよび（ＢＨ） ｍａｘとの関係を
示す図である。
Claims (1)
- マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造におけ
る押出加工工程において、押出加工が施されたマンガン
−アルミニウムー炭素系磁石合金に焼鈍熱処理を施し、
その後に前記合金に押出比１、ｏ５〜１．３の押出加工
を平均歪速度０．０３ｓ（５）」以上で施すことを特徴
とするマンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126414A JPS6017904A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126414A JPS6017904A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017904A true JPS6017904A (ja) | 1985-01-29 |
| JPH0525948B2 JPH0525948B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=14934572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58126414A Granted JPS6017904A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017904A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6066745U (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-11 | 日豊金属工業株式会社 | 梯子状金具付の鉄蓋 |
| JPS60100449U (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-09 | 株式会社 荒木製作所 | マンホ−ル蓋装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01191386A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Nec Home Electron Ltd | ディスクカセットとそのローディング装置 |
-
1983
- 1983-07-11 JP JP58126414A patent/JPS6017904A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6066745U (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-11 | 日豊金属工業株式会社 | 梯子状金具付の鉄蓋 |
| JPS60100449U (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-09 | 株式会社 荒木製作所 | マンホ−ル蓋装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525948B2 (ja) | 1993-04-14 |
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