JPS60181206A - 金属基体表面に焼結層を形成する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、金属基体表面に焼結層を形成する方法に関す
るものである。

（従来技術） 従来より、金属基体に対し、耐摩耗性が要求される表面
に粉末合金シートを接着した後、この粉末合金シートを
加熱焼結して耐摩耗性焼結層を得るようにした技術は、
特公昭５３−１９５４０号に見られるように公知である
。

しかるに、この粉末合金シートの焼結方法においては、
金属基体の下面、傾斜面、曲面等に対し粉末合金シート
を接着した際に、焼結温度である１０００℃程度の高温
状態に加熱する過程においても上記シートが確実に金属
基体表面に接着しているだけの密着強度が得られない恐
れがある。

一方、本件出願人が先に提案した特願昭５７−１９３１
１２５号明細書に開示されている粉末合金シートは、加
熱焼結時に粉末合金シートに混入されている粘着剤もし
くは粉末合金シートを金属基体に接着するだめの接着剤
の焼失に伴つ（発生ずるガスによって、焼結層に凹みま
たは脹れ等の欠陥が生起する恐れがある。

すなわち、第６図Ａ−Ｄに焼結工程を順に示すように、
金属基体Ｍ表面に、合金粉末と合成樹脂粘着剤とを混練
してなる粉末合金シー１〜Ｓを接椙剤Ｐを使用して接着
（第６図Ａ参照）した後、約１１００℃程度の焼結温度
に加熱処理する。この焼結温度への昇温過程において、
１０５０℃位の温度で第６図Ｂの如く粉末合金シー１〜
Ｓの表面が溶融して液相ｅを示し、この状態からのガス
の発生に伴って第６図Ｃに示すように粉末合金シートＳ
の一部に脹れｆを形成し、この閉じ込められたガスが液
相ｅを破って噴出したときには、焼結完了後の焼結層表
面に第６図りに示すように当該部分が液相の移動により
逆に凹みｄとして欠陥が残るものである。また、上記服
れｆが破れずにそのまま焼結が完了すると、表面に突部
が残って、焼結層と金属基体Ｍとの接合が不十分となる
問題を有する。

上記現象の発生原因を研究したところ、粘着剤および接
着剤の樹脂成分の熱分解によるガス発生が焼結温度近傍
の高温状態においても生じていることによると判明した
。つまり、上記のように金属基体に粉末合金シー］−を
接着して加熱し焼結を行う際に、３００℃付近から粘着
剤および接着剤の低沸点成分がガス化して揮散じ、６０
０℃付近では高沸点成分ガスの発生が始まり、９００℃
程度に上昇するとガスの発生は殆どなく、ざらに温度が
１０５０℃程度に上昇づ−ると、前述のように液相が生
成されるとともに、再びガスの発生があり、このガスは
液相の存在によって粉末合金シートを通って抜けるのが
阻害され、金ＲＭ体とシートとの間に閉じこめられ、さ
らに発生したガスで内圧が１貸して粉末合金シートを持
ち上げて脹らますものである。

上記現象は粘着剤の焼結温度までの加熱に伴うガスの発
生状況をガスクロマトグラフによって測定した結果から
判明したものである。この測定結果を第７図に示し、分
析方法は装置として熱分解３− 装置を備えたガスクロマトグラフを用い、ステンレスカ
ラムに所定量の試料（アクリル系樹脂粘着剤、試料量２
４．１１　ｍｇ）を入れて３００℃、６００℃、９００
’Ｃ，１０５０℃と順に各温度で５分間加熱を繰り返し
、発生したガスをＮ２ガスをキャリアガスとして収集し
、分析測定したものである。

第７図の結果に見られる如く、３００℃で低沸点成分の
ガスが発生し、６００℃では高沸点成分のガスが発生し
、９００℃ではガスの発生は殆ど見られなかったのに対
し、１０５０℃ではタールピッチ化して残存する有機成
分のガスが発生している。この１０５０℃の温度近傍で
は、粉末合金シートは液相の出現が始まって焼結が表面
から生起して接着剤および粉末合金シー１〜の粘着剤か
ら発生するガスの逃げ場を塞ぎ、粉末合金シートと金属
基体との間にガスが溜るためシートが脹れる。

そして、この脹れた部分のガスが膨張し、シートを破り
、次いでシート部は凹み状態となる。表面に凹みができ
ると均一な焼結層の厚さにならないため、加工代も多く
、粉末合金シート月利を必要４− 以上に要し、焼結層は硬質層であるため加ＩＩ程にも時
間を要する不具合を有している。

（発明の目的） 本発明は上記事情に鑑み、合成樹脂の焼失温度を越えて
金属同志の焼結温度に至るまでの高温においても粉末シ
ートと母材との間に必要な接着力を有するとともに、粉
末シートの粘着剤または接着剤の焼失に伴って発生する
ガスを良好に逃がしてやり、ガス抜けを容易にして焼結
層に脹らみもしくは凹み等の欠陥が発生しないようにし
た金属基体表面に焼結層を形成する方法を提供すること
を目的とするものである。

（発明の構成） 本発明の焼結層形成方法は、耐摩耗性を有する低融点の
合金粉末にアクリル系樹脂からなる粘着剤を混練して形
成した低融点粉末シートと、高融点の金属粉末にアクリ
ル系樹脂からなる粘着剤を混練して形成した高融点粉末
シートとを設け、°高融点粉末シートが低融点粉末シー
トとの接合面および大気開放面を有するように該高融点
粉末シ−トと低融点粉末シー１〜を重ね合せて接着して
積層体を形成し、該積層体を金属基体表面に接着し、次
に積層体を非酸化性雰囲気下で１５０〜３８０°Ｃの温
度で５分以上加熱保持した後、少なくとも高融点粉末シ
ートが固相状態で低融点粉末シートを液相焼結（半波相
状態も含む）して金属基体表面に焼結層を形成すること
を特徴とするものである。

（発明の効果） 本発明によれば、金属基体表面に低融点粉末シートと高
融点粉末シートとを重ね合ゼた積層体を接着することに
より、粉末シートの粘着剤または接着剤が焼失する際に
発生ずるガスの抜けを容易にし、温度が上昇して低融点
粉末シート表面に液相が生成されてもガスは高融点粉末
シートを通って放出され、金属基体と積層体との接合部
にガスが溜ることがなく、焼結層に脹れもしくは凹み等
の欠陥が発生ずるのを未然に防止することができ、加工
代も少なくして材料費および加工コストの低減化が図れ
る。

また、積層体を焼結する際、金属基体に積層体を接猶し
た後、液相焼結する前に１５０〜３８０℃の温度に５分
以上加熱保持することにより、焼結温度に至るまで良好
な積層体の接着性を有し、積層体による焼結層と金属基
体とが良好に密着接合して品質の優れた焼結層を得るこ
とができるものである。

（実施例） 第１図は本発明の一実施態様における金属基体に積層体
を接着した状態を示す断面図である。

鉄系の金属基体１表面に、焼結層を形成するための低融
点粉末シート２と高融点粉末シート３とを重ね合せた積
層体４を接着してなる。

上記低融点粉末シート２は融点が例えば９５０〜１１５
０℃程度の低温で耐摩耗性を有する合金粉末にアクリル
系樹脂からなる粘着剤を混練して形成してなる。また、
高融点粉末シート３は上記低融点粉末シート２の合金粉
末より高い融点（例えば１０５０℃以上）を有する金属
粉末にアクリル系樹脂からなる粘着剤を混練して形成し
てなり、７− 金属基体１と低融点粉末シート２との間に高融点粉末シ
ート３が介在するように自己粘着性による圧着もしくは
接着剤を使用して接着している。

上記金属基体１に積層体４を接着した状態においては、
高融点粉末シート３は低融点粉末シート２との接合面（
上面）と大気開放面（外周面）とを有し、低融点粉末シ
ート２から発生したガスを導いて大気開放面から放出す
るように設けている。

その後、上記積層体４を非酸化性雰囲気（真空もしくは
水素ガス雰囲気）下で、１５０〜３８０℃の温度で５分
以上加熱保持した後、さらに、」７記非酸化性雰囲気（
真空もしくは水素ガス雰囲気）下で、９５０〜１１５０
°Ｃの温度で高融点粉末シート３が固相状態で低融点粉
末シート２を液相焼結して、金属基体１表面に耐摩耗性
を有する焼結層を接合形成した。

一方、第２図は本発明の他の実施態様にお（プる金属基
体に積層体を接着した状態を示す断面図である。

この例では、金属基体１に接着する積層体５は、８− 金属基体１の接合面と直角な方向に、前例と同様の低融
点粉末シート２と高融点粉末シート３を交互に複数層接
着し積層してなり、上記積層体５を接着した後、前記と
同様に粉末合金シート２を加熱焼結して、金属基体１に
耐摩耗性の焼結層を接合形成するものである。

上記金属基体１に積層体５を接着した状態においては、
高融点粉末シート３は低融点粉末シート２との接合面（
両側面）と大気開放面（上端面）とを有し、低融点粉末
シート２から発生したガスを導いて大気開放面から放出
するように設けている。

また、上記第２図の積層体５は、第３図に示すように広
い面積を有する帯状の低融点粉末シート２と高融点粉末
シート３とを交互に多数枚積層し、圧着ロール６で圧着
した後、所定の厚さに切断して形成するものである。な
お、低融点粉末シート２と高融点粉末シート３との接着
は、自己粘着性による圧着もしくは接着剤を使用して行
う。

上記の各実施態様においては、金属基体１に積層体４，
５の接着後、１５０〜３８０℃の調度に５分以上保持す
る熱処理（例えば３００℃×６０分）の時に、低融点粉
末シート２および高融点粉末シート３のアクリル系樹脂
の低洲点成分のガスは比較的自由に放出されるとともに
、その一部は重縮合反応によりタール状となって高温時
の金属基体１と両粉末シート２．３との接着を確保する
。

次に焼結工程において、１０５０℃程度に加熱されると
高沸点成分ガスが発生するが、この時点では低融点粉末
シート２は表面（大気開放面）部分から液相が出始めて
おり、一方、高融点粉末シート３は融点が高いためまだ
同相の状態で有機成分の焼失によって気孔が形成されて
いることから、発生したガスは高融点粉末シート３を通
って大気開放面から放出される。さらに加熱されると、
高沸点成分のガス発生も終り、低融点粉末シート２と高
融点粉末シート３と金属基体１とは互いに拡散して焼結
結合を終了する。

上記低融点粉末シートは、ＰＯ１５〜２．５重量％。

０１６５〜４．５重量％、　ＭＯ２，５〜１０．５ｍｍ
％。

０１５１０重量％、残部Ｆｅで、粉末粒度１５０メツシ
ユ以下よりなる耐摩耗性共晶合金粉末８５〜９７容量％
と溶剤で溶いたアクリル系樹脂粘着剤１５〜３容量％と
を混練した後、圧延したものを所定形状に切断してなる
ものである。

さらに、低融点粉末シートの具体的な実施例を示して説
明すれば、Ｐｌ、２重量％、ＭＯ４，９重量％、Ｃｒ６
．２重量％、ＣＩ、９重量％、ＳｉＯ，４重量％、残部
Ｆ８の組成を有し、粒度２００メツシユ以下の耐摩耗性
共晶合金粉末９７重量％（９１容量％）と、アクリル系
樹脂粘着剤３重量％（９容量％）とにトルエンを加えて
湿式混練し、ロール圧延によって密度が４．６０／Ｃｌ
ｌ１３、厚さが１．５ｍｍになるようにシート化し、こ
れを１５１１１１×１８ｍｍの大きさに切断し、低融点
粉末シートの試料を作製した。

また、高融点粉末シートの具体的実施例を示せば、Ｃｒ
１２．０重量％、Ｓｉ０．６重量％、Ｍｎ００２重量％
、　ｐ　Ｏ，００２重量％、残部Ｆｅの組成を有し、粒
度８０メツシユ以下（２００メツシユ以下を５０１１− 型口％以下含む）の合金粉末９６重量％（８８容量％）
と、アクリル系樹脂粘着剤４重量％（１２容量％）とに
トルエンを加えて湿式混練し、ロール圧延によって密度
が４．８０／Ｃｌｌ１３、厚さが０．５ｍ１ｌｌになる
ようにシート化し、これを１５…ｍ×１８ｍＩＩｌの大
きさに切断し、高融点粉末シートの試料をを製した。こ
の高融点粉末シートは粘着剤の含有量が比較的多いので
自己粘着性を有しているとともに、この粘着剤の焼失に
よって形成される気孔が多くなりガス流通性が大ぎくな
る。

上記低融点粉末シートと高融点粉末シートとをロールで
圧着接合して積層体を形成し、この積層体を鋼製の金属
基体表面に接着し、下記の熱処理を行った。

熱処理（Ｈ２ガス雰囲気下）　■→■→■■　昇温速度
１０℃／分→　３００℃Ｘ６０分■　昇温速度１５℃／
分→１０６０℃×１５分■　昇温速度　５℃／分→１０
９０℃Ｘ２０分上記熱処理後、徐冷（冷却速度６℃／分
）して金属基体表面に接合した耐摩耗性焼結層が得られ
１２− た。また、この焼結層には、脹らみもしくは凹み等の欠
陥は発生していなかった。

さらに、焼結時に低融点粉末シートの液相は高融点粉末
シートの気孔に１ｍｍ程度浸入するので、高融点粉末シ
ート気孔は完全に塞がれている。

なお、上記熱処理において、■の１０６０℃の温度で１
５分保持するのは、焼結炉に収容された積層体の昇温か
各部において不均一となるため、その均一化を図ること
から行っているものであり、収容量が少なく温度が均一
化している場合には不要である。

上記高融点粉末シートは、金属粉末の組成は実施例に示
したもののほかに、純Ｆｅ粉でもよく、また、Ｃを少量
含有するＦｅ粉でもよい。その厚さは、ガス抜きが有効
に行なわれるのに積層体の全厚みの１／３以上に設ける
のが好ましく、具体的には０．５１１ＩＩｌ１以上が好
ましく、第２図の場合には例えば高融点粉末シートが１
１１Ｉｌで低融点粉末シート３ｍｍとし、両者の面積比
１：３となるようにするものである。また、ガス抜きを
有効に行うには、粘着剤の焼失によって生じる気孔の割
合が関連し、その値は２０〜６０％の気孔率の範囲が好
ましく、２０％未満ではガス抜ぎが困難となり、６０％
を越えると焼結される金属粉末の量が少なく焼結強度が
低下するものである。

ここで、低融点粉末シートおよび高融点粉末シートから
なる積層体についてさらに詳しく説明する。通常、樹脂
による粘着剤は２００〜３００℃までは母材との接着が
可能であるが、温度がさらに上昇すると、接着剤が焼失
、揮散してしまい、粘着剤としての機能を失って母材と
の接着性が消失してしまう。従って、母材の斜面や湾曲
面さらには下向きの面等の積層体の重量が母材との接着
面に作用する場合には、積層体の重量を支えることがで
きなくなって、母材から剥離もしくは脱落する恐れがあ
る。特に、振動や衝撃がワークに作用しない設備におい
ては、母材との接着力はそれほど要求されないが、メツ
シュベルト式あるいはプッシャ一式連続焼結炉や真空焼
結炉等では、搬送中の振動や衝撃は避けがたい。これに
対し粘着剤の接着力が強い常温から２００℃の間は問題
はないが、それ以上の温度と金属粉末の焼結が始まる７
００℃付近の温度までの間に、強振動や衝撃が加わると
、粘着剤が炭化した炭素による接合力が弱い場合には、
積層体が剥離してしまうことになる。

上記点につき、前記したように合金粉末（金属粉末）８
５〜９７容量％とアクリル系樹脂粘着剤１５〜３容量％
とを混練した後、圧延形成したシートを、粘着性を持た
せたアクリル系樹脂によって鉄系基材に接着し、非酸化
性雰囲気中で１５０〜３８０℃好ましくは２００〜３５
０℃の間の処理温度まで、４０℃／分以下の昇温速度で
加熱し、この温度に５分以上保持するようにしたもので
は、１２０℃付近より低沸点成分が揮発し、２００℃付
近より熱分解重縮合反応が起こり、タールピッチ状物質
が生成される。このタールピッチ状物質は粘着性がある
ため３００℃以上での搬送による振動や衝撃に耐える接
着力を得ることができるものである。

１５− 上記現象を第４図の試験結果に沿って説明する。

この試験は、ＭＯＩＯ，５重量％、　Ｃｒ　２．５重量
％。

Ｐ２．４重量％、　Ｃ３，６重量％、残部Ｆｅの化学組
成を有し、粒度１５０メツシユ以下の三元共晶合金粉末
４８．５重口％、Ｓ　ＬＪ　Ｓ　４１０の粒度１５０メ
ツシユ以下の粉末４８．５重量％とアクリル系樹脂３重
量％（９容量％）とをアセトンを加えて湿式混練し、ロ
ール圧延によって密度４．８ｏ／ｃｍ３．厚さ２ｍｌ１
１にシート化し、１ｃｍｘ　ｉ　ｃｍに切断したシート
を、同上のアクリル系樹脂接着シート（厚さ１０μ）で
１０ｍＸ　１０ｍの接着面になるように、鋼製基材の垂
直面に接着した。この時の、粉末合金シートの重量は約
０．９６　に］であるから、接着面には０．９６Ｑ１０
ｍ２のせん断力が作用しており、この値以上の接着強度
があればシートは脱落しない。

第４図で試料■は、無処理の試料を窒素ガス雰囲気中で
加熱し、各温度での高温せん断試験を行ったもので、常
温では約５００００　／　ｃｍ２であったせん断強度が
、１００℃では粘着剤が軟化することによって３０００
ｏ　／　ａｍ２以下になる。さらに、約２００１６− ℃よりアクリル系樹脂の熱分解が始まり、分解に従って
強度が低下し、約４００℃では急激な分解によって強度
が著しく低下するため、シートが脱落してしまう。ここ
では、シートの重力によるせん断力に耐えられなかった
ものと考えられるので、約１ｑ／Ｃｌｌ１２以下のせん
断強度になっていると推測できる。

これに対し、試料ｎ、ｍ、ｒｖは、予め水素ガス雰囲気
中で昇温速度１０℃／分で加熱し、それぞれ　３００℃
×６０分、２５０℃×６０分、３８０℃×６０分の熱処
理を行って、常温まで徐冷した試料を再度加熱し、各温
度での高温せん断試験を行ったものであり、４００℃ま
では未反応の樹脂が存在するために、徐々に強度が低下
している。４００℃以上になると未反応の樹脂は揮散し
てしまい、加熱とともにタールピッチ状物質の炭素化が
進んで、接着力が低下する。しかし、１００℃を越える
と合金粉末の固相焼結が進行するに従って強度が逆に上
昇し、さらに、１０００℃近くになると共晶成分により
液相が晶出して、その液相成分が基材へ拡散することに
よって再び凝固するため、せん面強度が著しく上昇する
。

よって、試料■のように連続的に昇温した場合には３８
０℃を越える温度で脱落する可能性があるが、試料１１
．Ｉ［１，ＩＶのように予め熱処理を施したものは脱落
せずに接着しているものである。

さらに、上記現象を解明するために第５図に示す実験を
行った。この実験は、アクリル系樹脂粘着剤［（メタ）
アクリル酸アルキルエステル−アクリル酸共重合体］を
窒素ガス雰囲気中で加熱したときの重量減少を示す。な
お、後述する各温度までの昇温速度は１５℃／分である
。アクリル系樹脂粘着剤は３００℃で約１０％が分解し
、さらに加熱すると約４００℃付近で急激に分解し、約
９０％が分解してしまう。

一方、窒素ガス雰囲気中で加熱特性ａに沿って３００℃
×６０分加熱した試料Ａでは、予め非酸化性雰囲気で昇
温し加熱したことによって、約４０％分解し残りの約６
０％が熱分解重綜合反応を起こして、タールピッチ状物
質に変化している。このタールピッチ状物質によって４
００〜７００℃までの接着ノｊすなわち保持力を備えて
いるものと考えられる。

また、加熱特性すに沿って４００℃Ｘ６０分加熱した試
料Ｂでは、約９０％が分解しており、４００℃以上での
接着力を有するためのタールピッチ状物質の生成が少な
くなるために、シートの脱落等を生じている。さらに、
加熱特性Ｃに沿って５００℃×６０分加熱した試料Ｃで
も、上記試料Ｂ（４００℃Ｘ６０分）と同様のことが言
える。以上のように、急激な樹脂の分解が起こる４００
℃以上の高温では、生成するタールピッチ状物質の寄与
が支配的となり、合金粉末の固相焼結が始まる７００℃
付近まで続くと考えられる。

上記タールピッチ状物質の生成を確認するため、アクリ
ル系樹脂粘着剤を窒素ガス雰囲気で３００℃Ｘ６０分保
持後、５００℃および７００℃で加熱したものについて
元素分析を行った結果につき、炭素と水素についての元
素の重量％と、１」／Ｃ原子比を次に示す。試料１は５
００℃加熱物、試料２は７００１９− ℃加熱物である。

ＣＨＨ／Ｃ 試料１９１．７％　５．９％　０．７１試料２　９５．
２％　１．４％　０．１８ここで、ピッチ類と総称され
るものは、Ｈ／Ｃ原子比をみると、アスファルト類の１
．０以上からコールタールピッチ類の０．５〜０．６ま
でである。

よって、試料１の場合、Ｈ／Ｃが０．１７であり、ター
ルピッチ状物質が残存しているのが確認された。試料２
は、Ｈ／Ｃが０．１８であり、炭素化が進むことにより
、タールピッチ状物質が減少しているが、この温度近辺
からは金属焼結が始まり、強固な金属結合に移行するも
のである。

なお、上記焼結前の積層体の加熱処理において、その加
熱雰囲気は、合金粉末、金属粉末およびアクリル系樹脂
粘着剤の酸化を防ぐため、窒素ガス、アルゴンガス等の
不活性ガス中、水素ガス等の還元性ガス中、真空中等の
非酸化性雰囲気で行う必要がある。また、昇温速度を４
０℃／分以下とするのは、この昇温速度が４０℃／分を
越えるとア２０− クリル樹脂粘着剤中の低沸点弁が急激に揮発するため、
積層体を破損したり、接着面に気泡が発生して脱落づ−
るので、これを防止するためである。

そして、加熱温度を１５０〜３８０℃好ましくは２００
〜３５０℃とするのは、１５０℃未満では粘着剤の未分
解量が多くなり、４００℃以上に加熱したときに急激な
分解を起こすことと、タールピッチ状物質の生成量が少
ないため、高温における接着強度が低くなって積層体が
脱落する可能性がある一方、３８０℃を越えると粘着剤
が急激な分解を生起し、接着に寄与するタールピッチ状
物質の生成量が少なく積層体が脱落する可能性があるか
らである。さらに、保持時間を５分以上とするのは、上
記加熱温度によって最適な時間が異なるが、５分未満で
はタールピッチ状物質の生成量が少なく接着が不十分に
なり、また、１２０分以上の加熱は経済的でないもので
あり、上記各条件はかかる範囲に設定するのが良好な処
理が行える点で好ましい。

また、積層体にお（）る低融点粉末シートの合金粉末は
、加熱焼結したときに耐摩耗性を有する必要があること
は当然であるが、アクリル系樹脂粘着剤の接着性には温
度的に限界があるため、焼結温度はできるだけ低いこと
が好ましい。このことは、高融点粉末シー１〜にも言え
ることである。

かかる観点から、耐摩耗性合金粉末としては、耐摩耗性
共晶合金粉末、特に、Ｆｅ−Ｍ−Ｃ系の三元共晶合金粉
末を用いることが好ましく、Ｍとしては、Ｍｏ、Ｂおよ
びＰのうちいずれか一種またはそれらの複合であること
が好ましい。特に、Ｐを用いることはＣと同様に母材へ
の拡散性が強いので好ましい。

また、Ｆｅ−Ｍ−Ｃの三元共晶合金の強度、耐摩耗性を
改善する副次的な元素としてはＯｒ　、Ｖ。

Ｗ、Ｎｂ　、丁ａ、Ｔｉが有効であり、さらに、その他
の元素として、３ｉ、Ｎｉ、Ｍｎも各種の性能を改善す
るのに役立つ元素であり、添加するのが好ましい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様における金属基体に積層体
を接着した状態を示す断面図、第２図は本発明の他の実
施態様における金属基体に積層体を接着した状態を示す
断面図、第３図は第２図における積層体の形成例を示す
斜視図、 第４図は積層体の焼結前の加熱温度に対するせん面強度
と温度の関係を示す特性図、 第５図はアクリル系樹脂粘着剤を３００〜５００℃の範
囲で加熱処理した後、窒素ガス雰囲気中で加熱したとき
の重量減少を示す特性図、 第６図Ａ〜Ｄは焼結工程を順に示し欠陥の発生状況を示
す説明図、 第７図はアクリル系樹脂粘着剤の焼結温度までの加熱に
伴うガスの発生状況をガスクロマ１〜グラフによって測
定した結果を示すグラフである。 １・・・・・・金属基体 ２・・・・・・低融点粉末シート ３・・・・・・高融点粉末シート ４．５・・・・・・積層体 Ｌ　ｚＬｕ′ｖ５）　１４１　坤’Ｉ　＋←（つ。）１
蓋

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）金属基体表面に接合された焼結層を形成する方法
   であって、耐摩耗性を有する低融点の合金粉末にアクリ
   ル系樹脂からなる粘着剤を混練して形成した低融点粉末
   シートとゝ、高融点の金属粉末にアクリル系樹脂からな
   る粘着剤を混練して形成した高融点粉末シートとを設け
   、高融点粉末シートが低融点粉末シートとの接合面およ
   び大気開放面を有するように該高融点粉末シートと低融
   点粉末シートを重ね合せて接着して積層体を形成し、該
   積層体を金属基体表面に接着し、次に上記積層体を非酸
   化性雰囲気下で１５０〜３８０℃の温度で５分以上加熱
   保持した後、少なくとも高融点粉末シートが固相状態で
   低融点粉末シートを液相焼結°することを特徴とする金
   属基体表面に焼結層を形成する方法。