JPS60181231A - 伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS60181231A JPS60181231A JP3614884A JP3614884A JPS60181231A JP S60181231 A JPS60181231 A JP S60181231A JP 3614884 A JP3614884 A JP 3614884A JP 3614884 A JP3614884 A JP 3614884A JP S60181231 A JPS60181231 A JP S60181231A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＣ−３ｉ −Ｍｎ鋼又はＣ−Ｍ ｎ鋼を用い、
特殊元素（Ｎ ｂ、Ｔ ｉ、Ｖ・・・等炭窒化物形成元
素）の添加を必要とせず、現行の熱延プロセスの改良に
よって従来の析出強化型高張力熱延鋼板よりも特に伸び
フランジ性の良好な加工性に優れた高張力熱延鋼板の製
造方法に関するものである。
特殊元素（Ｎ ｂ、Ｔ ｉ、Ｖ・・・等炭窒化物形成元
素）の添加を必要とせず、現行の熱延プロセスの改良に
よって従来の析出強化型高張力熱延鋼板よりも特に伸び
フランジ性の良好な加工性に優れた高張力熱延鋼板の製
造方法に関するものである。
（従来技術）
近年、自動車産業において自動車の燃費改善の対策のひ
とつとして車体の軽量化を図ることがあり、使用鋼板の
薄肉化と安全性の面から加工性に優れた高張力熱延鋼板
の要求が高まっている。
とつとして車体の軽量化を図ることがあり、使用鋼板の
薄肉化と安全性の面から加工性に優れた高張力熱延鋼板
の要求が高まっている。
従来、加工性に優れた高張力熱延鋼板を得るにはＮ ｂ
、Ｔ ｉ、Ｖ・・・等の特殊元素を添加して固溶硬化及
び炭窒化物形成による析出強化により強度を向上させる
製造方法と、最近製造され始めたデュアルフェイズ（Ｄ
ｕａｌ Ｐｈａｓｅ）鋼板とすることにより、強度−延
性バランスを向上させる製造方法とがある。前者はＮｂ
、Ｔｉ、Ｖ・・・等の添加元素が高価でコスト上昇の原
因となり、また資源的にも将来制約が予想される。後者
のＤＰ錆鋼板強度−延性バランス良好であるが、自動車
部品であるホイールに適用するにあたっての問題として
、■伸びフランジ性が劣ることから例えばホイールディ
スク加工時、バーリング加工によるハブ穴成形で割れを
発生し易い。◎溶接熱影響部の軟化現象が大きいための
ホイールリム、型矯正時にその部分の肉厚減少が大きく
、疲労特性の向」−が認められないの２点がある。
、Ｔ ｉ、Ｖ・・・等の特殊元素を添加して固溶硬化及
び炭窒化物形成による析出強化により強度を向上させる
製造方法と、最近製造され始めたデュアルフェイズ（Ｄ
ｕａｌ Ｐｈａｓｅ）鋼板とすることにより、強度−延
性バランスを向上させる製造方法とがある。前者はＮｂ
、Ｔｉ、Ｖ・・・等の添加元素が高価でコスト上昇の原
因となり、また資源的にも将来制約が予想される。後者
のＤＰ錆鋼板強度−延性バランス良好であるが、自動車
部品であるホイールに適用するにあたっての問題として
、■伸びフランジ性が劣ることから例えばホイールディ
スク加工時、バーリング加工によるハブ穴成形で割れを
発生し易い。◎溶接熱影響部の軟化現象が大きいための
ホイールリム、型矯正時にその部分の肉厚減少が大きく
、疲労特性の向」−が認められないの２点がある。
これ等の問題を解決する方法としてＣ−Ｃ−３ｉ−鋼で
フェライトとベーナイトの複合組織を持つ高張力熱延鋼
板の製造が考えられる。例えば、特開昭５７−１４５９
８５号に示されるようにＣ−Ｃ−３ｉ−鋼で最終圧延パ
ス後の冷却制御と巻取り温度制御によって、フェライＩ
・・ベーナイトの複合組織を持った高張力熱延鋼板及び
製造が示されており、コスト的にも安価でホイールディ
スク加工時、バーリング加工によるハブ穴成形での割れ
について改善がなされているが充分ではない。また自動
車足廻り部品等で伸びフランジ性が特に要求されるもの
があり、割れが発生している。これは特開昭５７−１４
５９８５号で示されるフェライト・ベーナイト組織はベ
ーナイト比率が５〜８０％であり、本発明者等は、伸び
フランジを良好にするためにはベーナイＩ・比率を７０
％以上とすることが有効であることを、特願昭５８−２
４８５で示した。本発明者等はさらに強度アップ（ＴＳ
≧Ｂ５Ｋｇｆ／ｍｍ’ ）と安定してベーナイト比率を
７０％以上確保するためにはＣの増量が有効であること
を見出した。またフラッシュバット溶接後の型矯正時の
肉やせに対しては、ＤＰ鋼よりも改善されている。
フェライトとベーナイトの複合組織を持つ高張力熱延鋼
板の製造が考えられる。例えば、特開昭５７−１４５９
８５号に示されるようにＣ−Ｃ−３ｉ−鋼で最終圧延パ
ス後の冷却制御と巻取り温度制御によって、フェライＩ
・・ベーナイトの複合組織を持った高張力熱延鋼板及び
製造が示されており、コスト的にも安価でホイールディ
スク加工時、バーリング加工によるハブ穴成形での割れ
について改善がなされているが充分ではない。また自動
車足廻り部品等で伸びフランジ性が特に要求されるもの
があり、割れが発生している。これは特開昭５７−１４
５９８５号で示されるフェライト・ベーナイト組織はベ
ーナイト比率が５〜８０％であり、本発明者等は、伸び
フランジを良好にするためにはベーナイＩ・比率を７０
％以上とすることが有効であることを、特願昭５８−２
４８５で示した。本発明者等はさらに強度アップ（ＴＳ
≧Ｂ５Ｋｇｆ／ｍｍ’ ）と安定してベーナイト比率を
７０％以上確保するためにはＣの増量が有効であること
を見出した。またフラッシュバット溶接後の型矯正時の
肉やせに対しては、ＤＰ鋼よりも改善されている。
（発明の目的）
本発明はこのような現状に鑑み、一般用Ｃ−Ｃ−３ｉ−
系と類似の成分鋼を用いて、伸びフランジ性の優れたＴ
Ｓ ８０に、ｇｆ／ｍｍ’以−Ｌのベーナイト主体の高
張力熱延鋼板を低コストで製造するために新たな製造方
法を提供するものである。
系と類似の成分鋼を用いて、伸びフランジ性の優れたＴ
Ｓ ８０に、ｇｆ／ｍｍ’以−Ｌのベーナイト主体の高
張力熱延鋼板を低コストで製造するために新たな製造方
法を提供するものである。
（発明の構成・作用）
本発明は基本成分としては、Ｃ： ０．１５超０．２０
％以下、Ｓｉ：１．５％以下、 Ｍｎ ： ０．３〜１
．５Ｘ、 Ｐ： ０．０２％以下、 Ｓ ： ０．０１
％以下に限定含有し、残部Ｆｅ及び不可避元素からなる
鋼片を用いる。Ｃ及びＭｎは必要な強度の確保とフェラ
イトとベーナイトの複合組織を得るに必須の元素であり
、Ｃ： ｏ、１５ｘ以下、 Ｍｎ ： ０．３％未満で
はＴＳ ８（１Ｋｇｆ／ｍｍ’以−Ｌの強度を持つ鋼板
が得がたく、またＣ ： ０．２０％超、Ｍｎ：１．５
％超では延性の劣化が大きく、溶接性も害することがら
Ｃ： ０．１５超０．２０％以下、Ｍｎ ： ０．３〜
１．５Ｘとする。Ｓｉは好ましくは０．２％以上添加す
るとフェライト粒内の固溶［Ｃ］が減少し、未変態オー
ステナイト粒のＣ元素濃化を促進することから、好適な
フェライトとベーナイトの複合組織を得やすくする働き
を持ち、鋼板の強度−延性バランスを向上させる。Ｓｉ
：１．５％超えると未変態オーステナイト粒のＣ元素濃
化が飽和するため経済的にも不利であることと溶接性を
害することから、Ｓｉ：１．５％以下、好ましくは０．
２〜１．５％とする。Ｐは溶接性を害することがらＰ：
０．０２％以下とする。ＳはＭｎＳ系介在物を形成して
伸びフランジ性を低下させるから、ＭｎＳ系介在物を減
少せしめ、伸びフランジ性の向上を図るために、Ｓ ：
０．０１％以下とする。Ｃａは介在物を微細球状化す
る形態制御の働きがあり、伸びフランジ性を向」ニさせ
ることから好ましくはＣａ ：０．０１％迄含有させる
。
％以下、Ｓｉ：１．５％以下、 Ｍｎ ： ０．３〜１
．５Ｘ、 Ｐ： ０．０２％以下、 Ｓ ： ０．０１
％以下に限定含有し、残部Ｆｅ及び不可避元素からなる
鋼片を用いる。Ｃ及びＭｎは必要な強度の確保とフェラ
イトとベーナイトの複合組織を得るに必須の元素であり
、Ｃ： ｏ、１５ｘ以下、 Ｍｎ ： ０．３％未満で
はＴＳ ８（１Ｋｇｆ／ｍｍ’以−Ｌの強度を持つ鋼板
が得がたく、またＣ ： ０．２０％超、Ｍｎ：１．５
％超では延性の劣化が大きく、溶接性も害することがら
Ｃ： ０．１５超０．２０％以下、Ｍｎ ： ０．３〜
１．５Ｘとする。Ｓｉは好ましくは０．２％以上添加す
るとフェライト粒内の固溶［Ｃ］が減少し、未変態オー
ステナイト粒のＣ元素濃化を促進することから、好適な
フェライトとベーナイトの複合組織を得やすくする働き
を持ち、鋼板の強度−延性バランスを向上させる。Ｓｉ
：１．５％超えると未変態オーステナイト粒のＣ元素濃
化が飽和するため経済的にも不利であることと溶接性を
害することから、Ｓｉ：１．５％以下、好ましくは０．
２〜１．５％とする。Ｐは溶接性を害することがらＰ：
０．０２％以下とする。ＳはＭｎＳ系介在物を形成して
伸びフランジ性を低下させるから、ＭｎＳ系介在物を減
少せしめ、伸びフランジ性の向上を図るために、Ｓ ：
０．０１％以下とする。Ｃａは介在物を微細球状化す
る形態制御の働きがあり、伸びフランジ性を向」ニさせ
ることから好ましくはＣａ ：０．０１％迄含有させる
。
熱間圧延に際し加熱温度は好ましくは１１００°Ｃ以下
にする。これは加熱時でのオーステナイト粒をできるだ
け小さくするためと、加熱温度が高いと最終圧延パス温
度を確保するために圧延スピードのダウン或いは仕」二
圧延入側でのディレ一時間を持つことから生産性低下阻
止のためである。仕上圧延のトータル圧下率（仕上圧延
前後の圧下率）を８０％以上としたのは、オーステナイ
ト粒度を小さくし微細なベーナイトとして伸びの劣化を
防止するためである。冷却速度を４５°０／ｓ以上、好
ましくは １００°Ｃ／ｓ前後とし、冷却終了時の温度
を ３００〜５５０°Ｃとする。これはベーナイト組織
を７０％以上得るのに必要な冷却速度と温度である。
にする。これは加熱時でのオーステナイト粒をできるだ
け小さくするためと、加熱温度が高いと最終圧延パス温
度を確保するために圧延スピードのダウン或いは仕」二
圧延入側でのディレ一時間を持つことから生産性低下阻
止のためである。仕上圧延のトータル圧下率（仕上圧延
前後の圧下率）を８０％以上としたのは、オーステナイ
ト粒度を小さくし微細なベーナイトとして伸びの劣化を
防止するためである。冷却速度を４５°０／ｓ以上、好
ましくは １００°Ｃ／ｓ前後とし、冷却終了時の温度
を ３００〜５５０°Ｃとする。これはベーナイト組織
を７０％以上得るのに必要な冷却速度と温度である。
以上述べた方法で製造されたベーナイトを主体とするベ
ーナイ）−フェライトの複合組織熱延鋼板の特徴は、強
度−延性バランスではフェライト主体のフェライＩ・・
ベーナイトの複合組織熱延鋼板よりも劣るが、伸びフラ
ンジ性の評価尺度のひとつである穴拡げ率では優れた特
性を持っている。この理由はベーナイトを主体とするベ
ーナイト・フェライトの複合組織熱延鋼板のベーナイト
相はγ域から急冷して得られるため、２相分離状態から
急冷して得られるベーナイト相に比して軟質であり、高
変形域まで均質な変形が行なわれるためである。またＤ
Ｐ鋼の伸びフランジ性が劣るのは打抜き端面の硬化化が
大きいことと、硬質なマルテンサイトの破壊またはフェ
ライトとの界面からのボイド（ｖｏｉｄ）発生のためで
ある。
ーナイ）−フェライトの複合組織熱延鋼板の特徴は、強
度−延性バランスではフェライト主体のフェライＩ・・
ベーナイトの複合組織熱延鋼板よりも劣るが、伸びフラ
ンジ性の評価尺度のひとつである穴拡げ率では優れた特
性を持っている。この理由はベーナイトを主体とするベ
ーナイト・フェライトの複合組織熱延鋼板のベーナイト
相はγ域から急冷して得られるため、２相分離状態から
急冷して得られるベーナイト相に比して軟質であり、高
変形域まで均質な変形が行なわれるためである。またＤ
Ｐ鋼の伸びフランジ性が劣るのは打抜き端面の硬化化が
大きいことと、硬質なマルテンサイトの破壊またはフェ
ライトとの界面からのボイド（ｖｏｉｄ）発生のためで
ある。
第１図はこれ等の熱延鋼板の強度−延性バランスについ
て比較整理したものである。本発明のベーナイトを主体
としたベーナイトφフェライトの複合組織を有する熱延
鋼板の強度−延性バランスはポリゴナルな細粒フェライ
トとベーナイトの複合組織熱延鋼板より劣るが、析出強
化型高張力熱延鋼板と同等である。
て比較整理したものである。本発明のベーナイトを主体
としたベーナイトφフェライトの複合組織を有する熱延
鋼板の強度−延性バランスはポリゴナルな細粒フェライ
トとベーナイトの複合組織熱延鋼板より劣るが、析出強
化型高張力熱延鋼板と同等である。
又第２図はこれ等の熱延鋼板の穴拡げ率について比較整
理したものである。本発明のベーナイトを主体とするベ
ーナイト・フェライト複合組織を有する熱延鋼板の方が
フェライトとベーナイトの複合組織を有する熱延鋼板よ
りも穴拡げ率で優れている。
理したものである。本発明のベーナイトを主体とするベ
ーナイト・フェライト複合組織を有する熱延鋼板の方が
フェライトとベーナイトの複合組織を有する熱延鋼板よ
りも穴拡げ率で優れている。
（実施例）
本発明による実施例を第１表に示す。発明例１〜７は所
定の成分を有する鋼を本発明に沿って熱間圧延を行なっ
たものである。比較例８はＣが低目の成分系を本発明に
沿って熱間圧延を行なったもので強度が低い。比較例９
は所定の成分であるが、熱間圧延に際して捲取温度が高
目に外れたもので、フェライト・パーライト組織であり
強度が低く穴拡げ比も低い。比較例１０は９同様、所定
の成分であるが熱間圧延に際して冷却速度が低目に外れ
たもので、フェライト・パーライト組織であり強度が低
く穴拡げ比も低い。比較例１１はＣが高い成分系で本発
明に沿って熱間圧延を行なったもので、強度−延性バラ
ンスが低く特に伸びの低下が大きい。
定の成分を有する鋼を本発明に沿って熱間圧延を行なっ
たものである。比較例８はＣが低目の成分系を本発明に
沿って熱間圧延を行なったもので強度が低い。比較例９
は所定の成分であるが、熱間圧延に際して捲取温度が高
目に外れたもので、フェライト・パーライト組織であり
強度が低く穴拡げ比も低い。比較例１０は９同様、所定
の成分であるが熱間圧延に際して冷却速度が低目に外れ
たもので、フェライト・パーライト組織であり強度が低
く穴拡げ比も低い。比較例１１はＣが高い成分系で本発
明に沿って熱間圧延を行なったもので、強度−延性バラ
ンスが低く特に伸びの低下が大きい。
第１図は強度−延性バランスを比較した図、第２図は穴
拡げ比の比較を示した図である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第２図 ＴＳ（’満□・） 手続補正書（自発） 昭和５９年４月２７日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第３６１４８号 ２、発明の名称 加工性に債れた高張力熱延鋼板の製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式会社 ４、代 理 人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第２頁１９〜２０行の「バランス良好」を
「バランスは良好」と補正する。 （２）明細書第８頁１１行の「捲取温度」を「巻取温度
」と補正する。 （３）明細書第９頁の第１表の熱延条件の項目の「捲取
温度」を「巻取温度」と補正する（別紙参照）。
拡げ比の比較を示した図である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第２図 ＴＳ（’満□・） 手続補正書（自発） 昭和５９年４月２７日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第３６１４８号 ２、発明の名称 加工性に債れた高張力熱延鋼板の製造方法３、補正をす
る者 事件との関係 出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式会社 ４、代 理 人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第２頁１９〜２０行の「バランス良好」を
「バランスは良好」と補正する。 （２）明細書第８頁１１行の「捲取温度」を「巻取温度
」と補正する。 （３）明細書第９頁の第１表の熱延条件の項目の「捲取
温度」を「巻取温度」と補正する（別紙参照）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： Ｑ、１５超０．２０％以下 Ｓｉ ： １．５Ｘ以下 Ｍｎ ： ０．３〜１．５％ Ｐ ： ０．０２％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 を含有し、残部はＦｅ及び不可避元素からなる鋼片を加
熱し、連続熱間仕上圧延のトータル圧下率を８０％以上
とし、最終圧延パスの温度を（Ａｒ３ 十５０°Ｃ）以
上で終了し、引続き４５℃／Ｓ以上の冷却速度で冷却し
、 ３００〜５５０℃で巻取ることを特徴とする微細な
ベーナイト主体の複合組織を持った加工性に優れた高張
力熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59036148A JPH0613731B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59036148A JPH0613731B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60181231A true JPS60181231A (ja) | 1985-09-14 |
| JPH0613731B2 JPH0613731B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=12461700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59036148A Expired - Lifetime JPH0613731B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0613731B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6479345A (en) * | 1987-06-03 | 1989-03-24 | Nippon Steel Corp | High-strength hot rolled steel plate excellent in workability and its production |
| CN116511394A (zh) * | 2023-05-19 | 2023-08-01 | 正兴车轮集团有限公司 | 一种精密型车轮模具及其多锻式制造工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57143431A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-04 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of unnormalized steel with high toughness and strength |
| JPS5842725A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-12 | Kobe Steel Ltd | 加工性のすぐれた高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS5858225A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-06 | Nippon Steel Corp | 板厚方向ｃｏｄ特性の優れた高降伏点鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP59036148A patent/JPH0613731B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57143431A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-04 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of unnormalized steel with high toughness and strength |
| JPS5842725A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-12 | Kobe Steel Ltd | 加工性のすぐれた高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS5858225A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-06 | Nippon Steel Corp | 板厚方向ｃｏｄ特性の優れた高降伏点鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6479345A (en) * | 1987-06-03 | 1989-03-24 | Nippon Steel Corp | High-strength hot rolled steel plate excellent in workability and its production |
| CN116511394A (zh) * | 2023-05-19 | 2023-08-01 | 正兴车轮集团有限公司 | 一种精密型车轮模具及其多锻式制造工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0613731B2 (ja) | 1994-02-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |