JPS60185304A - 水密絶縁電線 - Google Patents
水密絶縁電線Info
- Publication number
- JPS60185304A JPS60185304A JP59042514A JP4251484A JPS60185304A JP S60185304 A JPS60185304 A JP S60185304A JP 59042514 A JP59042514 A JP 59042514A JP 4251484 A JP4251484 A JP 4251484A JP S60185304 A JPS60185304 A JP S60185304A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- stranded
- conductor
- twisting
- strands
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/14—Extreme weather resilient electric power supply systems, e.g. strengthening power lines or underground power cables
Landscapes
- Insulated Conductors (AREA)
- Manufacturing Of Electric Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈従来技術〉
従来、架空送配電線の撚線導体においては、最外層の撚
ピツチ倍数は１２ない１〜２０の範囲内に選定され、丑
だ中心層を除く内層の撚ピツチ倍数は幾何学的な構成上
の理由から最外層のそカフよりも大きな値に選定されて
いる。たとえば、撚線導体か中心層１本、第１層６本、
第２層−Ｌ２本の各素線でなる標準構成のものでは、第
」一層の撚ピツチ倍数をあ丑り短かくすると、素線間間
隙かなくなり中心層と第１層との間にいわゆる浮きか生
じるので、通常第１層の撚ピンチ倍数（ｒＪ、 ２０倍
以上に選定される。寸だ、第２層すなわち最外層の撚ピ
ツチ倍数については１２倍前後から２０倍の範囲内に選
定される。その理由は、１２倍以下にな ′ると各素線
間の間隙がなくなって第１層との間に浮きか生じるため
であり、一方、２０倍以上にすると素線間間隙が大きく
なっていわゆる笑いを生じる。また、Ｊ丁Ｓ規格におい
ても撚ピツチ倍数は２０倍以下に定められている。
ピツチ倍数は１２ない１〜２０の範囲内に選定され、丑
だ中心層を除く内層の撚ピツチ倍数は幾何学的な構成上
の理由から最外層のそカフよりも大きな値に選定されて
いる。たとえば、撚線導体か中心層１本、第１層６本、
第２層−Ｌ２本の各素線でなる標準構成のものでは、第
」一層の撚ピツチ倍数をあ丑り短かくすると、素線間間
隙かなくなり中心層と第１層との間にいわゆる浮きか生
じるので、通常第１層の撚ピンチ倍数（ｒＪ、 ２０倍
以上に選定される。寸だ、第２層すなわち最外層の撚ピ
ツチ倍数については１２倍前後から２０倍の範囲内に選
定される。その理由は、１２倍以下にな ′ると各素線
間の間隙がなくなって第１層との間に浮きか生じるため
であり、一方、２０倍以上にすると素線間間隙が大きく
なっていわゆる笑いを生じる。また、Ｊ丁Ｓ規格におい
ても撚ピツチ倍数は２０倍以下に定められている。
ところで、近年使用されるようになった水蜜絶縁電線に
おいては、撚線導体の素線間間隙に水密混和物を充填す
る関係上、撚線導体各層間の摩擦力が小さくなる傾向か
あるためか、架線後肢電線に引張荷重か加わった場合、
特にクランプされた状態においては引張荷重か内層導体
素線にまで十分分配されずこのため外層素線に加わる分
担荷重か過大となって水密絶縁電線全体としての破断荷
重の低下をきたすという問題かある。ところが、水蜜絶
縁電線については、その撚ピツチ倍数に［関１２、従来
どうり外層よりも内層をかなり大きく選定して製造され
ている。つ寸り、上記破断荷重の低下を改善するために
、撚ピンチ倍数を選定１〜ようとする検討は充分になさ
れておらず、このため未だ上記問題の解決には到ってい
々い。
おいては、撚線導体の素線間間隙に水密混和物を充填す
る関係上、撚線導体各層間の摩擦力が小さくなる傾向か
あるためか、架線後肢電線に引張荷重か加わった場合、
特にクランプされた状態においては引張荷重か内層導体
素線にまで十分分配されずこのため外層素線に加わる分
担荷重か過大となって水密絶縁電線全体としての破断荷
重の低下をきたすという問題かある。ところが、水蜜絶
縁電線については、その撚ピツチ倍数に［関１２、従来
どうり外層よりも内層をかなり大きく選定して製造され
ている。つ寸り、上記破断荷重の低下を改善するために
、撚ピンチ倍数を選定１〜ようとする検討は充分になさ
れておらず、このため未だ上記問題の解決には到ってい
々い。
〈目的〉
本発明はかかる問題点を解決するためになされたもので
あって、水蜜絶縁電線の引張荷重特性、特にはクランプ
結合引張荷重％ゼ１を改善することを目的とする。
あって、水蜜絶縁電線の引張荷重特性、特にはクランプ
結合引張荷重％ゼ１を改善することを目的とする。
〈構成〉
本発明ばＩ−、述の目的全達成するため、多層構造を有
する撚線導体の素線間間隙に水密混和物を充填してなる
水蜜絶縁電線において、撚線導体の最外層の撚込率ｆｎ
１，１ ］−，３ないし３．４係の範囲内に選定し、
また、内層の撚込率を最外層の撚込率ｆｎＫ対して−に
下０・５％以内の範囲内に選定［７たことを特徴とする
。撚込率ｆと撚ピツチ倍率ｐとの間にの関係か成り立つ
ので、最外層の撚込率ｆｎ； １．３ないし３．４％の
範囲内に選定することは、撚ピツチ倍数を約２０庁いし
１２に選定することを意味する。そして内層の撚込率ｆ
１を上記最外層の撚込率ｆｎにほぼ等しくなるようにｆ
ｎ±０．５の範囲内に選定するものである。
する撚線導体の素線間間隙に水密混和物を充填してなる
水蜜絶縁電線において、撚線導体の最外層の撚込率ｆｎ
１，１ ］−，３ないし３．４係の範囲内に選定し、
また、内層の撚込率を最外層の撚込率ｆｎＫ対して−に
下０・５％以内の範囲内に選定［７たことを特徴とする
。撚込率ｆと撚ピツチ倍率ｐとの間にの関係か成り立つ
ので、最外層の撚込率ｆｎ； １．３ないし３．４％の
範囲内に選定することは、撚ピツチ倍数を約２０庁いし
１２に選定することを意味する。そして内層の撚込率ｆ
１を上記最外層の撚込率ｆｎにほぼ等しくなるようにｆ
ｎ±０．５の範囲内に選定するものである。
今、撚線導体の軸方向に引張荷重を加えたとき、この撚
線導体を構成する各素線の軸方向に加わる分力は、素線
の撚ピツチ倍数が小さいほど大きくなる。従って、多層
構造の撚線導体において、各層の撚ピンチ倍数かほぼ等
しいとき、つまり、撚込率か等しいときには各層ごとの
素線に加わる素線軸方向の分力も互いにほぼ等しくなる
。逆に、各層間で撚ピンチ倍数の差が太きいときには素
線に加わる素線軸方向の分力は各層によって不均衡々な
る。本発明者らは鋭意研究の結果、撚線導体の最外層の
撚込率をｆｎとし、これに対する内層の撚込率ｆｉをｆ
ｎ±０．５係の範囲内に選定するならば」−記素線軸方
向の分力の不均衡による影響が軽微であり、撚線導体の
引張荷重特性、とりわけクランプ結合引張荷重特性が良
好な水密絶縁電線が得られることを見い出し本発明を完
成したものである。
線導体を構成する各素線の軸方向に加わる分力は、素線
の撚ピツチ倍数が小さいほど大きくなる。従って、多層
構造の撚線導体において、各層の撚ピンチ倍数かほぼ等
しいとき、つまり、撚込率か等しいときには各層ごとの
素線に加わる素線軸方向の分力も互いにほぼ等しくなる
。逆に、各層間で撚ピンチ倍数の差が太きいときには素
線に加わる素線軸方向の分力は各層によって不均衡々な
る。本発明者らは鋭意研究の結果、撚線導体の最外層の
撚込率をｆｎとし、これに対する内層の撚込率ｆｉをｆ
ｎ±０．５係の範囲内に選定するならば」−記素線軸方
向の分力の不均衡による影響が軽微であり、撚線導体の
引張荷重特性、とりわけクランプ結合引張荷重特性が良
好な水密絶縁電線が得られることを見い出し本発明を完
成したものである。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例について図面に基づいて詳細に説
明する。
明する。
第１図はこの実施例の水蜜絶縁電線の横断面図である。
この実施例の水密絶縁電線１は、撚線導体２を備える。
この撚線導体２は、］一本の素線でなる中心層４の外周
に６本の素線６ａを撚り合せてなる内層６が、この内層
６の外周に１２本の素線８ａを撚り合せてなる外層８か
それぞれ形成されて構成される。１だ、撚線導体２の各
素線間隙には熱可塑性物質を主成分とする水密混和物１
０が充填され、さらに、撚線導体２の外周にはポリエチ
レン樹脂などからなる絶縁被覆層１２か設けられている
。そして、上記撚線導体２の外層８の撚込率ｆｎば］、
３〜３．４％の範囲内に選定され、中心層４を除く内層
６の撚込率ｒ＋は外層８の撚込率ｆｎの上下０．５％の
範囲内に選定されている。
に６本の素線６ａを撚り合せてなる内層６が、この内層
６の外周に１２本の素線８ａを撚り合せてなる外層８か
それぞれ形成されて構成される。１だ、撚線導体２の各
素線間隙には熱可塑性物質を主成分とする水密混和物１
０が充填され、さらに、撚線導体２の外周にはポリエチ
レン樹脂などからなる絶縁被覆層１２か設けられている
。そして、上記撚線導体２の外層８の撚込率ｆｎば］、
３〜３．４％の範囲内に選定され、中心層４を除く内層
６の撚込率ｒ＋は外層８の撚込率ｆｎの上下０．５％の
範囲内に選定されている。
次に、本発明の水密絶縁電線１の撚線導体構造ならびに
そのクランプ結合引張荷重特性についての試験結果を比
較例とともに表沈示す。
そのクランプ結合引張荷重特性についての試験結果を比
較例とともに表沈示す。
以下余白
ここで、クランプ結合引張荷重特性についての試験は次
の」：うにして行なわれる。第２図に示すように、所要
長さの水蜜絶縁電線１を準備し、絶縁被覆層を除去して
撚線導体２を露出させた両端部のうち、一方を引留クラ
ンプ２０に数例ける。
の」：うにして行なわれる。第２図に示すように、所要
長さの水蜜絶縁電線１を準備し、絶縁被覆層を除去して
撚線導体２を露出させた両端部のうち、一方を引留クラ
ンプ２０に数例ける。
次いで、引留クランプ２０を引張試験機の一方の可動チ
ャック２２に、また撚線導体２の他方を固定チャック２
４にそれぞれ装着し、可動チャック２２を移動させて水
密絶縁電線１に規定の予備荷重（撚線導体直径１２５
、、の場合３０００ｈ）を加えて１分間保持する。そし
て、この状態で異常のないことを確認した後、引き続い
て荷重を増加させ、破断時の荷重を測定する。表中、試
料番号３．４，５． ７および８の各中心素線径を太く
しているのは、内層の撚ピツチ倍数か比較的小さいため
、その内径か大きくなり、中心素線を太くしないと浮き
を生じるからである。表から明らかなように、本実施例
のものは比較例に比べてクランプ結合引張荷重が大きく
特性の改善が顕著である。
ャック２２に、また撚線導体２の他方を固定チャック２
４にそれぞれ装着し、可動チャック２２を移動させて水
密絶縁電線１に規定の予備荷重（撚線導体直径１２５
、、の場合３０００ｈ）を加えて１分間保持する。そし
て、この状態で異常のないことを確認した後、引き続い
て荷重を増加させ、破断時の荷重を測定する。表中、試
料番号３．４，５． ７および８の各中心素線径を太く
しているのは、内層の撚ピツチ倍数か比較的小さいため
、その内径か大きくなり、中心素線を太くしないと浮き
を生じるからである。表から明らかなように、本実施例
のものは比較例に比べてクランプ結合引張荷重が大きく
特性の改善が顕著である。
なお、上記実施例は、中心層が１本の素線で構成された
撚線導体についてのものであるか、中心層が複数本の素
線で構成される場合には中心層各素線の撚込率もｆｎ±
０．５％の範囲内に選定するのか望ましい。
撚線導体についてのものであるか、中心層が複数本の素
線で構成される場合には中心層各素線の撚込率もｆｎ±
０．５％の範囲内に選定するのか望ましい。
〈効果〉
以上のように本発明によれは、水密絶縁電線の最外層の
撚ピツチ倍数と内層の撚ピツチ倍数とをほぼ等しくなる
ように選定することにより、撚線導体全体としての引張
荷重特性、とりわけクランプ結合引張荷重特性か改善さ
れるという実用上優れた効果を奏する。
撚ピツチ倍数と内層の撚ピツチ倍数とをほぼ等しくなる
ように選定することにより、撚線導体全体としての引張
荷重特性、とりわけクランプ結合引張荷重特性か改善さ
れるという実用上優れた効果を奏する。
第１図は本発明の水密絶縁電線の横断面図、第２図はク
ランプ結合引張荷重特性を調べるための試験方法の説明
図である。 １・・水蜜絶縁電線、２・・撚線導体、６・・内層、８
・・外層。 代理 人 弁理士岡田和秀 −９−
ランプ結合引張荷重特性を調べるための試験方法の説明
図である。 １・・水蜜絶縁電線、２・・撚線導体、６・・内層、８
・・外層。 代理 人 弁理士岡田和秀 −９−
Claims (1)
- （１） 多層構造を有する撚線導体の、最外層の撚込率
ｆｎを１．３ないし３．４−条の範囲内に選定し、また
、内層の撚込率ｆ１を前記最外層の撚込瞳ｆｎに対して
−Ｌ下０・５％以内の範囲内に選定したことを特徴とす
る水密絶縁電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59042514A JPS60185304A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 水密絶縁電線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59042514A JPS60185304A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 水密絶縁電線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60185304A true JPS60185304A (ja) | 1985-09-20 |
| JPH0377605B2 JPH0377605B2 (ja) | 1991-12-11 |
Family
ID=12638176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59042514A Granted JPS60185304A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 水密絶縁電線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60185304A (ja) |
-
1984
- 1984-03-05 JP JP59042514A patent/JPS60185304A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0377605B2 (ja) | 1991-12-11 |
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